77167 str290 291

Tabela 5-15. Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia śniegiem

Pręt	i, [mm]	4 [mm^2]	P( od P, = 1 [N]	P, od P, [N]	od P2 - 1 [N]	[mm]
G,	2260	6250	-4,03	-7464	-2,70	0,6073
G\	2260	6250	-3,65	-6761	-2,70	0,5501
g2	2260	6250	-4,03	-7464	-2,70	0,6073
g;	2260	6250	-3,65	-6761	-2,70	0,5501
Dx	2440	5000	+ 3,75	+ 6946	+2,50	0,7062
D\	2440	5000	+2,50	+4631	+2,50	0,4708
D2	3530	5000	+3,75	+6946	+ 1,46	0,5966
AT,	/910	3750	-0,92	-1704	0	0
K\	910	3750	+ 1,23	+2278	0	0
K2	2440	3750	-0,92	-1704	+ 1,43	-0,1321
K	2440	3750	+ 1,23	+2278	+ 1,43	0,1766
* U = P i * i	■1,-Z^KE^-A,), gdzie £0me,„ = 12000 MPa					£«,. = 4,1329

• Ugięcie od obciążenia wiatrem Wartości charakterystyczne sił w węzłach kratownicy:

P_wlk = 0,1164 kN,

P_v2k = -0,3664 kN,

^def ⁼ 0-

Obliczenie ugięć m, od obciążenia wiatrem przeprowadzono w tab. 5-16. Ugięcie chwilowe

u_imt = 0,5 • (-0,3093) = -0,155 mm.

Wartość ta jest ujemna, więc należy pominąć ją w obliczeniach.

Tabela 5-16. Obliczenie ugięć od parcia i ssania wiatru

Pręt	li	A	Pi od P„,	Pi od P„n	P> od Pw2	P, od PwU	Pi = SP, Pyr li * Pwik	^Zi(0,0'> od P2 = 1	<
	[mm]	mm^2]	[N]	[N]	[N]	[N]	[N]	[N]	[mm]
G,	2260	6250	-2,28	-265	+ 1,45	+ 531	+266	-2,70	-0,0216
g;	2260	6250	-2,28	-265	+ 1,45	+ 531	+266	-2,70	-0,0216
g2	2260	6250	-1,45	-169	+2,28	+835	+666	-2,70	-0,0542
^g'2	2260	6250	-1,45	-169	+2,28	+ 835	+666	-2,70	-0,0542
o,	2440	5000	+ 1,956	+228	-1,35	\-495	-267	+2,50	-0,0271
	2440	5000	+0,62	+ 72	-1,35	+^95	-423	+2,50	-0,0430
d2	3530	5000	+0,62	+ 72	-2,68	-9fc2^	-910	+ 1,46	-0,0782
^ki	910	3750	-1,00	-116	0	0	-116	0	0
K\	910	3750	+ 1,33	+ 155	0	0	+ 155	0	0
K,	2440	3750	0	0	+ 1,00	+366	+ 366	+ 1,43	+ 0,0284
K	2440	3750	0	0	-1,33	-487	-487	+ 1,43	-0,0378
* «, =	-Pili	^i (D, £»')/^Omean *		Ą), gdzie E0mtan = 12000 MPa					£«,.=-0,3093

• Ugięcie kratownicy

«_fin = 3,65 + 2,58 = 6,23 mm<w_dop = 8400/600 = 14,0 mm.

Oparcie kratownicy na oczepie. Obliczenie potrzebnej powierzchni oparcia:

f_C90d = 5,7-0,9/1,3 = 3,95 MPa,

R = 2P_ld +[420/0,5(353 + 243,5)]P_2rf = 2-3,7579 + 1,41 • 1,9130 = 10,21 kN, A= 10210/3,95 = 2585 mm².

Długość oparcia 1 = 2585/50 = 51,7 mm,

a zatem szerokość oczepu powinna wynosić ponad 55 mm.

5.4. Stropy

Przykład 5-7. Zaprojektować strop nad parterem w jednopiętrowym budynku jednorodzinnym o konstrukcji drewnianej¹. Rozpiętość obliczeniowa stropu wynosi 4,80 m (w osiach podpór). W odległości 2,00 m od podpory strop ma być obciążony ścianą działową o konstrukcji drewnianej (ciężar 0,60 kN/m², wysokość 2,50 m), usytuowaną prostopadle do rozpiętości stropu. Belki stropowe o przekroju dwuteowym (rys. 5-38) będą klejone klejem wodoodpornym przy docisku wywieranym za pomocą gwoździ. Strop zostanie wykonany na budowie z drewna klasy C-30. Jako izolację akustyczną przewidziano warstwę prażonego piasku grubości 80 mm. Klasa użytkowania konstrukcji = 1.

Obciążenia. Zestawienie obciążeń stropu przedstawiono w tab. 5-17.

Deskowanie pod deszczułki posadzkowe. Deskowanie pod deszczułki posadzkowe przenosi obciążenie deszczułkami, ciężar własny, obciążenie zmienne użytkowe oraz skupione pionowe (por. tab. 5-17). Obciążenie przypadające na obliczeniowe pasmo deskowania o szerokości 0,30 m (2 deski po 0,15 m):

q_k = 0,3(0,2100 + 0,1760+1,5000) = 0,5658 kN/m,

q_lk = 0,3(0,2100 + 0,1760) = 0,1158 kN/m,

291

1

Według badań Instytutu Techniki Budowlanej stropy drewniane jednoczęściowe z lekkim wypełnieniem nie spełniają wymagań akustycznych dotyczących budynków mieszkalnych. Wymagania te spełniają stropy jednoczęściowe z wypełnieniem piaskiem oraz tzw. stropy dwuczęściowe, składające się z części górnej (nośnej) i dolnej (spełniającej funkcję ekranu akustycznego). Stropy nie spełniające wymagań akustycznych, jakkolwiek dopuszczone do stosowania w budownictwie, są zaliczane do stropów o obniżonym standardzie akustycznym.