przydatne wzorki2

TABLICA 25 (cd.)

Schemat

obciążenia

Wielkości

podporowe

l/VI. Wytrzymałość materiałów

gmax

Ugięcie / i nośność f*max (lub q_max)

MA* ■* ^u

(mięctzy C a D)

Pa(*a* + llab+W)

n\ax

g max

-n	JMdi	fnnjto^
1	C
		i

« 0,064$/² (w D)

*₀ - 0,423/ W_z > 0,064

f ~ 0,00652-(*o - 0,480

15,59

- ? ,	llTrSl
	l

g max

120J57

(W C)

12FM,

P(l-ba)

^iY*gmax (W B)

9y^Ei > 0,557/ P(l +a)a

max

gmax

18 ^3 El 0,577/ „ ga³(4/+3a)

(21+a)

24El 2 W_xk

P\	. ł			P
■* j ^
	C
	k

*^v*gtnax (w A i B)

_ _ Pa

(3/ + 2a)

max

g ma x

'    768El .

(x₀ « 0,5530 16FF_zfe

»

* max    'ir

if.lO. Zginanie

Schemat

obciążenia

tt/f

iiiiiiiirmiiiiiimiim

Sm

117,5 -10⁶ ■³ *=* 68 100 mm³

68,1 cm³

g max

^ TABLICA 25 (cd.)

7;.y>

||maganego wskaźnika wytrzymałości przekroju na zginanie W_z określa się ze wzoru

3    ♦

■PT. >    [43]

;®jwynikającego zę wzoru [42], do którego f podstawiono M_g = M_gma

jfe.

^Przykład 2. Dobrać przekrój dwuteownika ze •Śtfuli St3 dla wykonania belki rozpatrywanej £§w przykładzie w p. lOa. Naprężenie dopuszczalne •» 117,5 MPa,    - 8kN-m « 8000 Nx

Ze wzoru [43] wynika

mw, > ~^9max

68,1 * 10

fe.Na podstawie tablicy znormalizowanych prze-, itkrojów przyjmujemy dwuteownik 140 ze stali (PN-59/H-93407) o wskaźniku wytrzyma-,j£Wci 81,9 cm³.

Ife, .

JflPrzyldad 3. Obliczyć ze względu na zginanie $red-luźno pasowanego sworznia przedstawionego S§§§Ai rys. 35. Dane: a — 40 mm, b — 20 mm, P — 14 000 N, k_a = 80 MPa.

Rys. 35. Połączenie sworzniowa

Przyjmując uproszczony schemat obciążenia sworznia (rys. 36a), otrzymuje się wykresy momentów zginających i sił poprzecznych przed-, stawione na rys. 36b..

Maksymalny moment zginający

X J		c	6°	J	(b	!3
T	7 /s / ,			T rytTrp	T	1