26. IZOLATORY 404
26. IZOLATORY 404
Tjp
izolatora
i
Stojące
Wiszące kołpakowe Wiszące pniowe i długo pniowe
ObC i ąie n ic o b t ic zcni owe Rodź aj wy l rzy izolatorów' pracujących
przelotowo odciągowo
mai ości izolatora jsko podsta* ; • wa doboru
Minimalne współczynniki bezpieczeństwa izolatorów' pracujących
przelotowe
odciągowo
Ciężar przewodu 2 sa-dżią G„+ł
Ciężar przewód u z sa-dzią, łańcucha izolatorów, osprzętu Qt
i Znamionowa
• wytrzymałość ;
• mechaniczna Pa ■
P*
* Kategoria
| Kategoria
linii* |
linii* | ||||||
Naciąg oblicze niowy |
Znamionowa wytrzy m ałoś ć cle k tro m ec ha- |
j>łOI |
i |
TT |
Ptm |
I |
II — |
W. — a, Jc |
nic zna Ptm |
Q. |
3 |
"2.3 |
N, " |
3 |
2.5 |
Obciążenie ■ probiercze Ppi |
pr.. > Q> ' |
2,3 |
1.8 |
K ~ |
2.3 |
1,8 |
żej 110 kV«
Wsporcze i przepustowe
Znamionowa wytrzymałość mechaniczna Pa
B
a. Ciężar przewodów z sadzią Gp + t lub naciąg obliczeniowy
K
b. Parcie wiatru W
c. Dla obciążeń krótkotrwałych uwzględnić dodatkowo siły dynamiczne F od prądów zwarciowych
A — suma obciążeń z punktów a) j b) w zależności od usytuowania izolatora
B — dla obciążeń krótkotrwałych suma obciążeń z punktów a), b) i c>
Typ izolatora |
Obciążenie obliczeniowe izolatorów pracujących |
Rodzaj wytrzymałości jako podstawa |
Minimalne współczynniki bezpieczeństwa izolatorów | ||
przelotowo |
odciągowo |
doboru |
przelotowo |
odciągowo | |
Wiszące kołpakowe |
Ciężar przewodów z sadzią, izolacji, osprzętu i aparatu zawieszonego na łańcuchu Qa |
Naciąg obliczeniowy Np = |
Znamionowa wytrzymałość elektromechaniczna FtIfl |
— >4,0 Q. |
pta — - & 4,0 N. |
Wiszące pnio we i długopnio* we |
Obciążenie probiercze Pęt |
F” > 2,5 G„ |
— > 2,3 N. |
przy czym: i'i, i'i — największa wartość chwilowa prądu zwarciowego w pierwszym i drugim przewodzie szynowym, kA; i„ — wartość udarowego prądu zwarciowego (dla zwarcia odpowiednio: jedno-, dwu- lub trójfazowego), kA; a — odstęp między osiami sąsiednich przewodów szynowych, cm; / — odległość między punktami mocowania szyn do izolatorów, cm; k — współczynnik uwzględniający zbliżenie i kształt szyn: dla przewodów szynowych jednopasmowych z szyn sztywnych płaskich odczytuje się z wykresu na rys. 14.3; dla innych szyn k = 1.
i
C,
ł
$111 |
, £ |
fTT~T
<s |
2 r |
/ / |
^ ,! |
-— | |
»} |
i r |
3 Ą |
■ |
Rys, 26,10, Siły przenoszone przez szyny na izolatory: a) izolatory Rys, 26.11. Sprowadzanie siły pracujące przcłotowo; b) izolatory pracujące krańcowo do górnej podstawy izolatora
1 - szyna, 2 — izolator przelotowy, i — izolator krańcowy
Siły działające na szyny przenoszą się na izolatory. Siłę F, działającą na izolatory pracujące przelotowo (rys. 26.1 Oa) można wyznaczyć wg wzoru
Fr = l-(Fl+F2)mF (26.4)
a działającą na izolatory pracujące jako krańcowe (rys. 26,I0b) — wg wzoru
F, = y Fmr (26.5)
w których mr — współczynnik wynoszący dla prądu stałego 1, natomiast dia prądu przemiennego odczytany z wykresu na rys. 14,5.
Dla izolatora przepustowego oblicza się siły z każdej jego strony osobno wg wzoru (26.5). W przypadku rozciągania lub Ściski nia izolatora siła F, bezpośrednio wchodzi jako składnik sumy obciążeń B (tabl. 26.12).
Wartość siły Fr należy każdorazowo sprowadzić do górnej podstawy izolatora (rys. 26.11) wg wzoru
K-Pr-^ (26.6)
fi i
Wtedy jako składnik sumy obciążeń B wchodzi siła F,.
Dobór izolacji do warunków za brud żeni owych polega na określeniu strefy za brud ze ni owej oraz dostosowaniu izolacji do wymagań w tej strefie. Teren kwalifikuje się do odpowiedniej strefy za brud żeni owej na podstawie następujących kryteriów;
— bezpośredniego (tabl. 26.13), będącego kryterium podstawowym (polegającym na oceąie zanieczyszczenia atmosfery na podstawie wyników pomiarów wykonywanych przez okres co najmniej jednego roku);