5 (1871)

• zamiast strzemion ButtiManc udani* iumJcju*

46    CłfbottfM •parcia płyf na podporze s?ą& winna: •

- zapewniać prawidłowe zakotwienie zbrojenia    _t w

-    a. «» 60mm przy oparciu na nnt lub kłania z betonu lekkiego lub zwyMego klaty BIS

■ a, *= 80mm przy oporem na murze lub ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy BIS "w*

-    a. » 40mm przy oparciu na Jdanic z batonu zwyWago klasy » BIS

47    Narola płyty larzytowa zbrojonej przegubowo opartej na obwodzie zbroimy górą:

•    nie potrzeba zbrojenia gdrnego

-    siatka z prętów o powierzchni ł <4s.max ■“

•    prętami prostop ęio dwusiecznej keta • powierzchni As.max

48    Max rozstaw strzemion w Warunku podhiłnym belki winian wynosić:

-    e-._T z O.Sd a 600mm

-    *-», | 0.75d i* 400mrp —o

49    Przy projektowaniu slupów zaleca sic aby Ich smukłoŚć spełniała warunek:

•    lo/i« 104//¹

-    lo/b«= 10

-    lo/b <= 30

50    Zbrojenia stop fundamentowych na zginanie w podeszwie stopy projektujemy na obciążenie:

-    denarem własnym stopy i ciężarem gruntu

•    Jedynie obciążenie przekazywane przez shsp

| ciężarem własnym Stopy, ciężarem gruntu i obciążeniem przekazywanym przez skip

51    Wysoka ść przekroju wspornika krótkiego w osi przyłożenia obciążenia winna być:

-    mniejsza niż wysokość przekroju sfcjpa

-    większa nil połowa wysokości przekroju przyshipowego

52    Jeżeli żebra ścian łporowych płytowo żebrowych są mota sztywne to płyty pionowa.I poziomą ściany Bczymy :

•    Jaka zestow płyt lprięsłowych zamocowanych ńa podporach

-    Jako płyt 2 kierunkowo zginane -jako płyty ciągłe

53    W płycie o stosunku boków bc/ły > 2 przy czym bc»ły zbrojenie główne będzie biegło równolegle do boku:

-bc

-    zarówno w kierunku bc jak I ly zbrojenie będzie takie samo

54    Wg PN wyso koić użyteczna d zginanego przekroju żelbetowego określana Jest Jako :

-    rzut odcinka tuczącego punkt najbardziej ściskany przekroju Z najbardziej rozciąganym prętem zbrojenia

•    rzut odcinka łączącego punkt najbardziej ściskany lub najmniej rozciągany z najbardziej rozciąganym lub

najmniej ściskanym    prętem zbrojenia

- - rzut na kierunek prostop do osi obojętnej odcinka łączącego ną]bardziej ściskany lub nąjmniej rozciągany

puróct przekroju z puróctem nąjbardziej lub nąjmniej ściskanym - CU ę - 'Ł - O • h,__

5S~Mctodę'uprószc»nąbb|iczcnidnóśnalcrprzekrojów “Żelbet owy ch"mo Zna stosować dla"elementów wykonanych z betonu Masy nic wyższej niż:'

-B4S

-855 - 850

54 Graniczną wartość względnej wysoknśd strefy ściskanej w metodzie igwoszczoną] wyznaczania nośnośd zginanych przekrojów żelbetowych oblicza się przy następąjąąych założeniach:

*Cw⁴Cms>    r

(-**■

-c.* 0.0033 —

•ęs 0.0020 we włóknie betonu odległym o 3/7 h do krawędzi bardziej ściskanej

& ||

- 81 wysokość użyteczna przekroju zginanego przyjmowana Jest Jako odległość środka dętko Id zbrojenia rozc •d ściskanej krawędzi przekroju --

El 4 I wys użyteczna przekroju zginanego przyjmowana jaka odległość łącząca punkt najbardziej ściskany idukrojułzpunkfem najbardziej rozciagoncgo pręta zbrojenia +oO,S5ł«

Wymienić podstawiam założenie przy obliczaniu elementów żelbetowych im ścinanie;

Element żelbetowy sModa się ze strefy ściskanej, rozdagancj I strefy ścinania położonej pomiędzy » ypedhowyml sił Fe I Ps w Stefach ściskania | rozciągania

Strefa śdnama składa się is ściskanych betonowych krzytulców i z rozciąganego zbrojenia poprzecznego iimesrczontga w płaszczyznach o rozstawia s nachylonego pod kątem a do tej osi “

Kąt e zbrojenia poprzecznego uwzględnionego w obliczeniach nie mole być mniejszy niż 45* a kąt 0 mama bierać dowolnie Z priędzłahi określonego nierównością 1,0 •» cot 0 « 2.0    ¹

W olementoch zginanych i rozciąganych ramię sił wewn 1*0.9d *•

iwprętinłee. w śclshónych krzyiulcoeh betonowych powinny przekraczać vfet ... •------ ------

naprężenia I zbroJonuj poprzecznym może pnekraemć obliczeniową granicę piastycznośd ffSj IprziiiJmni stanu granicznego nośności przekroju ścinanego na odcinkach pierwszego rodzaju polega na