Zgin 1 i 2 zej (2)

Zgin 1 i 2 zej (2)




a.


c.


-i

im m

a. - b

/ c. d.

3.


ZGINANIE

Hipoteza płaskich przekrojów głosi> że ;    .

Od/

prosta prostopadła do osi obojętnej belki pozostaje po pHekształceniu prosta, naprężenia w zginanej belce są proporcjonalne do odległości od osi obojętnej, wskaźnik wytrzymałości na zginanie jest wielkością dodatnią,

prosta prostopadła do osi obojętnej belki pozostaje po odkształceniu prostopadła do tej osi.

Zasada superpozycji dotyczy:

odkształceń,

przemieszczeń.

naprężeń,

stałych materiałów)'ch.

Stan czystego zginania jest realizowany w belce lub części-belki jak na rys. a), b), c), d).


N







>

%

\

\

\



a.

b.




a.

b.


c.

d.


Przy błędnie nastawionej stałej tensometru (k2, zamiast kj) należy w cełu otrzymania poprawnego wyniku odczytane wskazanie tensometru: pomnożyć przez k2, pomnożyć przez k j/k2,

»

pomnożyć przez stosunek k2/k^. przyjąć odczytane wskazanie za właściwe.

Na stanowisku pomiarowym z belką jednokrotnie statycznie niewyznaczalną, możliwe

jest wyznaczenie reakcji statycznie niewyznaczalnej metodą:

czujnikową,

tensometryczną,

doświadczalnego wyznaczenia współczynników Maxwella-Mohra, namniejszych kwadratów


<3>


k

£


ZGi Na m i E



V


- k-£



k- £*


kłoVe ^

janneu^idfo^H* 2


.j>,

fr-i

l ^

1^

A &

rri

--oj


Web


10    to

** SUU&fcOj od


q-


i


®


<5? K


3.



h


rD) k


-9


cLv=>o^vcli^


pOCMs> ^|5«M A^a.O


4d&:


K


^ G^kL»SLA^€    C4,u/) łc^c?

^*§*'VA-M^a i *Ł-J. /VA^^otu-j a^sl_ ({yte^^ukflwcŁ


yP


®‘ slŁ.    • T(*> cW

-<- s0


— U


\

M-

♦ P

f

.. £

/

•f

/

’^' i


^^yuSljrk^L


A

B

i

unJLO ś^a.6. -II


/UŁmc


UJjtbC


c-<

■ll—


J-ju^ HSŁ) = »J .

—u— ttfijGO—o


fi>


0&>UOy JLddLi

^    O dLZu^cr>C\* ^

^tXlS\ •    ' ’2-^>*ACirLO/WO


£

4 -*,f-


(scV(.«2


U*s ?<-A^ćj LaV-£a\>^ U.

P |vSl_ <rQ-l^SL J


t


§


^ (2    uuu&y^t(3    ^

*D 11A S «—i (—


5* Not    Icolij^- ^5 ^ T ^ VvTu uhoKj^c vxi ^krojack

/l\ ktayrufll; /lJVf.cfrj.i^u4    Tau^e ©doo^riWw) w,, t w*j


/y kłotcyfik    ©dpowt'e4na)

ermc V, l w21 ^    0Wi4c, W*« z

I .    ^7 .    * O wJr>.Yt/) tm), K>flw067PSlAU*A 071.


V • ^,

wupiiAnijOh.



‘'A:


W, = W ■ -*



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
UGIĘCIE OSI BELKI ZGINANEJ 1 1. RÓWNANIE UGIĘTEJ OSI BELKI LL Hipoteza płaskich przekrojów (hipoteza
179864820536572060945365734312507583710 n I 12. Obowiązuje zasada zesztywnienia 3. Obowiązuje hipot
179864820536572060945365734312507583710 n I 12. Obowiązuje zasada zesztywnienia 3. Obowiązuje hipot
Hipoteza umiarkowanych zakłóceń głosi, że bioróżnorodność jest najwyższa wtedy, gdy zakłócenia nie
Zgin 3 i 4 zej (2) % łZGINANIE VIII / 4 Mamy d:; czynienia z płaskim zginaniem belki Znane są wielko
IMGA09 Sity wewnętrzne w belkach zginanych W zagadnieniach płaskich jeżeli oś pręta i działające na
4 ?dania zmęczeniowe metali3 122 53.2. Badanie wytrzymałości zmęczeniowej podczas wielokrotnego zgi
18266 P3041020 6.4. Stopa sztywna słupa ściskanego I zginanego6.3.2.    Elementy mono
Teoria agenda-setting Główna hipoteza teorii głosi, że środki masowego przekazu wywierają istotny wp
12 62 4. Elementy zginane 4.2. Sprawdzenie nośności przekrojów obciążonych siłą poprzeczną Nośność
4 ?dania zmęczeniowe metali3 122 53.2. Badanie wytrzymałości zmęczeniowej podczas wielokrotnego zgi
Zdjęcia 0080 (10) łwir ‘    -lo«nd/im . 1. i_____i „L i * ’ *Rys. 9-27. Przekrój pozi
Slajd6 Momenty zginające i siły podłużne w płaszczyznach pionowychTeoria zginania powłoki walcowej o

więcej podobnych podstron