i [°OWK]
Rys. 5. Przebiegi ciśnienia w komorze spalania dla zasilania dwupaliw owego (dawka inicjująca d2, kąt początku wtrysku a= 20‘OWK przed GMP) i standardowego (kąt początku wtrysku cc.,. = 30°OWK przed GMP) przy obciążeniu ok.M = 50 Nm i prędkości obrotowej n = 1800 obr/min
4. ANALIZA WYNIKÓW BADAN
W czasie badań mierzono masowe zużycie oleju napędowego i LPG. Wartości te pozwoliły na wyznaczenie ciepła wydzielonego w cylindrze ze spalania oleju napędowego (zasilanie standardowe) lub oleju napędowego i LPG (zasilanie dwupaliwowe). Wykonano również indykowanie komory spalania. Przebiegi ciśnień umożliwiły wyznaczenie pracy indykowanej obiegu. Wartości powyższych parametrów pozwalają na wyliczenie sprawności cieplnej silnika z zależności:
Li
gdzie:
Lj - praca indykowana obiegu
Qd - ciepło wydzielone ze spalania paliwa/paliw dostarczonego do cylindrze w jednym cyklu
Tabela 1
Wartość pracy indykowanej Li, ciepła wydzielonego ze spalania paliwa Q<j, sprawności ogólnej i sprawności cieplnej silnika 1HC102 zasilanego standardowo (kąt początku wtrysku aw = 30°OWK przed GMP) i dwupaliwowo (dawka inicjująca d2, kąt początku wtrysku aw = 20°OWK przed GMP) przy prędkości obrotowej silnika n = 1800 obr/min
Zasilanie |
M„ |Nm] |
Li IJ/cykll |
0,> U/cykll |
Tlo H |
tle M |
ON |
39,9 |
704 |
1730 |
0,290 |
0,40678 |
43,6 |
736 |
1928 |
0,284 |
0,38187 | |
49,0 |
810 |
2338 |
0,264 |
0,34631 | |
LPG + ON |
40,0 |
680 |
1830 |
0,274 |
0,37645 |
44,9 |
759 |
1918 |
0,293 |
0,40092 | |
49,5 |
821 |
2115 |
0,295 |
0,39260 |
168