3262347114

ćwiczenie projektowe nr 2 z konstrukcji stalowych

Ze względu na rozwiązanie konstrukcyjne połączenia żebra z podciągiem oraz ułożenie sztywnej tarczy żelbetowej stropu na pólkach żeber (co uniemożliwia rozwój odkształceń plasty cznych) nie uwzględniamy rezerwy plasty cznej przekroju, czyli a_p=I,0 .

M„=1,0-1090 cm³-20,5 -^=22345 kNcm=223,45 kNm cm

Warunek smuklości z tablicy 7 został spełniony, zatem do obliczenia nośności obliczeniowej przy zginaniu korzystamy ze wzoru (5) [wzór (47) w PN-90/B-03200],

V„=0,58-A_v-f_d    (5)

Pole przekroju czynnego przy ścinaniu wyznaczamy z tablicy 7.

A_r=h_w-t_w=(h—2-tf)-t„=(36—2-l,95)-l,3=41,73 cm²    (6)

W przypadku kształtowników walcowanych norma dopuszcza również przyjęcie h» - h, gdzie h to wysokość kształtownika. Nośność obliczeniowa przy ścinaniu jest równa:

V„=0,58-41,73 cm²-20,5 —=496,17 kN cm

Nośność elementów' jednokierunkowo zginanych spraw dza się wg wzoru (7) [wzór (52) w PN-90/B-03200], W obliczanym przypadku M = Mb, gdyż to jest ekstremalny moment, jakim obciążamy przekrój.

(7)

-M-s <p_L-M „

tpi. - współczynnik zwichrzenia jest równy jedności, ze względu na połączenie belek ze sztywną tarczę stropu.

1,0 -223,45 kNm

W przypadku bisymetrycznych przekrojów' dwuteowych klasy 1 i 2, zginanych względem osi największej bezwładności należy' sprawdzić czy siła poprzeczna V w rozpatry wanym przekroju nie jest większa od V₀:

V<V₀=0,6V„    (8)

Rozpatrujemy przekrój B. czyli za Vprzyjmujemy Qb\.

Qbi^<vo=°,6 -V„

163,36 kN < V₀ =0,6 -496,17 kN=297,70 kN

AlmaMater

Agnieszka Wdów ska