Ć

wiczenia projektowe nr 5

7.

Sytuacja trwała konstrukcji sprężonych

7

.5

SGN - nośność na zginanie

7

.6

SGN - nośność na ścinanie

8.

Rozmieszczenie cięgien w strunobetonie

7.5

Nośność na zginanie

7.6

Nośność na ścinanie

8

Rozmieszczenie cięgien w strunobetonie

7.5

SGN - zginanie

fpd Ap.prov

⋅

fcd Acc.eff

⋅

=

Równanie równowagi sił w przekroju

Współczynnik do określenia efektywnej wysokości strefy ściskanej

λ

0.8

:=

Współczynnik do określenia obliczeniowej wytrzymałości betonu
na ściskanie przy prostokątnym wykresie naprężeń ściskających

η

1.0

:=

Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie

fcd t28

( )

35.714 MPa

⋅

=

Wysokość efekywnej strefy ściskanej betonu

xeff

fpd Ap.prov

⋅

η fcd t28

( )

⋅

bf

⋅

22.993 mm

⋅

=

:=

Wysokość półki ściskanej i sprawdzenie warunku
przekroju pozornie i rzeczywiście teowego

hf

53.903 mm

⋅

=

xeff hf

≤

1

=

Graniczne odkształcenie w betonie (Tablica 3.1 p. 26)

εcu2

0.35%

:=

Przyrost odkształceń w cięgnach sprężających

∆εp

fpd

−

Ep

1

0.9

σpmt

fpd

⋅

−













⋅

0.234

−

%

⋅

=

:=

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej

ξeff.lim

0.8

εcu2

⋅

εcu2 ∆εp

−

0.48

=

:=

Względna wysokość strefy ściskanej

ξeff

xeff

dp

0.081

=

:=

Nośność na zginanie płyty kanałowej

MRd

η fcd t28

( )

⋅

bf

⋅

xeff

⋅

dp

xeff

2

−













⋅

257.285 kN m

⋅

⋅

=

:=

Obliczeniowy moment zginający w środku rozpiętości

MEd

leff

2













213.935 kN m

⋅

⋅

=

Sprawdzenie warunku nośności na zginanie

MRd MEd

leff

2













≥

1

=

7.6

SGN - ścinanie (p. 77)

Graniczne naprężenie rozciągające w betonie

fctd t28

( )

2.05 MPa

⋅

=

Moment bezwładności przekroju

Ics t28

( )

249197.502 cm

4

⋅

=

Szerokość przekroju na poziomie środka ciężkości przekroju

bw 274 mm

⋅

=

Moment statyczny pola ponad osią przechodzącą
przez środek ciężkości względem tej osi

Sc

2

9987.214 cm

3

⋅

=

Odległość badanego przekroju od osi podpory

vcs t28

( )

0.158 m

=

Współczynnik sprężenia w badanym przekroju (p. 79 EC2)

αl

vcs t28

( )

lpt2

0.123

=

:=

Naprężenie ściskające w betonie na poziomie środka ciężkości
przekroju od sprężenia i obciążeń zewnętrznych

σcp_

Pmt

Acs t28

( )

3.903 MPa

⋅

=

:=

αl σcp_

⋅

0.48 MPa

⋅

=

Wytrzymałość obliczeniowa betonu na rozciąganie

fctd t28

( )

2.05 MPa

⋅

=

VRd.c

Ics t28

( )

bw

⋅

Sc

2

fctd t28

( )

(

)

2

αl σcp_

⋅

fctd t28

( )

⋅

+

⋅

155.709 kN

⋅

=

:=

Nośność na ścinanie przekroju niezarysowanego

VEd vcs t28

( )

(

)

84.336 kN

⋅

=

Sprawdzenie warunku nośności na ścinanie

VRd.c VEd dp

( )

≥

1

=

Obliczeniowa wartość siły poprzecznej w odległości d od lica podpory

8

Rozmieszczenie cięgien w strunobetonie

Największy nominalny wymiar ziaren najgrubszego kruszywa

dg

16mm

:=

Minimalny pionowy rozstaw w świetle pomiędzy splotami

dV

max dg ϕL12.5

,

10mm

,

(

)

16 mm

=

:=

Minimalny poziomy rozstaw w świetle pomiędzy splotami

dV

max dg 5mm

+

ϕL12.5

,

20mm

,

(

)

21 mm

=

:=

Reference:C:\Uczelnia\Dydaktyka\KSP I\04\KSP_04.xmcd(R)