Spis treści
I Dane wyjściowe do projektu 3
1. Określenie struktury obłożenia ludźmi na poszczególnych zmianach 3
2. Dane 3
3. Postęp ściany 3
4. Zanieczyszczenie pokładu 3
5. Metanowość złoża 3
6. Przekrój wnęki 3
II Określenie niezbędnej ilości powietrza 4
Określenie ilości powietrza ze względu na liczbę ludzi zatrudnionych na
najliczniejszej zmianie 4
Określenie ilości powietrza ze względu na kategorię zagrożenia metanowego 5
Zapotrzebowanie powietrza ze względu na głębokość zalegania 5
Określenie całkowitej ilości powietrza dla kopalni 6
Określenie stężenia ilości powietrza dla poszczególnych ścian 6
III Zestawienie danych w tabeli 8
IV Dobór wentylatora 10
V Charakterystyka wentylatora 10
IV Pożary podziemne w kopalniach 11
OBLICZANIE ZAPOTRZEBOWANIA POWIETRZA DLA CAŁOŚCI
KOPALNI I POSZCZEGULNYCH PRZODKÓW
I Dane wyjściowe do projektu
1.Określenie struktury obłożenia ludźmi na poszczególnych zmianach.
I zmiana - 40% zatrudnionych ogółem
II zmiana - 30% zatrudnionych ogółem
III zmiana - 30% zatrudnionych ogółem
2. Dane
n - liczba porządkowa = 6
Wd - normatywna wydajność dobowa [Mg/1 osobę]
Td br - wydobycie dobowe brutto ze ścian [MG/dobę]
b - obłożenie na najliczniejszej zmianie - przyjmujemy: b = 40%
Wd = 5 [Mg/1osobę]
Td br = 10000 + 200 ∙ n = 10000 + 200 ∙ 6 = 11200 [Mg/dobę]
3. Postęp ścian ρ [m/dobę]
ρG-2 = 5 [m/dobę]
ρG-5 = 4 [m/dobę]
ρG-3 = 4 [m/dobę]
4. Zanieczyszczenie pokładu węgla w granicach 15%
5.Metanowość złoża wynosi 7,0 [m3/tcsw] II - kategoria zagrożenia metanowego
6. Przekrój wnęki ścianowej charakteryzują następujące parametry:
współczynnik zmniejszenia przekroju f = 1,00
miąższość pokładu m [m]
szerokość przy stropie lst = 5,0 m
szerokość przy spągu lsp = 5,5 m
II Określenie niezbędnej ilości powietrza
Określenie ilości powietrza ze względu na liczbę ludzi zatrudnionych na najliczniejszej zmianie.
Dla wykonania obliczeń korzystamy z wzoru
Q = η · N
gdzie:
η - wielkość wydatku powietrza przypadającego na 1 osobę pracującą pod ziemią [ m3/min], przyjmujemy, że a = 6 m3/min
N - liczba ludzi pracująca na najliczniejszej zmianie
N =
gdzie:
Wd - normatywna wydajność dobowa Wd = 5[Mg/1osobę]
Td br - wydobycie dobowe brutto ze ścian Td br =1120[Mg/dobę]
b - obłożenie na najliczniejszej zmianie - przyjmujemy: b = 40% =0,4
N =
896[osoby]
Całkowita wielkość wydobycia Td br jest sumą wielkości wydobycia z poszczególnych ścian, o parametrach zamieszczonych w tabeli:
Lp. |
Nazwa ściany |
Długość |
Miąższość |
Głębokość zalegania |
1 |
G - 2 |
230 |
2,26 |
932 |
2 |
G - 5 |
230 |
3,10 |
939 |
3 |
G - 3 |
270 |
2,92 |
940 |
Podstawiając do wzoru Ti = L · m · p · γ otrzymujemy:
gdzie: γ - ciężar objętościowy węgla [Mg/m3]
TG-2 = 230 · 2,26 · 5 · 1,3 = 3383 [Mg/dobę]
TG-5 = 230 · 3,10 · 4 · 1,3 = 3709 [Mg/dobę]
TG -3 = 270 · 2,92 · 4 · 1,3 = 4108 [Mg/dobę]
RAZEM: Σ Td br =11200 [Mg/dobę]
Obliczam niezbędną ilość powietrza
Q1 = η · N = 6 · 896 = 5376 [ m3/min]
Określenie niezbędnej ilości powietrza ze względu na kategorię zagrożenia metanowego.
Q2 = Σ ai · Ti [m3/min]
gdzie:
ai - jest najmniejszym wydatkiem powietrza przypadającym na 1 Mg wydobycia netto ze ścian o różnym stopniu wydzielania się metanu [m3CH4/Mgcsw]
Ti - wydobycie dobowe z poszczególnych ścian [Mg/dobę]
qi - dla III kategorii zagrożenia metanowego przyjmujemy 10
ai = 0,15 · qi
gdzie:
ai = 0,15 · 10 = 1,5
Ostatecznie ustalamy niezbędną ilość powietrza ze względu na zagrożenia metanowe - Q2.
Q2i = Tni ⋅ ai [m3/min]
Q2i = 11200 ⋅ 1,5 = 16800
∑ Q2 = 16800 [m3/min]
RAZEM: Σ Q2 = 16800 [Mg/dobę]
Zapotrzebowanie powietrza ze względu na głębokość zalegania:
Q3 = Σ (ki · Ti)
gdzie:
ki - jest współczynnikiem określającym najmniejszy wydatek powietrza przypadający na 1Mg wydobycia netto ze ścian zlokalizowanych na różnych głębokościach.
Lp. |
Głębokość eksploatacji |
Współczynnik ki |
1 |
<400 m |
< 1,0 |
2 |
400 m÷600 m |
1,0 ÷ 1,5 |
3 |
600 m÷800 m |
11,5 ÷ 2,5 |
4 |
800 m÷1000 m |
2,5 ÷ 4 |
Korzystając z powyższej tabeli przyjmujemy odpowiednie współczynniki ki dla kolejnych ścian i odpowiadających im głębokości.
Nazwa ściany |
Głębokość zalegania |
Współczynnik ki |
G-2 |
932 |
3,1 |
G-5 |
939 |
3,1 |
G-3 |
940 |
3,1 |
Wielkość wydatku powietrza obliczony ze względu na warunki temperaturowe kształtuje się na następującym poziomie:
Q3 = ki · Tni [m3/min]
Q3G-2 = 3,1 · 3383 = 10487,3 [m3/min]
Q3G-5 = 3,1 · 3709 = 11497,9 [m3/min]
Q3G-3 = 3,1 · 4108 = 12734,8 [m3/min]
Po odliczeniu 15% ubytku powietrza na szybie, w poszczególnych przodkach ścianowych wielkość wydatku powietrza kształtuje się:
Q3G-2 = 0,15 · 10487,3 = 1573,1 [m3/min]
Q3G-5 = 0,15 · 11497,9 = 1724,6 [m3/min]
Q3G-3 = 0,15 · 12734,8 = 1910,2 [m3/min]
Q3G-2 = 10487,3 - 1573,1 = 8914,2 [m3/min]
Q3G-5 = 11497,9 - 1724,6 = 9773,2 [m3/min]
Q3G-3 = 12734,8 - 1910,2 = 10824,6 [m3/min]
RAZEM: Σ Q3 = 29512 [m3/min]
Określenie całkowitej ilości powietrza dla kopalni
Z przeprowadzonych obliczeń wynika, że największym wydatkiem powietrza jaki potrzeba zapewnić kopalni jest wartość:
Qc = Q3 = 29512 [m3/min]
Określenie stężenia ilości powietrza dla poszczególnych ścianach.
a) - ze względu na prędkość przepływającego powietrza
gdzie:
f - współczynnik zmniejszenia przekroju, f = 1,00
F - przekrój wyrobiska, który obliczamy wg wzorów:
FG-2 = 0,5 (5+5,5) · 2,26 = 11,87 [m2]
FG-5 = 0,5 (5+5,5) · 3,1 = 16,88[m2]
FG-3 = 0,5 (5+5,5) · 2,92 = 15,33[m2]
Prędkość powietrza przepływającego w poszczególnych ścianach będzie się kształtowała następująco:
Jak wynika z przeprowadzonych wyliczeń prędkość ta jest mniejsza od prędkości normowej podawanej przez przepisy górnicze równej 5m/s.
Sieć wentylacyjna
Sieć wentylacyjną można zapisywać na kilka sposobów, za pomocą schematu:
poglądowego
przestrzennego
kanonicznego
ilościowego
potencjalnego
pożarowego
Pierwszym etapem w wykonywanym ćwiczeniu było sporządzenie schematu poglądowego kopalni, naniesienie na kalkę trzech ścian, dla których w kolejnej części projektu byłoby rozwiązanie sieci wentylacyjnej. Każde z wyrobisk określono nazwą i podano jego położenie (koty niwelacyjne). Następnie wykonaliśmy schemat przestrzenny kopalni, według zasad:
Schemat przestrzenny
Schemat przestrzenny nie jest rysunkiem w skali. Rysuje go się w układzie O-X-Y-Z
O-X - obrazuje kierunek linii rozciągłości pokładu ( chodniki i przekopy po rozciągłości)
O-Y - obrazuje kierunek linii prostopadłej do rozciągłości (przecznice)
O-Z - obrazuje kierunek linii pionowej do rozciągłości
Przy jego wykreślaniu należało pamiętać o tym, że:
szyby i szybiki wykonujemy liniami pionowymi o grubości 3D
wyrobiska drążone w kamieniu czyli wyrobiska udostępniające drążone równolegle do rozciągłości rys. linią poziomą o grubości 2D
wyrobiska wykonane w kamieniu biegnące równolegle do upadu rys. pod kątem 30˚
wyrobiska wykonane w pokładzie równolegle do rozciągłości rys. liniami poziomymi
wyrobiska wykonane w pokładzie równolegle do upadu rys. pod kątem 60˚
wyrobiska łączące różne poziomy rys. pod kątem 45˚ o grubości D
Na schemacie przestrzennym wszystkim węzłom nadano numery.
Schemat kanoniczny
Schemat kanoniczny czyli schemat usytuowania poszczególnych bocznic w sieci wentylacyjnej, przy czym należy pamiętać, aby ilość bocznic i węzłów zarówno w schemacie kanonicznym jak i przestrzennym była jednakowa.
III Zestawienie danych w tabeli
Lp. |
Nazwa |
Węzeł |
Węzeł |
Długość |
Rodzaj |
Pole |
Opór |
|
wyrobiska |
wlotowy |
wylotowy |
wyrobiska |
obudowy |
przekroju |
metrowego |
|
|
|
|
|
|
|
wyrobiska |
|
|
|
|
[m] |
|
[m2] |
[Ns2/m7] |
1 |
Szyb S 1-2 |
1 |
2 |
970 |
murowa |
50,3 |
0,000001 |
2 |
Przecznica |
2 |
3 |
300 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
3 |
Chodnik 2fB |
3 |
4 |
1800 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,0000055 |
4 |
Chodnik |
4 |
5 |
2000 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
|
nadścianowy 7a |
|
|
|
|
|
|
5 |
Ściana G3 |
5 |
6 |
270 |
Zmech. |
15,06 |
0,00003 |
6 |
Chodnik |
6 |
7 |
1500 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
|
podścianowy 7b |
|
|
|
|
|
|
7 |
Zachodni 3 |
7 |
13 |
2280 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,0000081 |
8 |
Przecznica |
3 |
8 |
210 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,0000081 |
9 |
Przekop N -1 |
8 |
9 |
1820 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,0000081 |
10 |
Chodnik |
9 |
10 |
3210 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
|
nadścianowy 5/II |
|
|
|
|
|
|
11 |
Ściana G5 |
10 |
11 |
230 |
Zmech. |
17,36 |
0,00003 |
12 |
Chodnik |
11 |
12 |
2330 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
|
podścianowy 4/II |
|
|
|
|
|
|
13 |
Odstawczy -1 |
12 |
13 |
1300 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,0000055 |
14 |
Odstawczy -1 |
13 |
21 |
530 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,0000055 |
15 |
Przecznica kier. |
2 |
14 |
140 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
16 |
Objazd S |
14 |
15 |
200 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
17 |
Przekop N - 0 |
15 |
16 |
420 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
18 |
Chodnik 4N |
16 |
17 |
1430 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
19 |
Ściana G2 |
17 |
18 |
230 |
Zmech. |
14,55 |
0,00003 |
20 |
Chodnik 5N |
18 |
19 |
1530 |
ŁP 15 |
27,61 |
0,000012 |
21 |
Polowy 4 |
19 |
20 |
940 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,0000055 |
22 |
Chodnik taśmowy |
20 |
21 |
30 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
23 |
Chodnik taśmowy |
21 |
22 |
1900 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
24 |
Chdnik wentylacyjny |
22 |
23 |
200 |
ŁP 19 |
36,71 |
0,000004 |
25 |
Szyb S 1-3 |
23 |
24 |
909 |
murowa |
50,3 |
0,000001 |
Lp. |
Opór |
Wydatek |
Prędkość |
Strata |
W1 |
W2 |
W3 |
|
|
wyrobiska |
powietrza |
przepływu |
naporu |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Ns2/m8] |
[m3/min] |
[m3/s] |
[m/s] |
[Nm/m3] |
|
|
|
1 |
0,00097 |
29512 |
491,87 |
9,78 |
234,67 |
234,67 |
234,67 |
234,67 |
2 |
0,0012 |
20597,8 |
343,30 |
9,35 |
141,42 |
141,42 |
141,42 |
|
3 |
0,0099 |
10824,6 |
180,41 |
6,53 |
322,22 |
322,22 |
|
|
4 |
0,024 |
10824,6 |
180,41 |
6,53 |
781,15 |
781,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
0,0081 |
5412,3 |
90,21 |
4,99 |
65,91 |
65,91 |
|
|
6 |
0,018 |
10824,6 |
180,41 |
6,53 |
585,86 |
585,86 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
0,018468 |
10824,6 |
180,41 |
6,53 |
601,09 |
601,09 |
|
|
8 |
0,001701 |
9773,2 |
162,89 |
5,90 |
45,13 |
|
45,13 |
|
9 |
0,014742 |
9773,2 |
162,89 |
4,44 |
391,14 |
|
391,14 |
|
10 |
0,03852 |
9773,2 |
162,89 |
5,90 |
1022,02 |
|
1022,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
0,0069 |
4886,6 |
81,44 |
4,69 |
45,77 |
|
45,77 |
|
12 |
0,02796 |
9773,2 |
162,89 |
5,90 |
741,84 |
|
741,84 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
0,00715 |
9773,2 |
162,89 |
4,44 |
189,70 |
|
189,70 |
|
14 |
0,002915 |
20597,8 |
343,30 |
9,35 |
343,54 |
343,54 |
343,54 |
|
15 |
0,00056 |
8914,2 |
148,57 |
4,05 |
12,36 |
|
|
12,36 |
16 |
0,0008 |
8914,2 |
148,57 |
4,05 |
17,66 |
|
|
17,66 |
17 |
0,00168 |
8914,2 |
148,57 |
4,05 |
37,08 |
|
|
37,08 |
18 |
0,01716 |
8914,2 |
148,57 |
5,38 |
378,77 |
|
|
378,77 |
19 |
0,0069 |
4457,1 |
74,29 |
5,11 |
38,08 |
|
|
38,08 |
20 |
0,01836 |
8914,2 |
148,57 |
5,38 |
405,26 |
|
|
405,26 |
21 |
0,00517 |
8914,2 |
148,57 |
4,05 |
114,12 |
|
|
114,12 |
22 |
0,00012 |
8914,2 |
148,57 |
4,05 |
2,65 |
|
|
2,65 |
23 |
0,0076 |
29512 |
491,87 |
13,40 |
1838,69 |
1838,69 |
1838,69 |
1838,69 |
24 |
0,0008 |
29512 |
491,87 |
13,40 |
193,55 |
193,55 |
193,55 |
193,55 |
25 |
0,000909 |
29512 |
491,87 |
9,78 |
219,92 |
219,92 |
219,92 |
219,92 |
|
|
|
|
|
SUMA |
5328,02 |
5407,38 |
3492,81 |
IV Dobór wentylatora
Na podstawie następujących danych tj:
Q - całkowita wielkość wydatku powietrza wynosi: 565,65 [m3/s]
W - suma straty naporu po najtrudniejszej drodze wynosi: 5407,4 [N/m2]
dobieram wentylator typu: WPK - 5,3 o obrotach n = 375 [obr./min] oraz wyliczam wielkość otworu równoznacznego równego
9,17 [m2]
gdzie R zostało wyliczone ze wzoru:
Symbol po nazwie wentylatora oznacza średnicę zewnętrzną wirnika, podaną w metrach.
Wirnik tego wentylatora jest napędzany poprzez podatne sprzęgło silnikiem asynchronicznym lub synchronicznym. Wirnik ma profilowane łopatki, wykonane z wysokowytrzymałej stali węglowej. Obudowa w części dolnej jest żelbetowa, w górnej blaszana. Dyfuzor - zależnie od wielkości wentylatora - buduje się blaszany lub żelbetowy. Wylot dyfuzora może być zamknięty za pomocą klapy rewersyjnej przy równoczesnym otwarciu kanału do szybu. Wentylator ma na wlocie kierownice osiowe, umożliwiające ekonomiczną regulację parametrów pracy.
Nominalne parametry wentylatora:
- wydajność Q = 580 [m3/s]
- spiętrzenie całkowite Δhc = 6000 [Pa]
- liczba obrotów n = 375 [obr/min]
- sprawność całkowita went.
= 0,89
Lp. |
Strata naporu |
Spiętrzenie wentylatora |
Strata naporu na Tamie regulacyjnej |
Opór na tamie wentylacyjnej |
Wielkości |
W1 |
5328,02 |
5407,38 |
79,36 |
0,0167 |
kg/m7 |
W2 |
5407,38 |
|
0 |
0,0169 |
|
W3 |
3492,8 |
|
1914,58 |
0,0060 |
|
V Charakterystyka wentylatora
Całkowita depresja wentylatora jest równa sumie spadków naporu na najtrudniejszej drodze niezależnej.
Podstawiając różne wartości natężenia przepływu powietrza Q do poniższego wzoru można wykreślić krzywą otworu równoznacznego. Krzywa ta jest charakterystyką sieci kopalni. Nanosząc charakterystykę sieci wentylacyjnej określoną otworem równoznacznym na charakterystyki różnych wentylatorów, dobiera się wentylator główny w taki sposób, aby punkt pracy wentylatora znajdował się w pobliżu jego maksymalnej sprawności. Wydajność i depresję wentylatora odczytuje się jako współrzędne punktu przecięcia się charakterystyki depresji z charakterystyką kopalni.
Q |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
W |
169 |
676 |
1521 |
2704 |
4225 |
6084 |
VI Pożary podziemne w kopalniach
Za pożar podziemny uważam pojawienie się w kopalni otwartego ognia tj. żarzącego się lub palącego się płomieniem materiału palnego, lub pojawienie się w powietrzu kopalnianym wszelkich objawów tlenku węgla, węglowodorów, lub dymu.
Zależnie od przyczyny powstania pożarów rozróżnia się dwa rodzaje pożarów:
Pożary egzogeniczne - powstałe wskutek przyczyn zewnętrznych
Pożary endogeniczne - powstałe wskutek samozapalenia się węgla
W miarę rozwoju pożaru wzrasta temperatura w jego ognisku, temperatura skał otaczających i temperatura powietrza przepływającego przez ognisko pożaru, wskutek czego wytworzona zostaje dodatkowa depresja cieplna, zwana depresją pożaru.
Najgroźniejszymi zaburzeniami w sieci wentylacyjnej, występującymi w czasie pożarów podziemnych i znanymi z praktyki kopalnianej są:
odwracanie się prądów powietrza
wtórne ogniska pożarowe
wybuchy gazów pożarowych
cofanie się dymów
Jeżeli pożar powstaje we wznoszącym się prądzie powietrza, prąd główny nie ulega odwróceniu, natomiast ulegają odwróceniu prądy boczne.
Lp |
Nazwa |
Węzeł |
Węzeł |
Zaburzenia w czasie pracy |
Zabezpieczenia przed zaburzeniami |
Wstępny plan |
||||||||||||||
|
|
|
|
zadymienie |
odwrócenie |
wtórne |
wybuchy |
odwrócenia |
wtórne |
wybuchy |
zabezpieczenia |
|||||||||
|
wyrobiska |
wlotowy |
wylotowy |
|
|
ogniska |
|
|
ogniska |
|
pożaru |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
pożarowe |
|
|
pożarowe |
|
|
|||||||||
1 |
szyb |
1 |
2 |
2-14-15- |
|
|
|
|
|
|
1-zatrzymać wentylator lub wentylatory, pod których |
|||||||||
|
wdechowy |
|
|
16-17-18- |
|
|
|
|
|
|
działaniem znajduje się prąd powietrza płynący |
|||||||||
|
|
|
|
19-20-21- |
|
|
|
|
|
|
szybem wdechowym |
|||||||||
|
|
|
|
21-22-23- |
|
|
|
|
|
|
2-zamknąć przyszybowe tamy bezpieczeństwa na |
|||||||||
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
wszystkich poziomach |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-zapewnić swobodny odpływ dymów (po odwróceniu |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
się prądu) przez podciągnięcie klatki powyżej zrębu |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
szybu i ewentualne otwarcie drzwi w chodniku |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
wyjściowym z szybu, znajdującym się poniżej zrębu |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-zamknięcie tamy TG - 3 |
|||||||||
2 |
szyb |
23 |
24 |
23-24 |
|
|
|
|
|
|
1-zatrzymać wentylator na szybie wydechowym i |
|||||||||
|
wydechowy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
stworzyć warunki dla swobodnego odpływu gazów |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pożarowych przez otwarcie klap szybowych na |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zrębie tego szybu |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-zamknąć wszystkie tamy przez które powietrze |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dopływa do szybu wydechowego |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-zamknięcie zasuwy na kanale wentylacyjnym, w |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
celu zabezpieczenia wentylatora przed skraplaniem |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
się na jego łopatkach pary wodnej i węglowodorów |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zawartych w gazach pożarowych, które mogą się |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zapalić i uszkodzić wentylator |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-przystąpić do aktywnego gaszenia |
|||||||||
3 |
przecznica |
2 |
3 |
3-4-5-6-7-13- |
14-15-16- |
21 |
21 |
TG - 2 |
TG - 2 |
wyłączyć |
1-odwrucenie wentylacji przy równoczesnej |
|||||||||
|
|
|
|
22-23-24 |
17-18-19- |
|
|
|
|
dopływ |
stabilizacji sieci i prowadzeniu dalszej akcji od |
|||||||||
|
|
|
|
|
20-21 |
|
|
|
|
prądu do |
strony szybu wydechowego, który w tej sytuacji |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
skrzyżowania |
spełnia zadanie szybu wdechowego |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
2-zatrzymanie wentylatora, pod działaniem którego |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
płynie powietrze w grupowym prądzie, gdzie powstał |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pożar i zamknięcie wszystkich tam, przez które |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
płyną lub mogłyby płynąć dymy do oddziałów |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-skierowanie dymów do szybu wydechowego |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
najbliższą wydzieloną drogą odgałęziającą się od |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
grupowego prądu powietrza z miejscem pożaru, przy |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zachowaniu dotychczasowej pracy wentylatorów |
|||||||||
4 |
odstawcz 1 |
13 |
21 |
21-22-23-24 |
14-15-16- |
21 |
21 |
TG - 2 |
TG - 2 |
TG - 2 |
1-Wyprowadzić załogę z zagrożonego rejonu drogą |
|||||||||
|
|
|
|
|
17-18-19- |
|
|
|
|
|
21-20-19-18-17-16-15-14-2 i do szybu wydechowego |
|||||||||
|
|
|
|
|
20-21 |
|
|
|
|
|
2-Wyłączyć dopływ prądu do rejonu |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-Przystąpić do aktywnego gaszenia z jednoczesnym |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
wprowadzaniem zastępów ratowniczych |
|||||||||
5 |
ściana G-3 |
5 |
6 |
6-7-13-21- |
13-12-11- |
13-21 |
13-21 |
TR - 3 |
TR - 3 |
TR - 3 |
1-Wyprowadzić załogę z zagrożonego rejonu drogą |
|||||||||
|
|
|
|
22-23-24 |
10-9-8-3 |
|
|
TG - 2 |
TG - 2 |
TG - 2 |
6-7-13-12-11-10-9-8-3-2 i do szybu wydechowego |
|||||||||
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
2-Wyłączyć dopływ prądu do rejonu |
|||||||||
|
|
|
|
|
21-20-19- |
|
|
|
|
|
3-Przystąpić do aktywnego gaszenia |
|||||||||
|
|
|
|
|
18-17-16- |
|
|
|
|
|
z jednoczesnym wprowadzaniem zastępów |
|||||||||
|
|
|
|
|
15-14 |
|
|
|
|
|
ratowniczych |
6 |
ściana G-5 |
10 |
11 |
11-12-13-21- |
3-4-5-6-7- |
13-21 |
13-21 |
TR - 4 |
TR - 4 |
TR - 4 |
1-Wyprowadzić załogę z zagrożonego rejonu drogą |
|
|
|
|
22-23-24 |
13 |
|
|
TG - 2 |
TG - 2 |
TG - 2 |
11-12-13-7-6-5-4-3-2 i do szybu wydechowego |
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
2-Wyłączyć dopływ prądu do rejonu |
|
|
|
|
|
14-15-16- |
|
|
|
|
|
3-Przystąpić do aktywnego gaszenia |
|
|
|
|
|
17-18-19- |
|
|
|
|
|
z jednoczesnym wprowadzaniem zastępów |
|
|
|
|
|
20-21 |
|
|
|
|
|
ratowniczych |
7 |
ściana G-2 |
17 |
18 |
18-19-20-21- |
21-13-12- |
21 |
21 |
TG - 4 |
TG - 4 |
TG - 4 |
1-Wyprowadzić załogę z zagrożonego rejonu drogą |
|
|
|
|
22-23-24 |
11-10- |
|
|
|
|
|
18-19-20-21-13-12-11-10-9-8-3-2 i do szybu |
|
|
|
|
|
9-8-3-2 |
|
|
|
|
|
wydechowego |
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
2-Wyłączyć dopływ prądu do rejonu |
|
|
|
|
|
21-13-7-6- |
|
|
|
|
|
3-Przystąpić do aktywnego gaszenia z jednoczesnym |
|
|
|
|
|
5-4-3-2 |
|
|
|
|
|
wprowadzaniem zastępów ratowniczych |
16