Przekladnia Pasowa

Przekładnia Pasowa :

Dane : Obliczenia : Wyniki :


D1 = 81 mm


D2 = 151 mm


D1 = 81 mm


D2 = 151 mm


a=406, 2 mm

N – 18,5 KW

Ƞ – 0,96


N14, 93 KW 


a1=1700


P=1002, 92 N


P=1002, 92 N


S2=152, 54 N


S1=1155, 5 N

Dobieram przekrój pasa typ B i wymiary przekroju wg. PN-86N-85200/06

Pasek B:

Lp=14 mm

Lo=17 mm

Ho=11 mm

Hp=4,2mm

Zakładam , że jeden pas przenosi 4,93 KW (N1)z prędkością v – 17 m/s

Wyboru dokonuję na podstawie normy PN-67/M-85203


$$\mathbf{V =}\frac{\mathbf{\pi*}\mathbf{D}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\mathbf{N}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{60*1000}}\mathbf{\ }\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$$


$$\mathbf{D}_{\mathbf{1n}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{V*60*1000}}{\mathbf{\pi*}\mathbf{N}_{\mathbf{1}}}\mathbf{= \ }\frac{17*60*1000}{\pi*4,93}\mathbf{= 65,86\ mm}$$

Obliczam rzeczywiste przełożenie kinematyczne ( uwzględnia poślizg pasa na kołach ) :


i12 2,1moje zalozenie 

Ɛ – poślizg sprężysty pasa (0,01-0,02)


D2n=D1n*(1E)*i12=65, 86 * 0, 98 * 2, 1=135,54 mm

Na podstawie dokonanych obliczeń dobieram znormalizowane wielkości średnicy kół pasowych :


D1n70 mm


D2n140 mm

Obliczam średnice obliczeniowe ( skuteczne ) kół pasowych :


D1= D1n+y=70  + 11 = 81 mm


D2= D2n+y=140  + 11 = 151 mm

y – grubość pasa, równa Ho=11 mm

Obliczam Geometryczne przełożenie przekładni pasowej :


$$\mathbf{i =}\frac{\mathbf{D}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{D}_{\mathbf{1}}}\mathbf{= \ }\frac{151}{81}\mathbf{= 1,864}$$

i – jest uzależnione od sposobu regulacji napięcia pasa i typu przekładni

Obliczam rozstawienie kół przekładni pasowej- a :


$$\mathbf{a =}\left( \mathbf{1,5 \div 2} \right)\mathbf{*\ }\mathbf{D}_{\mathbf{2}}\mathbf{*}\left( \mathbf{1 +}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{i}} \right)\mathbf{=}1,75*151*\left( 1 + \frac{1}{1,864} \right)$$


=406,2 mm

Obliczam wartości graniczne , pomiędzy którymi powinna znajdować się odległość między osiami kół – a ( wyznaczam granice tej odległości ):


$$\mathbf{a}_{\mathbf{\min}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{D}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{D}_{\mathbf{2}}}\mathbf{+ 50 =}151:81 + 50\mathbf{\ = 166\ mm}$$


amax=2*(D1+D2)=2 * ( 151+81)= 464 mm

Zatem wyliczona przeze mnie wartość a jest poprawna gdyż znajduję się w tych granicach .

Wyliczam kąt y :


$$\mathbf{sinG = \ }\frac{\mathbf{D}_{\mathbf{2}}\mathbf{-}\mathbf{D}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{2*a}}\mathbf{= \ }\frac{70}{2*406,2}\mathbf{= 0,0862}$$

Zatem :


G50

Kąty opasania pasów na kołach wyliczam z następujących zależności :


a1=1700


a2=1900

Obliczam Długość Pasa w przekładni Pasowej – L :


$$\mathbf{L = 2*a*cosG +}\frac{\mathbf{\pi}}{\mathbf{2}}\mathbf{*}\left( \mathbf{D}_{\mathbf{1}}\mathbf{+}\mathbf{D}_{\mathbf{2}} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{\pi G}}{\mathbf{180}}\mathbf{*}\left( \mathbf{D}_{\mathbf{2}}\mathbf{-}\mathbf{D}_{\mathbf{1}} \right)\mathbf{=}2*406,2*cos5 + \frac{\pi}{2}*\left( 81 + 151 \right) + \frac{\pi*5}{180}*\left( 151 - 81 \right) = \mathbf{1\ 179,84\ mm}$$

Na podstawie normy PN-86/M-85200 dobieram znormalizowaną wartość długość pasa Lp – 1180 mm

Obliczam skorygowany rozstaw kół wynikający z znormalizowanej wartości długości pasa :


$$\mathbf{a =}\frac{\mathbf{L -}\frac{\mathbf{\pi}}{\mathbf{2}}\mathbf{*}\left( \mathbf{D}_{\mathbf{1}}\mathbf{+}\mathbf{D}_{\mathbf{2}} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{\pi G}}{\mathbf{180}}\mathbf{*}\left( \mathbf{D}_{\mathbf{2}}\mathbf{-}\mathbf{D}_{\mathbf{1}} \right)}{\mathbf{2*cosG}}\mathbf{= \ }\frac{1180 - \frac{\pi}{2}*\left( 81 + 151 \right) + \frac{\pi*5}{180}*\left( 151 - 81 \right)}{2*0,99619}\mathbf{= 406,3\ mm}$$

Obliczam średnicę równoważną przekładni De- rozumianą jako średnicę skuteczną kół rowkowych przekładni o przełożeniu równym jedności , równoważonej z rozpatrywaną przekładnią pod względem pasów klinowych .


De=D1*C1=81 * 1, 1=89,  1 mm 

C1- współczynnik przełożenia przekładni zębatej , zależny od przełożenia przekładni , dla moich obliczeń wynosi – 1,1

Obliczam moc przenoszoną przez przekładnie pasową :


Ns= N*n=1, 5 * 0, 96=17,76 KW

N - moc silnika napędzającego – 18,5 KW

Ƞ - sprawność przekładni 0,95-0,98 , ja przyjąłem – 0,96

Obliczam użyteczne napięcie pasa, równe sile obwodowej , określam na podstawie wzoru :


$$\mathbf{P =}\frac{\mathbf{10}^{\mathbf{3}}\mathbf{*}\mathbf{N}_{\mathbf{s}}\mathbf{*n}}{\mathbf{v}}\mathbf{=}\frac{10^{3}*17,76*0,96}{17}\mathbf{= 1002,92\ N\ }$$

Wyznaczam liczbę (j ) pasów klinowych potrzebną do przeniesienia mocy silnika :


$$\mathbf{j =}\frac{\mathbf{N}}{\mathbf{N}_{\mathbf{1}}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{T}}}{\mathbf{C}_{\mathbf{L}}\mathbf{*}\mathbf{C}_{\mathbf{a}}}\mathbf{=}\frac{18,5}{4,93}*\frac{1,3}{0,87*0,97}\mathbf{= 4,78\ \cong 5}$$

CT- współczynnik trwałości pasa , zakładam , że silnik będzie pracował od 10-16h zatem wartość tego współczynnika wynosi 1,3

CL- współczynnik zależny od długości skutecznej pasa Lp -1180 mm zatem , wartość tego współczynnika wynosi - 0,87, im dłuższy pas tym bardziej kompensuje obciążenia, lepsza stabilność i większa sztywnośc

Ca - współczynnik zależny od kąta opasania mniejszego koła – 0,97

Obliczam pozorny współczynnik tarcia μ dla założonej wartości tarcia między pasem a kołem μ – 0,2


$$\mathbf{\mu}^{\mathbf{'}}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{\mu}}{\mathbf{\sin}\frac{\mathbf{a}}{\mathbf{2}}}\mathbf{=}\frac{0,2}{\sin 17^{0}} = 0,2:0,29237\mathbf{= 0,684}$$

a – 34 stopnie , tabela 9.5 E. Mazanek- Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn cześć 2 , kąt opasania na kole na którym nastąpił poślizg sprężysty obejmując cały łuk opasania.


$$\mathbf{a}_{\mathbf{12}}\mathbf{=}\mathbf{a}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\frac{\mathbf{\pi}}{\mathbf{180}}\mathbf{=}170*\frac{\pi}{180}\mathbf{= 2,96}$$

a1  kąt opasania mniejszego koła - 1700

Wyznaczam Wartości naprężeń na cięgnach pasa :

Zależność między napięciami w cięgnach , S1 i S2 określana jest za pomocą wzoru Eulera:


$$\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{S}_{\mathbf{2}}}\mathbf{= \ }\mathbf{e}^{\mathbf{\mu*a}}$$


$$\mathbf{S}_{\mathbf{2}}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{P}}{\mathbf{e}^{\mathbf{\mu}^{\mathbf{'}}\mathbf{*}\mathbf{a}_{\mathbf{12}}}\mathbf{- 1}}\mathbf{=}\frac{1002.92}{e^{0,684*2,96} - 1} = \ \frac{1002,92}{6,575}\mathbf{= 152,54\ N}$$


S1=eμ*a12*S2=1155,5 N

Obliczam Obciążenie użyteczne P , które jest równe z zależności :


P=  S1 S2=1155, 5 − 125, 46=1002,96 N

Bardzo zbliżona wartość , do wcześniej wyliczonej wartości P.

Wyznaczam współczynnik napędu ϕ, który jest stosunkiem obciążenia użytecznego P do sumy napięć na cięgnach :


$$\mathbf{\phi =}\frac{\mathbf{P}}{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{+ \ }\mathbf{S}_{\mathbf{2}}}\mathbf{=}1002,96:1308,04\mathbf{= 0,767}$$

Wyznaczam graniczną wartość współczynnika napędu ϕgr , który jest osiągany w chwili wystąpienia poślizgu promieniowego :


$$\mathbf{\phi}_{\mathbf{\text{gr}}}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{e}^{\mathbf{\mu}^{\mathbf{'}}\mathbf{*}\mathbf{a}_{\mathbf{12}}}\mathbf{- 1}}{\mathbf{e}^{\mathbf{\mu}^{\mathbf{'}}\mathbf{*}\mathbf{a}_{\mathbf{12}}}\mathbf{\mp 1}}\mathbf{=}\frac{6,574}{8,574}\mathbf{= 0,767}$$

Obliczam kąt ϴ na podstawie wzoru :


$$\mathbf{\text{tg}}\mathbf{}\mathbf{= \ }\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{-}\mathbf{S}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{+}\mathbf{S}_{\mathbf{2}}}\mathbf{*tgG = \ }\frac{1155,5 - 152,54}{1155,5 + 152,54}*0,08749\mathbf{= 0,067}$$


tg=tg40

kąt ϴ równa się 4 stopnie .

e1- odległość między siłami Q liczę z :


e1=a*sin=406, 3 * 0, 06976=28,35 mm

Obliczam silę Q :

Q- siła obciążająca wał i łożysko , jest wypadkową siłą nacisku pasa na koło , obliczamy ją jako sumę geometryczną napięć w cięgnach pasa, jest nachylona pod kątem ϴ do płaszczyzny przechodzącej przez osie kół, co powoduje , że powstaje moment ϴ*e1 który stara się obrócić przekładnie.


$$\mathbf{Q = \ }\sqrt{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}^{\mathbf{2}}\mathbf{+}\mathbf{S}_{\mathbf{2}}^{\mathbf{2}}\mathbf{+ 2*}\mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\mathbf{S}_{\mathbf{2}}\mathbf{*cos2G}}\mathbf{=}\sqrt{{152,54}^{2}*{1155,5}^{2}*2*152,54*1155,5*0,98481\ }\mathbf{= 1306\ N}$$


cos2G=0, 98481

Obliczam szerokość Bk wieńca koła rowkowego :


Bk=(j1)*e+2*f=4 * 19 + 2 * 12, 5=120 mm

j- liczba rówków, równa liczbie pasów

e – podziałka -19 mm

f – 12,5 mm


i=1,864


a=406, 2 mm


G50


a=406, 3 mm


De=89,  1 mm


P=1002, 92 N


S2=152, 54 N


S1=1155, 5 N


tg=tg40


Q=1306 N


Bk=120 mm


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Przekładnia pasowa
PRZEKLADNIA pasowa, PWR [w9], W9, 5 semestr, aaaOrganizacja SEM5, Od sebka, PKM I W,P, PKM I W
Przekładnia pasowa
Przekładnia pasowa(2)
Tok obliczenia przekładni pasowej z pasami klinowymi, PKM projekty, PROJEKTY - Oceloot, Projekt IX -
Przekładnia pasowa, AGH, Semestr 6, Projektowanie maszyn
przekladnia pasowa
Przekladnia pasowa - projekt 2, Uczelnia, PKM, Sprawka i Projekty
Mathcad, 2 Przekładnia pasowa
Mathcad, Przekładnia pasowa
PKM3 projekt strona 1, PKM projekty, PROJEKTY - Oceloot, Projekt IX - Przekładnia Pasowa, projekt 1
PKM przekładnia pasowa, Mechanika IV semestr, Podstawy Konstrukcji Maszyn UTP, laboratorium, PKM sem
PRZEKLADNIA PASOWA 1, SiMR, Proj. PKM 2
Przekładnia pasowa
przekładnia pasowa 2
PKM3 projekt obliczenia 1, PKM projekty, PROJEKTY - Oceloot, Projekt IX - Przekładnia Pasowa, projek
tytulowa do pasowej, PKM projekty, PROJEKTY - Oceloot, Projekt IX - Przekładnia Pasowa, projekt 1
ćw 5 przekladnia pasowa

więcej podobnych podstron