1. Warunki gruntowe

2. Współczynniki do obliczania parcia i odporu poszczególnych warstw gruntu

	miąższość	parametry geotechn.		γ^(n)	γ `^(n)	φu^(n)	c^(n)	Ka	Kp	2c	2c
	[ m ]	ID	IL	[kN/m^3]	[kN/m^3]	[^o]	[KPa]			kPa	kPa
Glina pylasta zwięzła	2,0		0,1	19,62	9,62	20	36	0,49	2,04	25,2	51,42
Piasek drobny, mokry	3,0	0,4		18,64	9,32	29,5	-	0,34	2,94	-	-
Piasek średni, mokry		0,55		19,62	9,62	32,9	-	0,30	3,38	-	-

3. Parcie gruntu z uwzględnieniem obciążenia naziomu q_n = 12,00*1,50/1,35=13,3 kPa

, γ_w=9,81 kN/m³

Rzędna	γ	Φu	Ka	z	zastępcze obciążenie qz=qn+Σγi⋅hi		(qz+γi⋅z)⋅Ka	ea(z)
m	kN⋅m^-3	°	-	m	kPa
0,00	19,62	20,00	0,49	0,00	13,33	25,20	6,53	-18,67
-2,00	19,62	20,00	0,49	2,00	13,33	25,20	25,76	0,56
-2,00	18,64	29,50	0,34	0,00	52,54	0,00	17,87	17,87
-2,50	18,64	29,50	0,34	0,50	52,54	0,00	21,03	21,03
-5,00	9,32	29,50	0,34	3,00	52,54	0,00	19,45	43,97
-5,00	9,62	29,50	0,30	0,00	108,46	0,00	32,54	57,06
-6,00	9,62	32,90	0,30	1,00	108,46	0,00	35,42	69,76
-13,00	9,62	32,90	0,30	8,00	108,46	0,00	55,63	158,63

4. Odpór gruntu od rzędnej - 6,0m

,q_z = 0

Rzędna	γ	Φu	Kp	z	Kp⋅γ⋅z	2c^*	ep(z)
m	kN⋅m^-3	°		m	kPa
-6,00	19,62	32,90	3,38	0,00	0,00	0,00	0,00
-7,00	19,62	32,90	3,38	1,00	66,32	0,00	66,32
-13,00	9,62	32,90	3,38	7,00	227,61	0,00	286,47

5. Wypadkowa tarcia i odporu e(z)=e_p(z)-e_a(z)

Numer paska	hi	ei	ei+1	ei+ ei+1	0,5hi(ei+ ei+1) parcie i odpór
i	m	kPa			kN
1	0,50	17,97	21,03	39,00	9,75
2	0,50	21,03	26,57	47,60	11,90
3	1,00	26,57	35,27	61,84	30,95
4	1,00	35,27	57,06	92,33	46,16
5	1,00	57,06	69,76	126,82	63,41
6	1,00	69,76	21,35	91,11	45,56
7	0,75	21,35	0,00	21,35	8,01
8	0,25	0,00	5,75	2,57		0,96
9	1,00	5,75	28,13	33,88		16,94
10	1,00	28,13	50,5	78,63		39,32
11	1,00	50,5	72,87	123,37		62,68
12	1,00	72,87	95,26	168,13		84,06
13	1,00	95,26	127,84	223,09		111,54

6. Obliczenie sił fikcyjnych do wyznaczenia wykresu ugięć

Numer pola	mi	mi+1	mi + mi+1	hi	0,5⋅hi⋅(mi + mi+1)
										+		-
i	m				m^2
1	0,000	0,290	0,290	0,320	0,046
2	0,290	0,930	1,220	1,000	0,610
3	0,930	1,190	2,120	1,000	1,060
4	1,190	0,910	2,100	1,000	1,050
5	0,910	0,350	1,260	0,875	0,551
6	0,350	0,080	0,430	0,500	0,108
7	0,000	0,280	0,280	0,625	0,088
8	0,280	0,820	1,100	1,000		0,550
9	0,820	1,030	1,850	1,000		0,925
10	1,030	0,710	1,740	1,000		0,870
11	0,710	0,000	0,710	1,000		0,355

7. Wyznaczenie głębokości wbicia ścianki szczelnej w grunt

1. przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie

Z dołączonego rysunku odczytano:

u = 1,75 m

x = 2,25 m

t = u + 1,2⋅x = 1,75 + 1,2⋅2,25 = 4,45 m

Przyjęto głębokość wbicia ścianki t = 4,5 m

2. przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie

Z dołączonego rysunku odczytano:

u = 1,75 m

x = 4,75 m

t = u + 1,2⋅x = 1,75 + 1,2⋅4,75= 7,45 m

Przyjęto głębokość wbicia ścianki t =7,5 m

8. Przyjęcie przekroju ścianki (profil typu Larsena ze stali St3S)

1. przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie

M_max = m_max⋅H

M_max = m _max *H=1,66m⋅200 kN = 332,00 kNm

M_maxd = 1,35*332,0 = 448,2 kNm

• potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1 mb

W_x = M_max/f_yd

W_x = 447,2/210*10³ = 2,129*10^-3 m³ = 2129,53 cm³

• przyjęto profile IVn o W_x = 2200 cm³;

• szerokość B = 400 mm;

• długość całkowita grodzicy H_s + t = 6,0 +4,5 = 10,5 m;

2. przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie

M_max = m_max⋅H

M_max = 1,25m⋅200kN = 250 kNm

M_maxd = 1,35*250 = 337,5 kNm

• potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1 mb

W_x = M_max/f_yd

W_x = 337,5/210⋅10³ = 1,6007*10^-3 m³ = 1600,715 cm³

• przyjęto profile III n o W_x = 1160 cm³;

• szerokość B = 400 mm;

• długość całkowita grodzicy H_s + t = 6,0 + 7,5 = 13,5 m;

9. Obliczenie kotwy

1. przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie

R_A = 74,91 kN

R_Ad = 1,35*74,91=101,13 kN

projektuje się kotwy co a = 1,2 m (co cztery grodzice); potrzebny przekrój kotwy A_s ze stali 18G2 o f_yd = 310 MPa

A_s = R_Ad⋅a/k_d = 102,13⋅1,2/310⋅10³ =3,91*10^-4 m² = 3,91 cm²

przyjęto pręty stalowe φ 25 mm (A_s= 4,91cm²)

2. przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie

R_A = 66,21 kN

R_A = 1,35*66,21=89,38 kN

projektuje się kotwy co a = 1,2 m (co cztery grodzice); potrzebny przekrój kotwy A_s ze stali 18G2 o f_yd = 310 MPa

A_s = R_Ad⋅a/k_d = 89,38⋅1,2/310⋅10³ = 3,46*10^-4 m² = 3,46 cm²

przyjęto pręty stalowe φ 25 mm

10. Obliczenie płyty kotwiącej

• Parcie czynne

Rzędna	γ	Φu	Ka	z	zastępcze obciążenie qz=qn+Σγi⋅hi	2c^*Ka^0,5	(qz+γi⋅z)⋅K	ea(z)
m	kN⋅m^-3	°	-		kPa
0,00	19,62	20,00	0,49	0,00	13,33	25,20	6,53	-18,67
-2,00	19,62	20,00	0,49	2,00	13,33	25,20	25,76	0,56
-2,00	18,64	29,50	0,34	0,00	52,54	0,00	17,87	17,87
-2,50	18,64	29,50	0,34	0,50	52,54	0,00	21,03	21,03
-3,00	9,32	29,50	0,34	1,00	52,54	0,00	21,03	25,94
-4,00	9,32	29,5	0,34	2,00	52,54	0,00	24,20	38,92

q = 13,33 kPa D = 2,00 m h = 2,0 m h / D = 1 < 5

• Parcia bierne

Rzędna	γ	Φu	Kp	Kp⋅γ	z	Kp⋅γ⋅z	2c^*Kp^0,5	ep(z)
m	kN⋅m^-3	°	-	kN⋅m^-3	m	kPa
0,00	19,62	20,00	2,04	40,02	0,00	0	51,42	51,42
-2,00	19,62	20,00	2,04	40,02	2,00	80,05	51,42	131,47
-2,00	18,64	29,50	2,94	54,80	2,00	109,60	0	109,60
-2,50	18,64	29,50	2,94	54,80	2,50	137,00	0	137,00
-3,00	18,64	29,50	2,94	27,40	3,00	164,40	0	164,40
-4,00	18,64	29,5	2,94	27,40	4,00	219,21	0	219,21

• Zredukowane parcia bierne

Rzędna	0,5ep
0,00	25,71
-2,00	65,74
-2,00	54,80
-2,50	68,50
-3,00	82,20
-4,00	109,61

• Parcie wypadkowe

Rzędna	z	0,5ep(z)	ea(z)	e(z)
m	m	kPa	kPa	kPa
0,00	0,00	25,71	-18,67	44,38
-2,00	2,00	65,74	0,56	65,18
-2,00	0,00	54,80	17,87	36,93
-2,50	0,50	68,50	21,03	47,47
-3,00	1,00	82,20	25,94	56,26
-4,00	2,00	109,61	38,92	70,69

Wartość wypadkowej parć :

W = 181,66 kN/m




Przyjęto szerokość płyty 2,0 m

Odległość od poziomu gruntu z_w = 2+1,1 = 3,1 m

a) Przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie :

Wartość wypadkowej parć i odporów :

W = 181,66 kN/m

R_A = 74,91 kN

R_Ad = 1,35*74,91=101,13 kN

Sprawdzenie zdolności kotwiącej płyty :

W⋅ 2,0 ≥ R_A⋅1,2

181,66⋅ 2,0 > 101,13⋅1,2

272,49 > 121,36

b) Przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie :

R_A = 66,21 kN

R_A = 1,35*66,21=89,38 kN

Sprawdzenie zdolności kotwiącej płyty

W⋅ 2,0 ≥ R_A⋅1,68

181,66⋅2,0 > 89,38⋅1,2,0

272,49 > 107,26

5. Obliczenie ściągu

a ) Przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie

Obliczenie kąta α:

Długość ściągu l_K = 12,0 m

tgα=(3,1-3)/ l_K=0,1/12=0,008 ⇒ α=0,47°

R_Ad = 101,13

potrzebny przekrój A_s ściągu ze stali 18G2 o f_yd = 310 MPa

A_s = R_Ad⋅a/cosα* f_yd = 101,13⋅1,2/0,999*310⋅10³ = 3,91^-4 m² = 3,91 cm²

b ) Przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie

Obliczenie kąta α:

Długość ściągu l_K = 11,0 m

tgα=(3,1-3)/ l_K=0,1/11=0,009 ⇒ α=0,52º

R_Ad = 89,38 kN

potrzebny przekrój A_s ściągu ze stali 18G2 o f_yd = 310 MPa

A_s = R_Ad⋅a/cosα* f_yd = 89,38⋅1,2/0,999*310⋅10³ = 3,46*10^-4 m² = 3,46 cm²

Przyjęte wcześniej kotwy są wystarczające

1

---