1. Zebranie obci

ąż

e

ń

1.1. Zebranie obci

ąż

e

ń

na 1m

2

dachu

1.1.1. Obci

ąż

enia stałe

Zebranie obci

ąż

e

ń

stałych na 1m

2

dachu

Nazwa warstwy

Ci

ęż

ar jednost. Ci

ęż

ar

charakteryst.
[kN/m

2

]

Wsp.
obci

ąż

e

ń

Ci

ęż

ar

oblicz.
[kN/m

2

]

blacha tytanowa płaska gr.1 mm

0,07

0,07

1,20

0,08

płyta OSB gr. 22 mm

10,00

0,22

1,10

0,24

folia paroprzepuszczalna

0,01

0,01

1,20

0,01

wełna mineralna gr.20 cm

0,60

0,12

1,20

0,14

folia paroizolacyjna

0,01

0,01

1,20

0,01

ruszt stalowy z profili zimnogi

ę

tych

0,10

0,10

1,10

0,11

płyty gipsowo kartonowe gr 1,25 cm

12,00

0,15

1,20

0,18

krokwie 8x22 cm co 90 cm

5,50

0,11

1,10

0,12

Ci

ęż

ar własny 1 m

2

dachu [kN/m

2

]

0,79

0,90

Ci

ęż

ar własny dachu przypadaj

ą

cy na 1 krokiew [kN/m]

0,71

0,81

1.1.2. Obci

ąż

enia zmienne

Obci

ąż

enie

ś

niegiem na 1m

2

dachu o nachyleniu 45

o

c

1

Obiekt zlokalizowany jest w Gda

ń

sku; wg PN-80/B-02010/Az1 jest to strefa 3

Q

k

= 1,2 kN/m

2

1,20

a

=45

o

, tak wi

ę

c:

45,00

c

1

= 0,8(60-

a

)/30 =

0,40

Obci

ąż

enie

ś

niegiem na 1m

2

dachu [kN/m

2

] s

1k

= Q

k

*c

1

=

0,48

s

1

=1,5*s

1k

=

0,72

Obci

ąż

enie

ś

niegiem przypadajace na jedna krokiew [kN/m]

0,43

0,65

Obci

ąż

enie

ś

niegiem na 1m

2

dachu o nachyleniu 45

o

c

2

Q

k

= 1,2 kN/m

2

1,20

a

=45

o

, tak wi

ę

c:

45,00

c

2

= 1,2(60-

a

)/30 =

0,60

Obci

ąż

enie

ś

niegiem na 1m

2

dachu [kN/m

2

] s

2k

= Q

k

*c

2

=

0,72

s

2

=1,5*s

2k

=

1,08

Obci

ąż

enie

ś

niegiem przypadaj

ą

ce na jedna krokiew [kN/m]

0,65

0,97

Obci

ąż

enie wiatrem na 1 m

2

dachu o nachyleniu 45

o

Strefa II q

k

= 0,35kN/m

2

0,35

Teren A , wysoko

ść

budynku <10m: c

e

= 1

1,00

c

z

= 0,015*

a

-0,2=

0,48

c

z

=

-0,40

b

=1,8

1,80

Obci

ąż

enie wiatrem na 1 m

2

[kN/m

2

]:

strona nawietrzna: p

1k

=0,35*1*0,33*1,8=

0,30

p

1

=1,3*p

1k

=

0,39

strona zawietrzna: p

2k

=0,35*1*0,4*1,8=

-0,25

p

2

=1,3*p

1k

=

-0,33

Obci

ąż

enie wiatrem przypadajace na jedna krokiew [kN/m]:

strona nawietrzna

0,27

0,35

strona zawietrzna

-0,23

-0,29

2. Dach

2.1 Wi

ą

zary

Przyj

ę

to do oblicze

ń

schemat dachu j

ę

tkowego

Przyj

ę

to drewno klasy C 30

f

m,k

=

30 MPa

f

c,0,k

=

23 MPa

E

0,mean

=

12 GPa

E

0,05

=

8 GPa

2.1. 1. Krokiew dachu o rozpi

ę

to

ś

ci 5,60 m i nachyleniu połaci 45

0

M

yd

=

1,10 kNm

N

d

=

7,00 kNm

Przyj

ę

to krokiew o wymiarach 6 x18 cm

6

18

W

y

=

bh

2

/6=

324,00 cm

3

W

z

=

hb

2

/6=

108,00 cm

3

I

y

=

bh

3

/12=

2916,00 cm

4

I

z

=

hb

3

/12=

324,00 cm

4

A=bh=

108,00 cm

2

5,20 cm

1,73 cm

l

y

=

3,95 m

l

c,y

=

µ

l

y

=

3,95 m

λ

c,y

=l

c,y

/i

y

=

76,02

σ

c,crit,y

=

π

2

E

0,05

/

λ

2

y

=

13,66 MPa

1,297430985

β

c

= (dla drewna litego)

0,2

k

y

=0,5[1+

β

c

(

λ

rel,y

-0,5)+

λ

2

rel,y

]=

1,4214067

0,4995045

k

mod

= (dla 1 klasy u

ż

ytkowania i obci

ąż

e

ń

stałych)=

0,6

γ

m

=

1,3

=

=

A

I

i

y

y

=

=

A

I

i

z

z

=

σ

=

λ

y

,

crit

,

c

k

,

0

,

c

y

,

rel

f

=

λ

−

+

=

2

y

,

rel

2
y

y

y

,

c

k

k

1

k

=

=

A

I

i

y

y

=

=

A

I

i

z

z

=

σ

=

λ

y

,

crit

,

c

k

,

0

,

c

y

,

rel

f

=

λ

−

+

=

2

y

,

rel

2
y

y

y

,

c

k

k

1

k

f

m,y,d

=f

m,y,k

*k

mod

/

γ

m

=

13,85 MPa

f

c,0,d

=f

c,0,k

*k

mod

/

γ

m

=

10,62 MPa

σ

m,y,d

=

M

yd

/W

y

=

3,40 MPa

σ

c,0,d

=

N

d

/A=

0,65 MPa

W naszym przypadku

σ

m,z,d

= 0, zatem te dwie nierówno

ś

ci upraszczaj

ą

si

ę

do konieczno

ś

ci sprawdzenia tylko jednej.

0,122235994 + 0,245198903 = 0,367435 < 1

2.1. 2 J

ę

tka

(obliczy

ć

analogicznie dla maksymalnego momentu i siły normalnej w j

ę

tce)

1

f

f

k

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

d

,

z

,

m

d

,

z

,

m

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ

+

σ

1

f

k

f

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

m

d

,

z

,

m

d

,

z

,

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ

+

σ

1

f

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ

1

f

f

k

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

d

,

z

,

m

d

,

z

,

m

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ

+

σ

1

f

k

f

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

m

d

,

z

,

m

d

,

z

,

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ

+

σ

1

f

f

k

d

,

y

,

m

d

,

y

,

m

d

,

0

,

c

y

,

c

d

,

0

,

c

≤

σ

+

σ