ME En 2 2008

background image

1

SZKIC DO WYKŁADÓW Z PRZEDMIOTU

MASZYNY ELEKTRYCZNE

kier. Energetyka,

studia stacjonarne, 1-szego stopnia, sem. IV

cz. 2

TRANSFORMATORY

SZKIC DO WYKŁADÓW Z PRZEDMIOTU

MASZYNY ELEKTRYCZNE

kier. Energetyka,

studia stacjonarne, 1-szego stopnia, sem. IV

cz. 2

TRANSFORMATORY

Mieczysław RONKOWSKI

Politechnika Gdańska

Wydział Elektrotechniki i Automatyki

Katedra Energoelektroniki

i Maszyn Elektrycznych

MODELOWANIE TRANSFORMATORA

MODELOWANIE TRANSFORMATORA

MODEL FIZYCZNY

IDEALIZACJA TRANSFORMATORA

RZECZYWISTEGO

MODEL FIZYCZNY

IDEALIZACJA TRANSFORMATORA

RZECZYWISTEGO

ROZWAŻANIE ZACHODZĄCYCH

ZJAWISK FIZYCZNYCH

ISTOTNYCH DLA ROZWAŻANEGO STANU PRACY

I CELÓW ANALIZY (OBLICZEŃ)

ROZWAŻANIE ZACHODZĄCYCH

ZJAWISK FIZYCZNYCH

ISTOTNYCH DLA ROZWAŻANEGO STANU PRACY

I CELÓW ANALIZY (OBLICZEŃ)

background image

2

MODELOWANIE TRANSFORMATORA

MODELOWANIE TRANSFORMATORA

MODEL MATEMATYCZNY

ODWZOROWANIE ZJAWISK I PROCESÓW

FIZYCZNYCH

POSZUKIWANIE WZORÓW

MODEL MATEMATYCZNY

ODWZOROWANIE ZJAWISK I PROCESÓW

FIZYCZNYCH

POSZUKIWANIE WZORÓW

MODELE MATEMATYCZNE:

MODEL POLOWY - STAŁE ROZŁOŻONE)
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

– STAŁE SKUPIONE

MODELE MATEMATYCZNE:

MODEL POLOWY - STAŁE ROZŁOŻONE)
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

– STAŁE SKUPIONE

TRANSFORMATOR RZECZYWISTY

TRANSFORMATOR RZECZYWISTY

UZWOJENIA TRÓJFAZOWE

UMIESZCZONE NA KOLUMNACH

WYKONANE Z MIEDZI

TRANSFORMATOR TRÓJFAZOWY

RDZEŃ TRÓJKOLUMNOWY

WYKONANY Z BLACHY

ELEKTROTECHNICZNEJ

CHŁODZENIE OLEJOWE

background image

3

MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA

PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE

MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA

PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE

Θ

=

∫ ⋅

L

dl

H

1

Θ

2

Θ

m

Φ

1

1

1

i

z

=

Θ

2

2

2

Θ

i

z

=

m

Φ

MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA

PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE

MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA

PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE

Φ

Φ

=

v

t

e

1

1

44

,

4

z

f

E

m

Φ

=

2

1

2

44

,

4

z

f

E

m

Φ

=

background image

4

PODEJŚCIE RICHARD’a FEYNMAN’a:

FEYNMAN’a WYKŁADY Z FIZYKI. T.2, Cz.1, s. 83

„Wyrazić to wszystko w postaci matematycznej –

to jedno, a stosować swobodnie, z pewną dozą

pomysłowości – to zupełnie coś innego”

PODEJŚCIE RICHARD’a FEYNMAN’a:

FEYNMAN’a WYKŁADY Z FIZYKI. T.2, Cz.1, s. 83

„Wyrazić to wszystko w postaci matematycznej –

to jedno, a stosować swobodnie, z pewną dozą

pomysłowości – to zupełnie coś innego”

TRANSFORMATOR

FORMUŁOWANIE MODELU OBWODOWEGO

(SCHEMATU ZASTĘPCZEGO)

TRANSFORMATOR

FORMUŁOWANIE MODELU OBWODOWEGO

(SCHEMATU ZASTĘPCZEGO)

TRANSFORMATOR IDEALNY

RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH

TRANSFORMATOR IDEALNY

RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH

U

1

U

2

I

1

I

2

BRAK PRĄDU MAGNESOWANIA,

STRUMIENI ROZPROSZENIA

I SPRAWNOŚĆ = 100%

P

2

> 0

P

P

2

2

< 0

< 0

P

1

= - P

2

P

1

> 0

U

1

I

1

= -

U

2

I

2

?

?

background image

5

TRANSFORMATOR IDEALNY

RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH

TRANSFORMATOR IDEALNY

RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH

P

1

= - P

2

U

1

I

1

= - U

2

I

2

υ

I

I

U

U

1

2

2

1

=

=

PRZEKŁADNIA

IDEALNA

REALNA

OGÓLNE RÓWNANIA NAPIĘCIOWO- PRĄDOWE – STR.

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

dt

d

i

R

u

1

1

1

1

ψ

+

=

dt

d

i

R

u

2

2

2

2

ψ

+

=

ψ

1

=

ψ

1

(i

1

, i

2

)

ψ

2

=

ψ

2

(i

1

, i

2

)

Gdzie, strumienie skojarzone:

background image

6

OGÓLNE RÓWNANIA NAPIĘCIOWO- PRĄDOWE

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

dt

di

dt

di

M

L

i

R

u

2

1

11

1

1

1

+

+

=

dt

di

dt

di

M

L

i

R

u

1

2

22

2

2

2

+

+

=

Gdzie, strumienie skojarzone:

ψ

1

= L

11

i

1

+ M i

2

ψ

2

=L

22

i

2

+ M i

1

INDUKCYJNOŚĆ WZAJEMNA

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

TRANSFORMATOR

MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)

22

11

L

L

k

M

=

k - współczynnik sprzężenia

1

1

k

background image

7

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN JAŁOWY: I

1

= I

0

I

2

= 0 U

2

= U

20

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN JAŁOWY: I

1

= I

0

I

2

= 0 U

2

= U

20

Δ P

Cu 1

ΔP

Fe

Φ

m

U

1

U

2

z

1

z

2

I

1

Φ

1

σ

Φ

2

σ

Θ

1

SPRAWNOŚĆ < 100%

PRĄD I MOC STANU JAŁOWEGO

PRĄD I MOC STANU JAŁOWEGO

TYPOWE PROPORCJE

TYPOWE PROPORCJE

)%

10

1

(

100

0

÷

=

n

I

I

)%

3

3

,

0

(

100

0

÷

=

n

S

P

MVA

MVA

kVA

kVA

background image

8

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

%

90

%

10

%

100

+

=

m

φ

φ

φ

σ

1

1

+

=

Strumie

Strumie

ń

ń

magnesuj

magnesuj

ą

ą

cy (g

cy (g

ł

ł

ó

ó

wny)

wny)

Strumie

Strumie

ń

ń

rozproszenia

rozproszenia

Typowe proporcje podzia

Typowe proporcje podzia

ł

ł

u strumienia

u strumienia

m

φ

φ

10

SEM INDUKOWANA

SEM INDUKOWANA

f

z

Φ

4,44

E

=

Z PRAWA

Z PRAWA

FARADAY

FARADAY

a

a

WYNIKA:

WYNIKA:

Φ

z

ω

Ψ

ω

E

max

=

=

AMPLITUDA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:

AMPLITUDA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:

WARTO

WARTO

ŚĆ

ŚĆ

SKUTECZNA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:

SKUTECZNA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:

4,44

2

2

/

π

f

2

π

ω

=

background image

9

SKŁADOWE SEM INDUKOWANYCH

SKŁADOWE SEM INDUKOWANYCH

f

z

4,44Φ

E

1

σ1

σ1

=

Strumie

Strumie

ń

ń

magnesuj

magnesuj

ą

ą

cy (g

cy (g

ł

ł

ó

ó

wny) indukuje:

wny) indukuje:

Strumie

Strumie

ń

ń

rozproszenia indukuje:

rozproszenia indukuje:

f

z

4,44Φ

E

1

m

1

=

f

z

4,44Φ

E

2

m

2

=

2

20

E

U

=

1

1

E

U

>

1

1

E

U

σ

>>

1

1

E

U

PRZEKŁADANIA TRANSFORMATORA

PRZEKŁADANIA TRANSFORMATORA

z

def

υ

=

=

z

z

E

E

2

1

2

1

1

1

E

U

U

U

20

1

u

def

υ

=

z

z

2

1

u

υ

Przek

Przek

ł

ł

adania zwojowa

adania zwojowa

Przek

Przek

ł

ł

adania napi

adania napi

ę

ę

ciowa (dodany indeks

ciowa (dodany indeks

u

u

)

)

lub kr

lub kr

ó

ó

tko

tko

υ

υ

=

z

background image

10

SKŁADOWE ENERGII W STANIE JAŁOWYM

SKŁADOWE ENERGII W STANIE JAŁOWYM

%

90

%

10

%

100

j

+

m

cz

I

j

I

I

0

0

+

=

Typowe proporcje podzia

Typowe proporcje podzia

ł

ł

u:

u:

Straty energii

Straty energii

(ciep

(ciep

ł

ł

o)

o)

Magazynowanie energii

Magazynowanie energii

(magnesowanie)

(magnesowanie)

j

j

operator obrotu o 90 stopni

operator obrotu o 90 stopni

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW W STANIE JAŁOWYM

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW W STANIE JAŁOWYM

m

m

m

R

Θ

=

Φ

0

m

1

m

Θ

I

z

Θ

=

m

I

z

1

m

=

Θ

0

1

0

I

z

Θ

=

Z PRAWA AMPERA WYNIKA:

Z PRAWA AMPERA WYNIKA:

PRAWO

PRAWO

OHM

OHM

a

a

DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :

DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :

background image

11

SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY

SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY

Φ

σ1

I

X

E

0

σ1

def

σ1

=

f

z

4,44Φ

E

1

σ1

σ1

=

1

def

0

1

1

L

I

z

Φ

σ

σ

=

1

1

1

ωL

L

f

2

X

σ

σ

σ

π

=

=

Strumie

Strumie

ń

ń

rozproszenia indukuje:

rozproszenia indukuje:

Gdzie, definicja indukcyjno

Gdzie, definicja indukcyjno

ś

ś

ci/reaktancji rozproszenia:

ci/reaktancji rozproszenia:

SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY

SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY

m

Φ

I

X

E

m

m

def

1

=

f

z

4,44Φ

E

1

m

1

=

m

def

m

1

m

L

I

z

Φ

=

ωL

L

f

2

X

m

m

m

=

=

π

Strumie

Strumie

ń

ń

magnesowania indukuje:

magnesowania indukuje:

Gdzie, definicja indukcyjno

Gdzie, definicja indukcyjno

ś

ś

ci rozproszenia:

ci rozproszenia:

background image

12

STRATY MOCY – STAN JAŁOWY

STRATY MOCY – STAN JAŁOWY

m

Φ

E

ΔP

I

1

Fe

0cz

def

=

2
0cz

Fe

Fe

I

ΔP

R

=

Fe

ΔP

I

E

R

0cz

1

Fe

=

n

I

I

1

0

<<

2
0

1

Cu0

I

R

ΔP

=

0

ΔP

0

Cu

STAN JAŁOWY

PRZEZWOJENIE UZWOJENIA STRONY WTÓRNEJ

STAN JAŁOWY

PRZEZWOJENIE UZWOJENIA STRONY WTÓRNEJ

2

z

PRZEZWOJENIE (REDUKCJA) UZWOJENIA STRONY

WTÓRNEJ DO LICZBY ZWOJÓW RÓWNEJ LICZBIE

ZWOJÓW UZWOJENIA STRONY PIERWOTNEJ.

1

2

z

z

=

20

1

2

U

E

E

=

=

Cel: zr

Cel: zr

ó

ó

wnanie poziom

wnanie poziom

ó

ó

w napi

w napi

ęć

ęć

i

i

SEM

SEM

obu uzwoje

obu uzwoje

ń

ń

:

:

f

z

4,44Φ

E

2

m

2

=

background image

13

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN JAŁOWY

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN JAŁOWY

ZMIENNE ZESPOLONE

0

1

I

I

=

m

cz

I

j

I

I

0

0

+

=

1

2

z

z

=

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN JAŁOWY – MODEL UPROSZCZONY

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN JAŁOWY – MODEL UPROSZCZONY

Założenie:

1

1

E

U

background image

14

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN OBCIĄŻENIA: I

1

> I

0

I

2

> 0

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN OBCIĄŻENIA: I

1

> I

0

I

2

> 0

ΔP

Cu1

ΔP

Cu2

ΔP

Fe

Φ

m

U

1

U

2

z

1

z

2

I

1

I

2

Φ

1

σ

Φ

2

σ

Θ

2

Θ

1

OBC.

SPRAWNOŚĆ

η

< 100%

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

m

φ

φ

φ

σ

1

1

+

=

m

φ

φ

φ

σ

2

2

+

=

Strumie

Strumie

ń

ń

magnesuj

magnesuj

ą

ą

cy

cy

(g

(g

ł

ł

ó

ó

wny)

wny)

Strumie

Strumie

ń

ń

rozproszenia

rozproszenia

Strumie

Strumie

ń

ń

rozproszenia

rozproszenia

background image

15

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

SKŁADOWE STRUMIENIA:

ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA

(t)

Θ

1

(t)

Θ

2

m

φ

φ

φ

σ

1

1

+

=

m

φ

φ

φ

σ

2

2

+

=

Przep

Przep

ł

ł

yw wypadkowy

yw wypadkowy

(t)]

Θ

(t)

2

1

+

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

[A]

z

I

z

I

z

I

o

1

1

2

2

1

=

+

Θ

Θ

Θ

0

2

1

=

+

WEKTORY „CZASOWE” - WSKAZY

WARTOŚCI CHWILOWE

(t)

Θ

(t)

Θ

(t)

Θ

o

2

1

=

+

N

I

I

2

2

ZAŁOŻENIE:

background image

16

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

[A]

z

I

z

I

z

I

o

1

1

2

2

1

=

+

REDUKCJA/PRZEZWOJENIE UZWOJENIA WTÓRNEGO

DO LICZBY ZWOJÓW UZWOJENIA PIERWOTNEGO

2

2

2

2

1

2

2

I

z

z

z

z

=

Θ′

=

Θ

=

o

I

I

I

=

+

2

1

'

UWAGA: SUMOWANIE PRZEPŁYWÓW

MOŻNA ZASTĄPIĆ SUMOWANIEM PRĄDÓW!!!

1

2

2

E

E

E

=

Φ

Φ

m0

m

)

(

2

1

Θ

+

Θ

f

z

E

m

44

,

4

1

1

Φ

=

f

z

E

m

44

,

4

2

2

Φ

=

1

2

2

z

z

z

=

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

background image

17

m

m

m

R

Θ

=

Φ

0

m

Θ

Θ

m

I

z

1

m

=

Θ

m

cz

I

j

I

I

0

0

+

=

%

90

%

10

%

100

j

+

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA

PRAWO

PRAWO

OHM

OHM

a

a

DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :

DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :

SKŁADOWE SEM INDUKOWANE

– STAN OBCIĄŻENIA

SKŁADOWE SEM INDUKOWANE

– STAN OBCIĄŻENIA

1

σ

φ

2

σ

φ

1

Θ

2

Θ

1

1

1

I

X

E

σ

σ

=

2

2

2

X

I

E

σ

σ

=

2

2

2

I

X

E

=

σ

σ

2

2

2

1

2

)

(

σ

σ

X

z

z

X

=

m

Φ

)

(

2

1

Θ

+

Θ

1

m

m

I

X

E

=

background image

18

STRATY W RDZENIU I UZWOJENIACH

– STAN OBCIĄŻENIA

STRATY W RDZENIU I UZWOJENIACH

– STAN OBCIĄŻENIA

2

0

cz

Fe

Fe

I

P

R

Δ

=

2

1

1

1

I

P

R

Cu

Δ

=

2

2

2

2

I

P

R

Cu

Δ

=

2

2

Cu

Cu

P

P

Δ

=

Δ

cz

I

0

m

Φ

Fe

P

Δ

1

Cu

P

Δ

1

I

)

I

(

I

2

2

m

I

z

1

m

=

Θ

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN OBCIĄŻENIA

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN OBCIĄŻENIA

ZMIENNE ZESPOLONE

0

2

1

I

I

I

=

+

m

cz

I

j

I

I

0

0

+

=

background image

19

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN ZWARCIA: I

1Z

= I

1N

I

2Z

= I

2N

TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY

STAN ZWARCIA: I

1Z

= I

1N

I

2Z

= I

2N

ΔP

Cu1

ΔP

Cu2

ΔP

Fez

Φ

mz

U

1Z

U

2

z

1

z

2

I

1Z

I

2Z

Φ

1

σ

Φ

2

σ

Θ

2Z

Θ

1Z

= 0

ΔP

Fe0

<<

<<

Φ

m0

SPRAWNOŚĆ

η

< 100%

U

1Z

<< U

1N

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN ZWARCIA

RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN ZWARCIA

N

Z

I

I

2

2

=

0

I

2

2

1

1Z

+

z

I

z

Z

0

Θ

Θ

2

1

+

Φ

Φ

m0

mz

<<

0

Fe

P

Δ

0

Φ

mz

UWAGA: STRUMIEŃ NIE OSIĄGA WARTOŚCI

RÓWNEJ ZERO !!!!!

background image

20

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

0

2

1

+

Z

Z

I

I

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

background image

21

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA

STAN ZWARCIA

)

22

11

2

11

1

(

L

L

M

L

L

z

=

2

1

σ

σ

L

L

L

z

+

ZASTOSOWANIE

MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA

ZASTOSOWANIE

MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA

WYZNACZANIE ZMIENNOŚCI NAPIĘCIA

WYZNACZANIE SPRAWNOŚCI

WYZNACZANIE PARAMETRÓW

MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA

WYZNACZANIE PARAMETRÓW

MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA

WYZNACZANIE PRZEKŁADNI

PRÓBA STANU

PRÓBA ZWARCIA


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
ME En 1 2008
3 ME 3 En termiczna PCM
Lab ME En spraw strona tytulowa 0 2010 2011, POZOSTAŁE, ELEKTR✦✦✦ (pochodne z nazwy), SEMESTR III, M
4 ME 4 En termiczna reakcje chemiczne
ME ETI 2008 1 termin
PN EN 1991 1 7 2008
General performance motors EN 12 2008
dim flyer 2008 en
PN EN 1991 1 6 2007 AC 2008
PN EN 1991 1 7 2008 AC 2010
PN EN 1994 1 1 2008 AC 2009
catlist fi 01 sitransl lr260 2008 en CzujnikRadarowy
PN EN 1994 1 1 2008
PN EN 1995 1 2 2008 AC 2009
PN EN 1994 1 2 2008
PN EN 1991 1 4 2008 AC 2009

więcej podobnych podstron