1
SZKIC DO WYKŁADÓW Z PRZEDMIOTU
MASZYNY ELEKTRYCZNE
kier. Energetyka,
studia stacjonarne, 1-szego stopnia, sem. IV
cz. 2
TRANSFORMATORY
SZKIC DO WYKŁADÓW Z PRZEDMIOTU
MASZYNY ELEKTRYCZNE
kier. Energetyka,
studia stacjonarne, 1-szego stopnia, sem. IV
cz. 2
TRANSFORMATORY
Mieczysław RONKOWSKI
Politechnika Gdańska
Wydział Elektrotechniki i Automatyki
Katedra Energoelektroniki
i Maszyn Elektrycznych
MODELOWANIE TRANSFORMATORA
MODELOWANIE TRANSFORMATORA
MODEL FIZYCZNY
IDEALIZACJA TRANSFORMATORA
RZECZYWISTEGO
MODEL FIZYCZNY
IDEALIZACJA TRANSFORMATORA
RZECZYWISTEGO
ROZWAŻANIE ZACHODZĄCYCH
ZJAWISK FIZYCZNYCH
ISTOTNYCH DLA ROZWAŻANEGO STANU PRACY
I CELÓW ANALIZY (OBLICZEŃ)
ROZWAŻANIE ZACHODZĄCYCH
ZJAWISK FIZYCZNYCH
ISTOTNYCH DLA ROZWAŻANEGO STANU PRACY
I CELÓW ANALIZY (OBLICZEŃ)
2
MODELOWANIE TRANSFORMATORA
MODELOWANIE TRANSFORMATORA
MODEL MATEMATYCZNY
ODWZOROWANIE ZJAWISK I PROCESÓW
FIZYCZNYCH
POSZUKIWANIE WZORÓW
MODEL MATEMATYCZNY
ODWZOROWANIE ZJAWISK I PROCESÓW
FIZYCZNYCH
POSZUKIWANIE WZORÓW
MODELE MATEMATYCZNE:
•MODEL POLOWY - STAŁE ROZŁOŻONE)
•MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
– STAŁE SKUPIONE
MODELE MATEMATYCZNE:
•MODEL POLOWY - STAŁE ROZŁOŻONE)
•MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
– STAŁE SKUPIONE
TRANSFORMATOR RZECZYWISTY
TRANSFORMATOR RZECZYWISTY
UZWOJENIA TRÓJFAZOWE
UMIESZCZONE NA KOLUMNACH
WYKONANE Z MIEDZI
TRANSFORMATOR TRÓJFAZOWY
RDZEŃ TRÓJKOLUMNOWY
WYKONANY Z BLACHY
ELEKTROTECHNICZNEJ
CHŁODZENIE OLEJOWE
3
MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA
PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE
MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA
PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE
Θ
=
∫ ⋅
L
dl
H
1
Θ
2
Θ
m
Φ
1
1
1
i
z
=
Θ
2
2
2
Θ
i
z
=
m
Φ
MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA
PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE
MODEL FIZYCZNY TRANSFORMATORA
PODSTAWOWE PRAWA I ZJAWISKA FIZYCZNE
Φ
∇
⋅
−
∂
Φ
∂
−
=
v
t
e
1
1
44
,
4
z
f
E
m
Φ
=
2
1
2
44
,
4
z
f
E
m
Φ
=
4
PODEJŚCIE RICHARD’a FEYNMAN’a:
FEYNMAN’a WYKŁADY Z FIZYKI. T.2, Cz.1, s. 83
„Wyrazić to wszystko w postaci matematycznej –
to jedno, a stosować swobodnie, z pewną dozą
pomysłowości – to zupełnie coś innego”
PODEJŚCIE RICHARD’a FEYNMAN’a:
FEYNMAN’a WYKŁADY Z FIZYKI. T.2, Cz.1, s. 83
„Wyrazić to wszystko w postaci matematycznej –
to jedno, a stosować swobodnie, z pewną dozą
pomysłowości – to zupełnie coś innego”
TRANSFORMATOR
FORMUŁOWANIE MODELU OBWODOWEGO
(SCHEMATU ZASTĘPCZEGO)
TRANSFORMATOR
FORMUŁOWANIE MODELU OBWODOWEGO
(SCHEMATU ZASTĘPCZEGO)
TRANSFORMATOR IDEALNY
RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH
TRANSFORMATOR IDEALNY
RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH
U
1
U
2
I
1
I
2
BRAK PRĄDU MAGNESOWANIA,
STRUMIENI ROZPROSZENIA
I SPRAWNOŚĆ = 100%
P
2
> 0
P
P
2
2
< 0
< 0
P
1
= - P
2
P
1
> 0
U
1
I
1
= -
U
2
I
2
?
?
5
TRANSFORMATOR IDEALNY
RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH
TRANSFORMATOR IDEALNY
RELACJE WIELKOŚCI ZACISKOWYCH
P
1
= - P
2
U
1
I
1
= - U
2
I
2
υ
I
I
U
U
1
2
2
1
=
=
PRZEKŁADNIA
IDEALNA
REALNA
OGÓLNE RÓWNANIA NAPIĘCIOWO- PRĄDOWE – STR.
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
dt
d
i
R
u
1
1
1
1
ψ
+
=
dt
d
i
R
u
2
2
2
2
ψ
+
=
ψ
1
=
ψ
1
(i
1
, i
2
)
ψ
2
=
ψ
2
(i
1
, i
2
)
Gdzie, strumienie skojarzone:
6
OGÓLNE RÓWNANIA NAPIĘCIOWO- PRĄDOWE
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
dt
di
dt
di
M
L
i
R
u
2
1
11
1
1
1
+
+
=
dt
di
dt
di
M
L
i
R
u
1
2
22
2
2
2
+
+
=
Gdzie, strumienie skojarzone:
ψ
1
= L
11
i
1
+ M i
2
ψ
2
=L
22
i
2
+ M i
1
INDUKCYJNOŚĆ WZAJEMNA
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
TRANSFORMATOR
MODEL OBWODOWY (SCHEMAT ZASTĘPCZY)
22
11
L
L
k
M
=
k - współczynnik sprzężenia
1
1
≤
≤
−
k
7
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN JAŁOWY: I
1
= I
0
I
2
= 0 U
2
= U
20
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN JAŁOWY: I
1
= I
0
I
2
= 0 U
2
= U
20
Δ P
Cu 1
ΔP
Fe
Φ
m
U
1
U
2
z
1
z
2
I
1
Φ
1
σ
Φ
2
σ
Θ
1
∗
∗
SPRAWNOŚĆ < 100%
PRĄD I MOC STANU JAŁOWEGO
PRĄD I MOC STANU JAŁOWEGO
TYPOWE PROPORCJE
TYPOWE PROPORCJE
)%
10
1
(
100
0
÷
=
n
I
I
)%
3
3
,
0
(
100
0
÷
=
n
S
P
MVA
MVA
kVA
kVA
8
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
%
90
%
10
%
100
+
=
m
φ
φ
φ
σ
1
1
+
=
Strumie
Strumie
ń
ń
magnesuj
magnesuj
ą
ą
cy (g
cy (g
ł
ł
ó
ó
wny)
wny)
Strumie
Strumie
ń
ń
rozproszenia
rozproszenia
Typowe proporcje podzia
Typowe proporcje podzia
ł
ł
u strumienia
u strumienia
m
φ
φ
≅
10
SEM INDUKOWANA
SEM INDUKOWANA
f
z
Φ
4,44
E
=
Z PRAWA
Z PRAWA
FARADAY
FARADAY
’
’
a
a
WYNIKA:
WYNIKA:
Φ
z
ω
Ψ
ω
E
max
=
=
AMPLITUDA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:
AMPLITUDA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:
WARTO
WARTO
ŚĆ
ŚĆ
SKUTECZNA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:
SKUTECZNA PRZEBIEGU SINUSOIDALNEGO:
4,44
2
≅
2
/
π
f
2
π
ω
=
9
SKŁADOWE SEM INDUKOWANYCH
SKŁADOWE SEM INDUKOWANYCH
f
z
4,44Φ
E
1
σ1
σ1
=
Strumie
Strumie
ń
ń
magnesuj
magnesuj
ą
ą
cy (g
cy (g
ł
ł
ó
ó
wny) indukuje:
wny) indukuje:
Strumie
Strumie
ń
ń
rozproszenia indukuje:
rozproszenia indukuje:
f
z
4,44Φ
E
1
m
1
=
f
z
4,44Φ
E
2
m
2
=
2
20
E
U
=
1
1
E
U
>
1
1
E
U
σ
>>
1
1
E
U
≅
PRZEKŁADANIA TRANSFORMATORA
PRZEKŁADANIA TRANSFORMATORA
z
def
υ
=
=
z
z
E
E
2
1
2
1
1
1
E
U
≅
U
U
20
1
u
def
υ
=
z
z
2
1
≅
u
υ
Przek
Przek
ł
ł
adania zwojowa
adania zwojowa
Przek
Przek
ł
ł
adania napi
adania napi
ę
ę
ciowa (dodany indeks
ciowa (dodany indeks
„
„
u
u
”
”
)
)
lub kr
lub kr
ó
ó
tko
tko
υ
υ
=
z
10
SKŁADOWE ENERGII W STANIE JAŁOWYM
SKŁADOWE ENERGII W STANIE JAŁOWYM
%
90
%
10
%
100
j
+
≅
m
cz
I
j
I
I
0
0
+
=
Typowe proporcje podzia
Typowe proporcje podzia
ł
ł
u:
u:
Straty energii
Straty energii
(ciep
(ciep
ł
ł
o)
o)
Magazynowanie energii
Magazynowanie energii
(magnesowanie)
(magnesowanie)
j
j
–
–
operator obrotu o 90 stopni
operator obrotu o 90 stopni
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW W STANIE JAŁOWYM
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW W STANIE JAŁOWYM
m
m
m
R
Θ
=
Φ
0
m
1
m
Θ
I
z
Θ
≅
=
m
I
z
1
m
=
Θ
0
1
0
I
z
Θ
=
Z PRAWA AMPERA WYNIKA:
Z PRAWA AMPERA WYNIKA:
PRAWO
PRAWO
OHM
OHM
’
’
a
a
DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :
DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :
11
SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY
SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY
Φ
σ1
I
X
E
0
σ1
def
σ1
=
f
z
4,44Φ
E
1
σ1
σ1
=
1
def
0
1
1
L
I
z
Φ
σ
σ
=
1
1
1
ωL
L
f
2
X
σ
σ
σ
π
=
=
Strumie
Strumie
ń
ń
rozproszenia indukuje:
rozproszenia indukuje:
Gdzie, definicja indukcyjno
Gdzie, definicja indukcyjno
ś
ś
ci/reaktancji rozproszenia:
ci/reaktancji rozproszenia:
SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY
SEM INDUKOWANA – STAN JAŁOWY
m
Φ
I
X
E
m
m
def
1
=
f
z
4,44Φ
E
1
m
1
=
m
def
m
1
m
L
I
z
Φ
=
ωL
L
f
2
X
m
m
m
=
=
π
Strumie
Strumie
ń
ń
magnesowania indukuje:
magnesowania indukuje:
Gdzie, definicja indukcyjno
Gdzie, definicja indukcyjno
ś
ś
ci rozproszenia:
ci rozproszenia:
12
STRATY MOCY – STAN JAŁOWY
STRATY MOCY – STAN JAŁOWY
m
Φ
E
ΔP
I
1
Fe
0cz
def
=
2
0cz
Fe
Fe
I
ΔP
R
=
Fe
ΔP
I
E
R
0cz
1
Fe
=
n
I
I
1
0
<<
2
0
1
Cu0
I
R
ΔP
=
0
ΔP
0
≅
Cu
STAN JAŁOWY
PRZEZWOJENIE UZWOJENIA STRONY WTÓRNEJ
STAN JAŁOWY
PRZEZWOJENIE UZWOJENIA STRONY WTÓRNEJ
2
z
PRZEZWOJENIE (REDUKCJA) UZWOJENIA STRONY
WTÓRNEJ DO LICZBY ZWOJÓW RÓWNEJ LICZBIE
ZWOJÓW UZWOJENIA STRONY PIERWOTNEJ.
1
2
z
z
=
′
20
1
2
U
E
E
′
=
=
′
Cel: zr
Cel: zr
ó
ó
wnanie poziom
wnanie poziom
ó
ó
w napi
w napi
ęć
ęć
i
i
SEM
SEM
obu uzwoje
obu uzwoje
ń
ń
:
:
f
z
4,44Φ
E
2
m
2
′
=
′
13
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN JAŁOWY
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN JAŁOWY
ZMIENNE ZESPOLONE
0
1
I
I
=
m
cz
I
j
I
I
0
0
+
=
1
2
z
z
=
′
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN JAŁOWY – MODEL UPROSZCZONY
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN JAŁOWY – MODEL UPROSZCZONY
Założenie:
1
1
E
U
≅
14
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN OBCIĄŻENIA: I
1
> I
0
I
2
> 0
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN OBCIĄŻENIA: I
1
> I
0
I
2
> 0
ΔP
Cu1
ΔP
Cu2
ΔP
Fe
Φ
m
U
1
U
2
z
1
z
2
I
1
I
2
Φ
1
σ
Φ
2
σ
Θ
2
Θ
1
OBC.
SPRAWNOŚĆ
η
< 100%
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
m
φ
φ
φ
σ
1
1
+
=
m
φ
φ
φ
σ
2
2
+
=
Strumie
Strumie
ń
ń
magnesuj
magnesuj
ą
ą
cy
cy
(g
(g
ł
ł
ó
ó
wny)
wny)
Strumie
Strumie
ń
ń
rozproszenia
rozproszenia
Strumie
Strumie
ń
ń
rozproszenia
rozproszenia
15
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
SKŁADOWE STRUMIENIA:
ROZPROSZENIA I MAGNESOWANIA
(t)
Θ
1
(t)
Θ
2
m
φ
φ
φ
σ
1
1
+
=
m
φ
φ
φ
σ
2
2
+
=
Przep
Przep
ł
ł
yw wypadkowy
yw wypadkowy
(t)]
Θ
(t)
[Θ
2
1
+
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
[A]
z
I
z
I
z
I
o
1
1
2
2
1
=
+
Θ
Θ
Θ
0
2
1
=
+
WEKTORY „CZASOWE” - WSKAZY
WARTOŚCI CHWILOWE
(t)
Θ
(t)
Θ
(t)
Θ
o
2
1
=
+
N
I
I
2
2
≤
ZAŁOŻENIE:
16
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
[A]
z
I
z
I
z
I
o
1
1
2
2
1
=
+
REDUKCJA/PRZEZWOJENIE UZWOJENIA WTÓRNEGO
DO LICZBY ZWOJÓW UZWOJENIA PIERWOTNEGO
2
2
2
2
1
2
2
I
z
z
z
z
′
′
=
Θ′
=
Θ
⇒
=
′
⇒
o
I
I
I
=
+
2
1
'
UWAGA: SUMOWANIE PRZEPŁYWÓW
MOŻNA ZASTĄPIĆ SUMOWANIEM PRĄDÓW!!!
1
2
2
E
E
E
=
′
⇒
Φ
Φ
m0
m
≅
)
(
2
1
Θ
+
Θ
f
z
E
m
44
,
4
1
1
Φ
=
f
z
E
m
44
,
4
2
2
Φ
=
1
2
2
z
z
z
=
′
⇒
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
17
m
m
m
R
Θ
=
Φ
0
m
Θ
≅
Θ
m
I
z
1
m
=
Θ
m
cz
I
j
I
I
0
0
+
=
%
90
%
10
%
100
j
+
≅
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN OBCIĄŻENIA
PRAWO
PRAWO
OHM
OHM
’
’
a
a
DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :
DLA OBWODU MAGNETYCZNEGO :
SKŁADOWE SEM INDUKOWANE
– STAN OBCIĄŻENIA
SKŁADOWE SEM INDUKOWANE
– STAN OBCIĄŻENIA
1
σ
φ
2
σ
φ
1
Θ
2
Θ
1
1
1
I
X
E
σ
σ
=
2
2
2
X
I
E
σ
σ
=
2
2
2
I
X
E
′
′
=
′
σ
σ
2
2
2
1
2
)
(
σ
σ
X
z
z
X
=
′
m
Φ
)
(
2
1
Θ
+
Θ
1
m
m
I
X
E
=
18
STRATY W RDZENIU I UZWOJENIACH
– STAN OBCIĄŻENIA
STRATY W RDZENIU I UZWOJENIACH
– STAN OBCIĄŻENIA
2
0
cz
Fe
Fe
I
P
R
Δ
=
2
1
1
1
I
P
R
Cu
Δ
=
2
2
2
2
I
P
R
Cu
′
Δ
=
′
2
2
Cu
Cu
P
P
′
Δ
=
Δ
cz
I
0
m
Φ
Fe
P
Δ
1
Cu
P
Δ
1
I
)
I
(
I
2
2
′
m
I
z
1
m
=
Θ
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN OBCIĄŻENIA
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN OBCIĄŻENIA
ZMIENNE ZESPOLONE
0
2
1
I
I
I
=
′
+
m
cz
I
j
I
I
0
0
+
=
19
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN ZWARCIA: I
1Z
= I
1N
I
2Z
= I
2N
TRANSFORMATOR REALNY - MODEL FIZYCZNY
STAN ZWARCIA: I
1Z
= I
1N
I
2Z
= I
2N
ΔP
Cu1
ΔP
Cu2
ΔP
Fez
Φ
mz
U
1Z
U
2
z
1
z
2
I
1Z
I
2Z
Φ
1
σ
Φ
2
σ
Θ
2Z
Θ
1Z
= 0
ΔP
Fe0
<<
<<
Φ
m0
SPRAWNOŚĆ
η
< 100%
U
1Z
<< U
1N
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN ZWARCIA
RÓWNANIE PRZEPŁYWÓW – STAN ZWARCIA
N
Z
I
I
2
2
=
0
I
2
2
1
1Z
≅
+
z
I
z
Z
0
Θ
Θ
2
1
≅
+
Φ
Φ
m0
mz
<<
0
≅
Fe
P
Δ
0
Φ
mz
≅
UWAGA: STRUMIEŃ NIE OSIĄGA WARTOŚCI
RÓWNEJ ZERO !!!!!
20
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
0
2
1
≅
′
+
Z
Z
I
I
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
21
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
MODEL OBWODOWY TRANSFORMATORA
STAN ZWARCIA
)
22
11
2
11
1
(
L
L
M
L
L
z
−
=
2
1
σ
σ
L
L
L
z
′
+
≅
ZASTOSOWANIE
MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA
ZASTOSOWANIE
MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA
•
WYZNACZANIE ZMIENNOŚCI NAPIĘCIA
•
WYZNACZANIE SPRAWNOŚCI
WYZNACZANIE PARAMETRÓW
MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA
WYZNACZANIE PARAMETRÓW
MODELU OBWODOWEGO TRANSFORMATORA
•
WYZNACZANIE PRZEKŁADNI
•
PRÓBA STANU
•
PRÓBA ZWARCIA