Gr2

103.509

−

kN

=

Gr2

14.68

kN

m

3

B L

⋅

Dmin

⋅

V

−

(

)

⋅

γ

f2

⋅

=

γ

f2

1.1

=

Ciężar gruntu nad odsadzkami

Gr1

308.275 kN

=

Gr1

γ

d1 V

⋅ γ

f1

⋅

=

γ

d1

25.0

kN

m

3

=

γ

f1

1.1

=

Obliczenia ciężaru stopy i gruntu

Zebranie obciążeń na fundament

aB

0.70m

=

aL

0.70m

=

V

11.21m

3

=

Dmin

1.2m

=

H

1.2m

=

B

2.0m

=

L

2.0m

=

Posadowienie stopy kielichowej słupa estakady zaprojektowano w poziomie piasku drobnego

Wstępne przyjęcie wymiarów fundamentów i głębokości posadowienia

Rodzaj
gruntu

I

D

Ф

u

(n)

[°]

γ

(n)

kN/m

3

γ

(r)

kN/m

3

Ф

u

(r)

[°]

N

D

N

C

N

B

H

-

-

-

-

-

-

-

-

P

d

0,33

31,5

18,5

20,4

34,7

29,80

42,50

14,96

Warunki gruntowe

2.3.2 Obliczenia dla kierunku poprzecznego

2.3 Stopa kielichowa słupa estakady

γ

f

1.1

=

γ

25.0

kN

m

3

=

Dane do projektowania

PROJEKTOWANIE STOPY FUNDAMENTOWEJ - SF_02.

N1

385.737 kN

=

T1

TL

=

T1

0 kN

=

M1

ML

=

M1

375.26 kNm

=

Sprawdzenie I stanu granicznego

Sprawdzenie czy wypadkowa od obciążeń stałych znajduje sie w rdzeniu podstawy

Mimośród obciążenia podłożą względem środka podstawy stopy

eL

M1

N1

=

eL 0.973 m

=

<

L

6

0.333 m

=

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu podstawy

Sprawdzenie warunku stanu granicznego podłoża

tg

δ

TL
N1

=

tg

δ

0

=

tg

φ

tan 17.92deg

(

)

=

tg

φ

0.32

=

tg

δ

tg

φ

0

=

Ciężar gruntu spoczywającego na stopie

γ

d3

18.0

kN

m

3

=

γ

f3

1.3

=

gp

0.30m

=

Gr3

γ

d3 B L

⋅

aB aL

⋅

−

(

)

⋅

γ

f3 gp

⋅

=

Gr3

24.64 kN

=

Wartoć obliczeniowa sumy ciężarów fundamentu i gruntu nad odsadzkami

Gr

Gr1 Gr2

+

Gr3

+

=

Gr

229.407 kN

=

Obliczenia statyczne i wymiarowanie

Reakcje z podpory słupa

ML

375.26kNm

=

moment zginający u podstawy słupa

TL

0.0kN

=

siła tnąca u podstawy słupa

NL

156.33kN

=

siła normalna u podstawy słupa

Siły wymiarujące

N1

NL Gr

+

=

Ciężar objętościowy powyżej poziomu posadowienia.

γ

D.r

14.68

kN

m

3

=

Opór graniczny podłoża

QfNL

L' B'

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+













ND

⋅

γ

D.r

⋅

Dmin

⋅

iD

⋅

1

0.25

B'

L'

⋅

−













NB

⋅

γ

B.r

⋅

L'

⋅

iB

⋅

+













⋅

=

QfNB

L' B'

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+













ND

⋅

γ

D.r

⋅

Dmin

⋅

iD

⋅

1

0.25

B'

L'

⋅

−













NB

⋅

γ

B.r

⋅

B'

⋅

iB

⋅

+













⋅

=

QfNB

2903.399 kN

=

QfNL

3198.532 kN

=

współczynniki korekcyjne:

m

0.9 0.9

⋅

=

m

0.81

=

N1

385.737 kN

=

<

m QfNB

⋅

2351.753 kN

=

N1

385.737 kN

=

<

m QfNL

⋅

2590.811 kN

=

WARUNEK NOŚNOŚCI PODŁOśA ZOSTAŁ SPEŁNIONY

Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej

iB

1.00

=

iC

1.00

=

eL

M1

N1

=

eL 0.973 m

=

iD

1.00

=

Długości zredukowane fundamentu

B'

B

=

L'

L

2 eL

⋅

−

=

B'

2 m

=

L'

0.054 m

=

Wartości współczynników nośności podłoża

NC

42.50

=

ND

29.80

=

NB

14.96

=

Ś

redni ciężar objętosciowy w odległości B od poziomu posadownienia.

γ

B.r

14.68

kN

m

3

1.2

⋅

m

9.57

kN

m

3

1.7

⋅

m

+

10.56

kN

m

3

⋅

1.1

⋅

m

+

4m

=

γ

B.r

11.375

kN

m

3

=

Fa1

H



2 fyd

⋅

=

Fa1

5.803 cm

2

=

Przyjęto górą 6 pręty

φ

1

16mm

=

As

6

π

φ

1

2

4

⋅

=

As

12.064 cm

2

=

Ze względu na znaczną głębokość ścianki kielich przyjęto zbrojenie na wysokości 1/6 głębokości
szklanki licząc od jej dna

Przyjęto 3 pręty

φ

2

16mm

=

As

3

π

φ

2

2

4

⋅

=

As

6.032 cm

2

=

Zbrojenie pionowe dla jednej ściany

e

0.3m

0.8m

+

0.3m

+

=

odległość pomiedzy środkami górnej powierzchni ścian kielicha

e

1.4 m

=

Fa2

M

α

_

α

e fyd

⋅

=

Fa2

3.482 cm

2

=

Przyjęto dla każdej ściany 3 pręty

φ

3

20mm

=

As

3

π

φ

3

2

4

⋅

=

As

9.425 cm

2

=

Zbrojenie ścian kielich stopy

L

6.45m

=

wysokość słupa

l

0.60m

=

wysokość kielicha

STAL PRĘTÓW ZBROJENIA ŚCIANEK KIELICHA KLASY A-II O ZNAKU 18G2-b

fyd

310MPa

=

Es

200GPa

=

Wyznaczenie sił działających na ściankę kielicha

γ

bs

25.0

kN

m

3

=

Q

aL aB

⋅

L

⋅ γ

bs

⋅

=

Ciężar słupa

Q

79.013 kN

=

Siła bezwładności wyniesie

P

0.5 Q

⋅

=

P

39.506 kN

=

M

α

_

α

P

L

2

l

+













⋅

=

M

α

_

α

151.111 kNm

=

H

M

α

_

α

0.7 l

⋅

=

Siła rozciągająca dwie równoległe ściany

H

359.789 kN

=

Zbrojenie poziome dla jednej ściany, w górnej części szklanki

∆

c

5mm

=

dla elementów prefabrykowanych

Odległość środka ciężkości zbrojenia od krawędzi rozciąganej jest więc równa:

a1

cmin

∆

c

+

φ

2

+

=

a1

39 mm

=

d

H

a1

−

=

d

1.261 m

=

użyteczna wysokość przekroju

z

0.9 d

⋅

=

z

1.135 m

=

ramię sił wewnętrznych

Wyznaczenie pola przekroju poprzecznego zbrojenia po kierunku L

Odpóry podłoża wynoszą

qrLmax

N1

B L

⋅

1

6

eL

L

⋅

+













⋅

=

qrLmax

377.879 kPa

=

qrLomax

qrLmax

Gr

B L

⋅

−

=

qrLomax

320.527 kPa

=

qrLmin

N1

B L

⋅

1

6eL

L

−













⋅

=

qrLmin

185.011

−

kPa

=

qrLomin

qrLmin

Gr

B L

⋅

−

=

qrLomin

242.363

−

kPa

=

Wymiarowanie zbrojenia

asL

0.7m

=

L

2.0m

=

N1

385.737 kN

=

asB

0.7m

=

B

2.0m

=

BETON KLASY C25/30

fcd

16.70MPa

=

fck

25MPa

=

fctm

2.6MPa

=

Ecm

31GPa

=

STAL PRĘTÓW ZBROJENIA GŁÓWNEGO KLASY A-III O ZNAKU RB 400W

fyd

350MPa

=

fyk

400MPa

=

Es

200GPa

=

Wyznaczenie grubości otulenia

Przyjęto pręty o średnicach:

φ

18mm

=

pręty zbrojenia głównego

Przyjęto klasę ekspozycji XC4 dla stali zwykłej

cmin

40mm

=

Dla przekroju I

As1

MII

fyd zII

⋅

=

As1

3.088 cm

2

=

Dla przekroju II

As1

MIII

fyd zIII

⋅

=

As1

8.064 cm

2

=

Dla przekroju III

Warunek na zbrojenie minimalne

As1min

0.26 fctm

⋅

L

⋅

dIII

fyk

⋅

=

As1min

43.94 cm

2

=

As1min

0.0013 L

⋅

dIII

⋅

=

As1min

33.8 cm

2

=

NALEśY ZBROIĆ NA POWIERZCHNIĘ MINIMALNĄ

Zgodnie z powyższymi obliczeniami przyjęto zbrojenie

liczbapretow

18

=

φ

18 mm

=

Pole zbrojenia wynosi:

As1

45.804 cm

2

=

momenty w przekrojach:

MI

296.11kPa

251.11kPa

+

2













3.0m

2.90m

−

(

)

2

⋅

3.0

⋅

m













0.125

⋅

=

MI

1.026 kNm

=

MII

296.11kPa

28.11kPa

+

2













3.0m

1.80m

−

(

)

2

⋅

3.0

⋅

m













0.125

⋅

=

MII

87.539 kNm

=

MIII

296.11kPa

16.55

−

(

)kPa

+

2













3.0m

0.7 0.7

⋅

m

−

(

)

2

⋅

3.0

⋅

m













0.125

⋅

=

MIII

330.235 kNm

=

dI

0.5m

=

zI

0.9 dI

⋅

=

zI

0.45 m

=

dII

0.9m

=

zII

0.9 dII

⋅

=

zII

0.81 m

=

dIII

1.3m

=

zIII

0.9 dIII

⋅

=

zIII

1.17 m

=

As1

MI

fyd zI

⋅

=

As1

0.065 cm

2

=

Nosność na przebicie stopy została zapewniona

NRd

1815.84 kN

=

<

309.44kPa 3.43

⋅

m

2

1061.379 kN

=

NRd

1815.84 kN

=

nośność przekroju na przebicie

NRd

fctd bm

⋅

d

⋅

=

Sprawdzenie warunku nośności stopy na przebicie

bm

1.2 m

=

ś

rednia arytmetyczna z b

1

i b

2

bm

b1 b2

+

(

)

2

=

długość odcinka BC

b2

1.5m

=

wymiar boku słupa

b1

0.90m

=

wytrzymałość obliczeniowa betonu na rozciąganie

fctd

1.2MPa

=

pole powierzchni nacisku (zakreskowane)

A

3.43m

2

=

największy odpór jednostkowy podłoża

g

q

+

309.44kPa

=

g

q

+

(

) A

⋅

NRd

≤

fctd bm

⋅

d

⋅

=

Sprawdzenie stopy na przebicie z powodu równych wymiarów boków podstawy stopy
przeprowadzono tylko dla jednego kierunku.

Sprawdzenie stopy na przebicie dna kielicha