Założenia do projektu:
Lokalizacja: Suwałki
Teren osłonięty od wiatru
kat. IV
32
1 Dach:
dachówka karpiówka cementowa
2. Strop drugi:
wylewka betonowa 40 mm:
folia
wełna mineralna 150 mm
płyta żelbetowa 100 mm
tynk cem-wap 10 mm
3. Strop trzeci:
parkiet 10 mm
wylewka betonowa 40 mm
styropian 40 mm
płyta żelbetowa 100 mm
tynk cem-wap 8 mm
4. Odsadzka wewnętrzna:
parkiet mozaikowy 8 mm
wylewka betonowa 50 mm
styropian 80 mm
3 x papa na lepiku
płyta betonowa 90 mm
podsypka z piasku 120 mm
5. Ściana:
tynk cem-wap 10 mm
mur z cegły pełnej 250 mm
styropian 120 mm
tynk akrylowy 5 mm
6. Ściana działowa:
płyta gips-karton 12,5 mm
wełna mineralna 50 mm
płyta gips-karton 12,5 mm
Obciążenie na dach:
A. obciążenia stałe:
q
k
=0,75 kN/m
2
γ 1,35
q
d
= q
k
•γ 0,75•1,35 = 1,012 kN/m
2
q
k┴
= q
k
•cos = 0,75• cos 32 = 0,636 kN/m
2
q
k║
= q
k
•sin 0,75 •sin 32 = 0,397 kN/m
2
q
d┴
= q
d
•cos 1,012• cos 32 0,858 kN/m
2
q
d║
= q
d
•sin 1,012•sin 32 0,536 kN/m
2
B. obciążenie śniegiem:
S = S
k
•C
k
•C
e
•µ
i
Suwałki strefa IV
S
k
= 1,6 kN/m
2
µ 0,75
C
k
= 1
C
e
= 1,2
S 1,6•0,75•1•1,2
S = 1,440 kN/m
2
γ = 1,5
S
d
S•γ 1,44•1,5 = 2,16 kN/m
2
q
Sk
S•cos = 1,44•0,848 = 1,221 kN/m
2
q
Sd
= S
d
•cos 2,16•0,848 = 1,832 kN/m
2
q
Sk┴
= q
Sk
•cos 1,221•0,848 = 1,035 kN/m
2
q
Sk║
= q
Sk
•sin 1,221•0,529 = 0,646 kN/m
2
q
Sd┴
= q
Sd
•cos 1,832•0,848 = 1,556 kN/m
2
q
Sd║
= q
Sd
•sin 1,832•0,529 = 0,969 kN/m
2
C. obciążenie wiatrem:
w
k
= q
p
(z)•(C
pe
– C
pi
)
Suwałki strefa I
wys. A 130 m.n.p.m ≤ 300 m.n.p.m
q
b
= 0,30
z = ∆h+∑
h scian
+ ∑
t stropów
+h
dachu
z = 0,3+5,2+0,158+0,3+3,374
z = 9,332 m
kat. IV z
min
= 10 m
C
e
(z) =
(
)
C
e
(z) =
(
)
= 1,5
q
p
(z) = q
b
• C
e
(z) 0,3•105 = 0,45 kN/m
2
C
pe
= 0,7
C
pi
= -0,3
w
k
0,45•(0,7-(-0,3)) = 0,45 kN/m
2
Zestawienie obciążeń:
Rodzaj
obciążenia
Wartośd charakterystyczna
[
kN/m
2
]
ᶎ
Ψ
0
Wartośd obliczeniowa
[kN/m
2
]
q
k┴
q
k║
q
d┴
q
d║
Obciążenia stałe
0,636
0,397
0,85
__
0,858
0,539
Śnieg
1,035
0,646
__
0
1,553
0,969
Wiatr
0,450
------
__
0
0,675
------
Suma
2,121
1,043
__
__
3,086
1,505
kombinacja I
q
d
∑
q
+Ψ
01
•q
01
+∑Ψ
0i
•q
0i
q
d┴
0,858+0•1,553+0,675•0 = 0,858 kN/m
2
q
d║
0,536+0,969•0 = 0,536 kN/m
2
kombinacja II
q
d┴
0,858+0,85•1,553+0,675•0 = 02,282 kN/m
2
q
d║
0,536•0,85+0,969 = 1,425 kN/m
2
2. Obciążenia na strop drugi:
Warstwa
Grubość
[m]
Ciężar objętościowy
[kN/m
3
]
g
k
[kN/m
2
]
Wylewka
0,04
24
0,96
Folia
__
__
__
Wełna mineralna
0,15
2,0
0,3
płyta żelbetowa
0,1
25,0
2,5
tynk cem-wap
0,01
19,0
0,19
Suma
3,95
q
d
= q
k
*γ 3,95*1,35 5,171 kN/m
2
Obciążenia użytkowe:
q
k
= 0,4 kN/m
2
q
d
= q
k
*γ 0,4*1,5 0,6 kN/m
2
rodzaj obciążenia
w
k
w
d
stałe
3,83
5,332
zmienne
0,4
0,6
ᶎ = 0,85
Ψ --
kombinacja I
0,85*5,332+0,6 = 5,132 kN/m
2
kombinacja II
5,332+0*0,6 = 5,332 kN/m
2
3. Zestawienie obciążeń na strop trzeci
Warstwa
Grubość
[m]
Ciężar objętościowy
[kN/m
3
]
g
k
[kN/m
2
]
parkiet
0,01
7,3
0,073
wylewka betonowa
0,04
24,0
0,96
styropian
0,04
20,3
0,012
płyta żelbetowa
0,1
25,0
2,5
tynk cem-wap
0,008
19,0
0,152
Suma
3,697
Obciążenia użytkowe:
a) od ludzi sprzętu i wyposażenia: q
ku
= 2,0 kN/m
2
b) zastępcze od ścianek działowych:
q
sdz
= 2*0,0125*2,7*15+0,05*2,70+2 = 1,283 kN/m
2
q
ksdz
= 0,8 kN/m
2
suma obciążeń użytkowych:
q
k
= q
ku
+q
ksdz
= 2,0+0,8 = 2,8 kN/m
2
q
s
= q
k
*γ = 2,8*1,5 = 4,20 kN/m
2
rodzaj
obciążenia
w
k
ᶎ
Ψ
0
w
d
stałe
3,697
0,85
--
4,991
zmienne
2,8
--
0,7
4,20
Kombinacja obciążeń:
kombinacja I
q
d
= 4,991+4,2*0,7 = 7,931 kN/m
2
kombinacja II
q
d
= 4,991*0,85+4,20 = 8,442 kN/m
2
Zestawienie obciążeń na jeden metr ściany nr 5
Obciążenia od dachu:
q
sd
= 1,835 kN/m
2
w
k║
= w
k
*cos 0,45*0,848 0,382 kN/m
2
w
d║
= w
d
*cos 0,572 kN/m
2
Obciążenie przypadające na 1 m
2
dachu:
q
k1
= q
kst
+q
sk
= 0,75+1,221 = 1,971 kN/m
kombinacja I
q
d
= q
d
+Ψ
0
*q
sk
= 1,012+0*1,221 = 1,012 kN/m
kombinacja II
q
d
= q
d
*ᶎ+q
sd
= 1,012*0,85+1,832 = 2,692 kN/m
Wartość obciążenia dachu na jeden metr długości ściany:
l = x/2cos = (5,4+5,4)/2cos = 6,367
q
k1
= l
qk
= 1,971*6,367 = 12,549 kN/m
q
d1
= 2,692*6,367 = 17,14 kN/m
Obciążenia od stropu 2
q
2k
= 4,35*5.40/2 = 11,745 kN/m
q
2d
= 5,332*5,4/2 = 14,396 kN/m
Obciążenie od stropu nr 3
q
3k
= 6,497*5,4/2 = 17,542 kN/m
q
3d
= 8,442*5,4/2 = 22,7934 kN/m
Obciążenia od ciężaru własnego ściany
Warstwa
Grubość
[m]
Ciężar objętościowy
[kN/m
3
]
g
k
[kN/m
2
]
tynk cem-wap
0,01
19,0
0,19
mur z cegły pełnej
0,25
18,0
4,5
styropian
0,12
0,45
0,054
tynk akrylowy
0,005
19,0
0,095
Suma
4,839
q
ds2
= 4,839*1,35 = 6,533 kN/m
3
h
ściany
= 9,332
q
k4
= 4,839*5,2 = 25,163 kN/m
q
d4
= 6,533*5,2 = 33,972 kN/m
Zestawienie sumaryczne
rodzaj obciążenia
w
k
kN/m
2
w
d
kN/m
2
od dachu
12,549
17,140
od stropu 2
11,745
14,396
od stropu 3
17,542
22,793
ciężar włąsny
25,136
33,972
∑
66,999
88,301
Obciążenie poziome od wiatru
q
b
= 0,30
z ∆h+∑
h scian
+∑
t stropu
z = 0,3+0,448+5,2 = 5,948
kat IV
z
min
= 10 m z = 5,948m
z = 10m
C
e(z)
= 1,5*(z/10)
0,29
= 1,5*(10/10)
0,29
= 1,5
q
p(z)
= q
b
* C
e(z)
= 0,3*1,5 = 0,45 kN/m
2
C
p0
= 0,8
C
pi
= 0,3
w
k,śnieg
= q
p(z)
*(C
pe
– C
pi
) = 0,45*(0,8 –(-0,3)) = 0,495 kN/m
2
w
d
γ* w
k,śnieg
= 1,5*0,492 = 0,742 kN/m
2
Zestawienie obciążeń na 1 m fundamentu:
fundament żel-bet. ρ
f
= 25 kN/m
3
grunt:
pasek drobny zagęszczony ρ
q
= 20 kN/m
3
h
z
= 1,40 m
D
min
≥ h
z
D
min
= 1,5 m
h
q1
1,40•0,3 1,1 m
h
q2
= 1,40+0,3-0,3-(0,008+0,05+0,08+0,015+0,09+0,12) =1,037 m
Obciążenie pionowe od ściany nr 5
N
d
= (q
d
+q
2d
+q
sd
+q
zd
)•l 88,301 kN/m
Obciążenie poziome od wiatru
T
1
= w
dściany
• z
ściany
• l 0,742•5,948•1 4,414 kN/m
T
2
= w
dpoziome
• l • l 0,397•6,367 2,502 kN/m
2
x
1
= D
min
+z
ścian
/2
x
1
= 1,40+5,948/2 = 4,164 m
w
poziome
= w
d
•sin 0,742•sin 32° 0,393 kN/m
2
x
2
= 1,40 + z
ściany
+(l•sin )/2 1,40+5,948•0,53•6,367/2 11,436
G
fk
ρ
p
•[(D
min
+∆
h
-h
f
)•b
1
+B•h
f
]•l 25•[(1,4+0,3-0,3)•0,3+0,7•0,3]•l
15,75 kN/m
G
fd
= G
fk
•γ 15,75•1,35 21,26 kN/m
G
1k
ρ
g
•h
g1
•(B-b
1
)/2•l 1,1•20•(0,7-0,3)/2•l 4,4 kN/m
G
1d
4,4•1,35 5,94 kN/m
e = B/2-(B-b
1
)/4 = 0,7/2-(0,7-0,3)/4 = 0,25
Obciążenie odsadzki zewnętrznej
warstwa
grubość [m]
Ciężar objętościowy
[kN/m
3
]
g
k
[kN/m
2
]
parkiet
mozaikowy
0,008
---
0,08
wylewka
betonowa
0,05
24
1,2
styropian
0,08
0,3
0,024
3xpapa
0,015
---
0,15
płyta betonowa
0,09
25
2,25
podsypka
z piachu
0,12
20
2,4
grunt
1,037
20
20,74
∑
26,844
q
d
= q
k
•γ 26,844•1,35 36,232 kN/m
2
q
d użytkowe
= 4,2 kN/m
2
kombinacja I
q
d
= q
d
+Ψ
0
• q
d użytkowe
36,239+0,7•4,2 39,179 kN/m
2
kombinacja II
q
d
= q
d
•ᶎ+ q
d użytkowe
36,239•0,85+4,2 35,003 q
d
= kN/m
2
G
2d
= q
d
•(B-b
1
)/2•l 39,179 •(0,7-0,3)/2•1 7,835
Obciążenia od ściany osiowo
N = N
d
+G
1d
+G
2d
G
fd
= 88,301+5,94+67,835+21,23 = 123,336 kN/m
2
T = T
1
+T
2
= 4,414+2,502 = 6,916 kN
M = T
1
•x
1
+T
2
•x
2
(C
e
-C
1
)•l 4,414•4,164+2,502•11,436+(7,835-5,94)•0,25 47,716 kNm
Dach
32°
l = 5,4+5,4 = 10,80 m
cos 0,5l/l
c
l
c
0,5•l/ cos
l
c
0,5•5,40/0,848 = 6,37 m
przyjęto:
l
g
= 2,5 m
l
d
= 3,87 m
Materiał
Wartości charakterystyczne wg. normy PN-EN 338, tabl. 1
klasa C30
f
m,k
= 30 MPa
f
t,o,k
= 18 MPa
f
t, 90, k
= 0,4 MPa
f
c, 0, k
= 20 MPa
f
c, 90, k
= 5,7 MPa
E
0 mean
= 12000 MPa
E
g 0 mean
= 400 MPa
G
mean
= 750 MPa
x
d
= x
k
•k
mod
/γ
M
k
mod
= PN-EN 1995-1-1 tabl. 3.1 pkt 3.1.3
k
mod
=0,9
γ
M
PN-EN 1995-1-1, tabl. 2.3 drewno lite
γ
M
= 1,3
Wartości obliczeniowe:
f
m,d
= 20,77 MPa
f
t,o,d
= 12,46 MPa
f
t, 90, d
= 0,28 MPa
f
c, 0, d
= 15,92 MPa
f
c, 90, d
= 3,95 MPa
3.Wyznaczanie sił w elementach konstrukcji dachu i ich wymiarowanie.
Z części 1A. Zestawienie obciążeń na dach:
Rodzaj
obciążenia
Wartośd charakterystyczna
ᶎ
Ψ
0
Wartośd obliczeniowa
q
k┴
q
k║
q
d┴
q
d║
Obciążenia stałe
0,636
0,397
0,85
__
0,858
0,539
Śnieg
1,035
0,646
__
0
1,553
0,969
Wiatr
0,450
------
__
0
0,675
------
Suma
2,121
1,043
__
__
3,086
1,505
Krokiew
32°
a (rozstaw krokiew) = 1 m
q
┴
= 2,282 kN/m
2
q
║
= 1,425 kN/m
2
Reakcje podporowe:
R
A
=
(
)
(
) = 3,56 kN
R
B
= =
(
)
(
) = 9,44 kN
R
C
=
(
)
(
) = 1,53 kN
N
kr
a• q
║
•(l
d
+l
g
)+( R
B
+ R
C
)•ctg 1•1,425(6,37)+(9,44+1,53)•ctg32° 26,63 kN
M
y
a• q
┴
•(
) = 2,282•(2,5
2
-2,5•3,87+3,87
2
)/8 = 3,29 kNm
Przyjęto krokwie o w wymiarach 6 x 21cm i długości l
c
= 6,37m
A
kr
6•21 126 cm
2
l
y
= bh
3
/12 6•21
3
/12 = 4630 cm
4
W
y
= bh
2
/6 = 441cm
3
µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0
l
cy
= l
d
•µ 1•3,87 3,87 m
Smukłość krokwi:
λ
y
=
√
√
= 59,55
Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu
λ
rel, y
= λ
y
/π•
√
59,55/3,1415•√
= 1,01
Współczynnik k
y
β
c
= 0,2 dla drewna litego
k
y
0,5•[1+ β
c
•( λ
rel,y
-0,3)+ λ
rel,y
2
] 0,5•[1+0,2•(1,01-0,3)+1,01
2
]= 1,08
Współczynnik wybroczeniowy
k
c, y
=
[
√
]
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,39
Naprężenia
σ
c, 0, d
= N
kr
/A
kr
= 26,63/126 = 0,21 kN/cm
2
σ
m, d
= M
y
/I
y
= 329/441 = 0,746 kN/cm
2
Element zginany jest momentem M
y
, więc spełniony musi być warunek
σ
m, d
≤ k
crit
•f
m,d
f
m,d
= 20,77 MPa = 2,077 kN/cm
2
l
ef
/l = 1,0 (tabl. 6.1 PN-EN 1995-1-1)
l
ef
= l
d
= 387 cm
σ
m, crit
=
λ
rel, m
=
√
√
k
crit
współczynnik stateczności giętej
λ
rel, m
≤ 1,4
k
crit
= 1,56-0,75•1,042 0,778
0,746 ≤ 0,778•2,077
0,746 ≤ 1,616
Warunek nośności krokwi:
≤ 1
Warunek spełniony
l/h = 387/21 = 18,4
18,4 ≤ 20
Płatew
Z części 1.
Q
k
= 0,75 kN/m
2
Q
d
= 1,013 kN/m
2
S
k
= 1,44 kN/m
2
S
d
= 2,16 kN/m
2
W
k
=0,45 kN/m
2
W
d
= 0,675 kN/m
2
S
k
> W
d
więc:
q
yk
= (Q
k
+ W
k
•cos )•(l
g
+0,5•l
d
)= (0,75+0,45•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 5,02 kN/m
q
yd
= q
yd
= (Q
d
+ W
d
•cos )•(l
g
+0,5•l
d
)= (1,013+0,675•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 7,03 kN/m
q
zk
= W
k
•sin •(l
g
+0,5•l
d
) 0,45•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,06 kN/m
q
zd
= W
d
•sin •(l
g
+0,5•l
d
) 0,675•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,59 kN/m
Rozstaw słupów:
l
z
4a 4•1m 4m
l
y
= l
z
-2•0,5 4-1= 3m
M
y
= (q
y
•l
y
2
)/8 (7,03•3
2
)/8= 7,91 kNm= 791 kNcm
M
z
= (q
z
•l
z
2
)/8 (1,59•4
2
)/8= 3,18 kNm= 318 kNcm
Przyjęto płatwie o przekroju prostokątnym 14 x 16
W
y
= bh
2
/6 14•16
2
/6 = 597,3 cm
3
W
z
= hb
2
/6 16•14
2
/6 = 522,67 cm
3
σ
m, y, d
= M
y
/W
y
= 791/597,3 = 1,324 kN/cm
2
σ
m, z, d
= M
z
/W
z
= 318/522,67 = 1,608 kN/cm
2
f
m, y, d
= f
m, z, d
= 20,77 MPa= 2,077 kN/cm
2
k
n
= 0,7 dla przekrojów prostokątnych
Warunki nośności płatwi SGN
(
)
≤ 1,0
0,739 ≤ 1 Warunek spełniony
0,842 ≤ 1 Warunek spełniony
Warunek ugięcia płatwi
u
inst
≤ u
net, fin
l
y
= 300 cm
h = 16 cm
b = 14 cm
q
yk
= 5,02 kN/m = 0,0502 kN/cm
l
y
= bh
3
/12 14•16
3
/12 = 4778,67 cm
4
l
y
/h= 300/16= 18,75
l
y
/h < 20 więc
u
insy
= µ
M
•[1+19,2(h/l
y
)
2
]=
[ (
)
]
[ (
)
]
u
net, fin
= l
y
/200 = 1,5 cm
u
inst
≤ u
net, fin
0,9739 ≤ 1,5 warunek spełniony
l
z
= 400cm
q
zk
= 1,06 kN/m = 0,0106 kN/cm
l
z
= hb
3
/12 16•14
3
/12 = 3658,67 cm
4
l
z
/b 400/14 28,57 >20 więc
u
insz
µ
M
•[1+19,2(h/l
z
)
2
]=
u
net, fin z
= l
z
/200 = 400/200= 2 cm
u
inst
≤ u
net, fin
0,835 < 2cm Warunek spełniony
u
inst
= (0923
2
+0,835
2
)
0,5
= 1,24 cm
u
net, fin
= l/200 = 400/200= 2 cm
u
inst
≤ u
net, fin
1,24 cm < 2 cm warunek jest spełniony
Słup:
Przyjęto słup kwadratowy o wymiarach 14 x 14 cm
h wyskość sin h/l
d
gh= sin •/l
d
0,53•3,87 2,05m
G
sł
= V
sł
•ρdrewna 0,14•0,14•2,05•380 152,68 N 00,153kN
N
sł
= q
y
•l+G
sł
7,03•4+0,153 28,27 kN
A (pole przekroju): A=14
2
= 196cm
2
l
y
= l
z
= a
4
/12 = 14
4
/12 = 3201,3 cm
4
µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0
l
c,y
= l
y
•µ (205-50)•1 155 cm
l
cz
= l
z
•µ 1•205 205 cm
Smukłość słupa:
λ
y
=
√
√
= 38,35 ≤ 150 Warunek spełniony
λ
z
=
√
√
= 50,72 ≤ 150 Warunek spełniony
Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu
λ
rel, y
= λ
y
/π•
√
= 38,35/3,1415•√
= 0,65
λ
rel, z
= λ
y
/π•
√
= 50,72/3,1415•√
= 0,87
Współczynnik k
y
k
z
β
c
= 0,2 dla drewna litego
k
y
= 0,5•[1+ β
c
•( λ
rel,y
-0,3)+ λ
rel,y
2
] 0,5•[1+0,2•(0,65-0,3)+0,65
2
]= 0,746
k
z
0,5•[1+ β
c
•( λ
rel,z
-0,3)+ λ
rel,z
2
] 0,5•[1+0,2•(0,87-0,3)+0,87
2
]= 0,93
Współczynnik wybroczeniowy
k
c, min
(k
c, y
k
c, z
)
k
c, y
=
[
√
]
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,576
k
c, z
=
*
√
+
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,453
Warunek nośności kleszczy:
< 1,592 Warunek spełniony
Kleszcze
N
kl
= q
z
•l
z
1,59•4 6,36 kN
N
kl
siła sciskająca jeden kleszcz
N
2kl
= N
kl
/2= 6,36/2= 3,18kN
Przyjęto kleszcze o przekroju prostokątnym 6 x16 cm
l
c
/l=l
g
/l
kl
l
kl
= l
g
•l/l
c
10,80•2,5/6,37 4,24
A pole przekroju
A 6•16 96 cm
2
l
y
= bh
3
/12 6•16
3
/12 = 2048 cm
4
l
z
= hb
3
/12 16•6
3
/12 = 288 cm
4
µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0
l
cy
= l
y
•µ 1•424 424 cm
l
cz
= l
z
•µ 1•424/3 = 141,3 cm
Smukłość kleszcza:
λ
y
=
√
√
91,8 ≤ 150 Warunek spełniony
λ
z
=
√
√
81,58 ≤ 150 Warunek spełniony
Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu
λ
rel, y
= λ
y
/π•
√
91,8/3,1415•√
= 1,57
λ
rel, z
= λ
y
/π•
√
= 81,58/3,1415•√
= 1,39
Współczynnik k
y
k
z
β
c
= 0,2 dla drewna litego
k
y
= 0,5•[1+ β
c
•( λ
rel,y
-0,3)+ λ
rel,y
2
] 0,5•[1+0,2•(1,57-0,3)+1,57
2
]= 1,859
k
z
0,5•[1+ β
c
•( λ
rel,z
-0,3)+ λ
rel,z
2
] 0,5•[1+0,2•(1,39-0,3)+1,39
2
]= 1,575
Współczynnik wybroczeniowy
k
c, min
(k
c, y
k
c, z
)
k
c, y
=
[
√
]
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,39
k
c, z
=
*
√
+
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,43
Warunek nośności kleszczy SGN:
< 1,592 Warunek spełniony
Miecz
β= 45°
sinβ= 0,707
R
m
= 0,5•q
y
•(l
z
+l
y
)/2 0,5•14,4(4+3)/2 25,2 kN
N
m
= R
m
/sinβ= 25,2/0,707 = 35,643
Przyjęto miecze o przekroju kwadratowym 10 x 10cm
l
m
(długość miecza)
sinβ= 50/l
m
l
m
=50/sinβ
l
m
= 71 cm
A 10•10 100 cm
2
l
y
= l
z
= a
4
/12 = 10
4
/12 = 833,33 cm
4
µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0
λ
y
= λ
z
=
√
√
= 24,595 ≤ 150 Warunek spełniony
λ
rel, y
= λ
rel, z
= λ
y
/π•
√
= 24,595/3,1415•√
= 0,42
Współczynnik wybroczeniowy
k
c, min
(k
c, y
k
c, z
)
k
c, y
= k
c, z
=
[
√
]
⁄
=
* √
+
⁄
= 0,972
Warunek nośności mieczy SGN:
< 1,592 Warunek spełniony