Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
1/15
Algorytm wymiarowania belki stropowej zginanej
oraz słupa ściskanego i zginanego
wg PN-B-03150/ VIII 2000 r. - konstrukcje drewniane
Uwaga: Wszystkie wyniki są dla przykładu liczbowego mającego na celu pokazać zakres uzyskiwanych
wyników.
L
a
a
H
Belka o przekroju b x h
S up
ł
Rygiel
b
b
h
H
s
Belka
S up
ł
L
y
L
z
L
z
a
a
Rys. Przekrój przez projektowany strop drewniany
Podstawowe założenia, dane materiałowe
L =
6.0 m
rozpiętość belki, <3.6÷9.8 m> co 0.3 m
H =
3.5 m
wysokość słupa, <2.5÷2.4 m> co 0.1 m
a =
2.4 m
rozstaw słupów, dźwigarów <0,7÷2.4 m> co 0.1 m
Przyjęta klasa drewna - ………. (Tablica
Z-2.2.3-1
)
Przy wyborze klasy drewna zaleca się kierować następującym założeniem
L < 6 m
– drewno
lite, w innym przypadku drewno klejone.
Dane charakterystyczne:
Symbol= wartość [jednostka]
..............................................
Wytrzymałość na zginanie
..............................................
Wytrzymałość na rozciąganie wzdłuż włókien
..............................................
Wytrzymałość na rozciąganie w poprzek włókien
..............................................
Wytrzymałość na ściskanie wzdłuż włókien
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
2/15
..............................................
Wytrzymałość na ściskanie w poprzek włókien
..............................................
Wytrzymałość na ścinanie
..............................................
Ś
redni moduł sprężystości wzdłuż włókien
..............................................
5% kwanty modułu sprężystości wzdłuż włókien
..............................................
Ś
redni moduł sprężystości w poprzek włókien
..............................................
Ś
redni moduł odkształcenia postaciowego
..............................................
Gęstość charakterystyczna
Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla materiału [Tab. 3.2.2]
Częściowe współczynniki bezpieczeństwa dla właściwości materiałów
γγγγ
m
Tablica: 3.2.2
1
Określenia
γγγγ
m
Stany graniczne nośności
1
Drewno i materiały drewnopochodne
1,3
2
Elementy stalowe w złączach
1,1
3
Sytuacje wyjątkowe
1
4
Stany graniczne użytkowania
1
γ
m
=
1.3
drewno i materiały drewnopochodne
tabela
Częściowy współczynnik modyfikacyjny [Tab. 3.2.5]
np. klasa użytkowania konstrukcji - 1 (dla 20
o
C wilgotność względna przez większość czasu
użytkowania < 65%) [p.3.2.3]
k
mod
=
np. 0.9 dla obciążeń krótkotrwałych
drewno lite i klejone
tabela
WAŻNE
Minimalne przekroje [p.3.6] dla drewna litego = 4000 mm
2
(nie dotyczy łat dachowych),
mniejszy wymiar min. 38 mm. W konstrukcjach o złączach na gwoździe lub śruby
powierzchnia nie mniejsza niż 1400 mm
2
, a mniejszy wymiar min. 19 mm - np. dźwigary
deskowe.
Wartości współczynnika
k
mod
Wartości współczynnika
k
def
Tablica: 3.2.5
Tablica: 5.1
3
Klasa użytkowania
Klasa użytkowania
Materiał / klasa
trwania obciążenia
Wilgotność
Drewno 12 %
Powietrze do 65 %
Wilgotność
Drewno 20 %
Powietrze do 85 %
Wilgotność
Drewno > 20 %
Powietrze > 85 %
Wilgotność
Drewno 12 %
Powietrze do 65 %
Wilgotność
Drewno 20 %
Powietrze do 85 %
Wilgotność
Drewno > 20 %
Powietrze > 85 %
Drewno lite i klejone warstwowo, sklejka
1
2
3
1
2
3
1
Stałe
więcej niż 10 lat,
np. ciężar własny
0,6
0,6
0,5
0,6
0,8
2
2
Długotrwałe
6 miesięcy ÷10 lat,
np. obciążenie magazynu
0,7
0,7
0,55
0,5
0,5
1,5
3
Ś
redniotrwałe
1 tydzień ÷6 miesięcy,
np. obciążenie użytkowe
0,8
0,8
0,65
0,25
0,25
0,75
4
Krótkotrwałe
mniej niż 1 tydzień, np.
wiatr, śnieg (można też
0,9
0,9
0,7
0
0
0,3
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
3/15
jako średniotrwałe)
5
Chwilowe
np. na skutek awarii
1,1
1,1
0,9
-
-
-
Przy określaniu współczynnika k
mod
można zastosować następujące uproszczenie:
G
k
>> Q
k
– jak dla obciążenia stałego
G
k
≈ Q
k
– jak dla obciążenia długotrwałego
G
k
<< Q
k
– jak dla obciążenia średniotrwałego
Belka - element zginany
Wartości obciążeń
Obciążenia stałe: ciężar stropu wg tabeli
– każdy ma inną – swoją wartość
L.p.
Opis warstwy
Grubość, m
Charakterystyczne obciążenie stałe
G
k
, kN/m
2
1
Warstwa górna stropu np. parkiet dębowy gr.22
mm na kleju poliuretanowym
0,022
0,24
2
Warstwa pośrednia stropu np. styropian –
izolacja akustyczna,
γ
= 0,45 kN/m
3
0,05
0,05 · 0,45 = 0,02
n
Warstwa dolna stropu np. tynk cementowo-
wapienny,
γ
= 19 kN/m
3
0,015
0,015 · 19 = 0,29
G
k
=
Suma kolumny np. 1,36
Obciążenia zmienne: związane ze sposobem użytkowania pomieszczeń wg PN EN 1991-1-1
Kategoria A - powierzchnie mieszkalne 2 kN/m
2
,
Kategoria B - powierzchnie biurowe 3 kN/m
2
,
Kategoria C1 - powierzchnie ze stołami (kawiarnia, sala lekcyjna) 3 kN/m
2
,
Kategoria C2 - powierzchnie z siedzeniami nieruchomymi (kina, aule) 4 kN/m
2
,
Kategoria C3 - powierzchnie w muzeach, salach wystaw 5 kN/m
2
,
Kategoria C4 - powierzchnie na których możliwa jest aktywność ruchowa (dyskoteki,
sale gimnastyczne, sceny) 5 kN/m
2
,
Kategoria C5 - powierzchnie dostępne dla tłumu (sale koncertowe, stadiony z
trybunami) 5 kN/m
2
,
Kategoria D1 - powierzchnie handlowe (sklepy detaliczne) 4 kN/m
2
,
Kategoria D2 - powierzchnie handlowe (w domach towarowych) 5 kN/m
2
,
Kategoria E1 - powierzchnie magazynowe 7.5 kN/m
2
,
Kategoria E2 - powierzchnie produkcyjne - wg stanu istniejącego,
Kategoria F - powierzchnie garażowe (samochody osobowe) 2.5 kN/m
2
,
Q
k
=
np. 2 kN/m
2
dla kategorii A (mieszkanie)
– charakterystyczne obciążenie użytkowe
Współczynniki do wyznaczenia obciążeń obliczeniowych wg PN-EN 1990 Tablica A1.2
γ
G
= 1,35 – dla obciążeń stałych
γ
Q
= 1,50 – dla obciążeń zmiennych (użytkowych)
G = G
k
·
γ
G
obliczeniowe obciążenie stałe
Q = Q
k
·
γ
Q
obliczeniowe obciążenie zmienne (użytkowe)
Kombinacja obciążeń - stany graniczne nośności SGN i stany graniczne użytkowania SGU
Q
SGN
= G + Q
np. 4.84 kN/m
2
Q
SGU
= G
k
+ Q
k
np. 3.67 kN/m
2
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
4/15
Obciążenia od przypadające na belkę (zbiera z szerokości a)
q
1N
= Q
SGN
· a
np. 11.61 kN/m
q
1U
= Q
SGU
· a
np. 8.81 kN/m
W obydwu przypadkach będzie trzeba dodatkowo uwzględnić ciężar własny belki, co
zrobimy o określeniu jej przekroju!
Wybór klasy drewna
Przyjąć klasę drewna w zależności od rozpiętości i wielkości obciążeń np.
GL 35
[Tab.
Z.2.2.3-1]
Klasy wytrzymałości - wartości charakterystyczne drewna krajowego,
iglastego, litego o wilgotności 12 %
Tablica: Z-2.2.3-1
10
Wytrzymałość [MPa]
Sprężystość [GPa]
Gęstość
[kg/m
3
]
K
la
sy
d
re
w
n
a
Zg
in
a
n
ie
R
o
zc
ią
g
a
n
ie
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
R
o
zc
ią
g
a
n
ie
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
sk
a
n
ie
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
sk
a
n
ie
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
n
a
n
ie
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
5
%
k
w
a
n
ty
l
m
o
d
u
łu
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
o
d
k
sz
ta
łc
en
ia
p
o
st
a
ci
o
w
eg
o
W
a
rt
o
ść
ch
a
ra
k
te
ry
st
y
cz
n
a
W
a
rt
o
ść
ś
re
d
n
ia
f
m,k
f
t,0,k
f
t,90,k
f
c,0,k
f
c,90,k
f
v,k
E
0,mean
E
0,05
E
90,mean
G
g,mean
ρ
k
ρ
mean
1
C18
18
11
0,3
18
4,8 2,0
9
6,0
0,30
0,56
320
380
2
C22
22
13
0,3
20
5,1 2,4
10
6,7
0,33
0,63
340
410
3
C27
27
16
0,4
22
5,6 2,8
12
8,0
0,40
0,75
370
450
4
C30
30
18
0,4
23
5,7 3,0
12
8,0
0,40
0,75
380
460
5
C35
35
21
0,4
25
6 3,4
13
8,7
0,43
0,81
400
480
6
C40
40
24
0,4
26
6,3 3,8
14
9,4
0,47
0,88
420
500
7
GL24
24
14
0,4
21
5,3 2,5
11
7,4
0,37
0,69
350
8
GL30
30
18
0,4
23
5,7 3,0
12
8,0
0,40
0,75
380
9
GL35
35
21
0,4
25
6 3,4
13
8,7
0,43
0,81
400
10
GL40
40
24
0,4
26
6,3 3,8
14
9,4
0,47
0,88
420
f
m,g,k
f
t,0,g,k
f
t,90,g,k
f
c,0,g,k
f
c,90,g,k
f
v,g,k
E
g,0,mean
E
g,0,05
E
g,90,mean
G
g,mean
ρ
g,k
K
la
sy
d
re
w
n
a
Zg
in
a
n
ie
R
o
zc
ią
g
a
n
ie
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
R
o
zc
ią
g
a
n
ie
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
sk
a
n
ie
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
sk
a
n
ie
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
ci
n
a
n
ie
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
5
%
k
w
a
n
ty
l
m
o
d
u
łu
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
zd
łu
ż
w
łó
k
ie
n
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
sp
rę
ż
y
st
o
śc
i
w
p
o
p
rz
ek
w
łó
k
ie
n
Ś
re
d
n
i
m
o
d
u
ł
o
d
k
sz
ta
łc
en
ia
p
o
st
a
ci
o
w
eg
o
W
a
rt
o
ść
ch
a
ra
k
te
ry
st
y
cz
n
a
Wytrzymałość [MPa]
Sprężystość [GPa]
Gęstość
[kg/m
3
]
Tablica: Z-2.3.3-1
Klasy wytrzymałości - wartości charakterystyczne drewna klejonego warstwowo,
iglastego o wilgotności 12 %
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
5/15
Stany graniczne nośności SGN
m
mk
mod
md
f
k
f
γ
⋅
=
Wytrzymałość obliczeniowa na zginanie
np. f
md
= 24.23 MPa
Wstępne określenie wymiarów przekroju
Zakładamy prostokątny przekrój belki: b (szerokość) x h (wysokość), zakładając jednocześnie
proporcję b/h można przyjąć dowolną wartość z przedziału
αααα
= 0,12÷ 0,4
z
y
h
b
Rys. Przekrój poprzeczny belki
Wstępny moment zginający - belka swobodnie podparta:
np.
α
= 0.28
8
L
q
M
2
N
1
yw
⋅
=
np. M
yw
= 52.24 KNm
3
md
yw
f
M
6
h
α
⋅
⋅
=
np. h = 0.36 m
stąd b =
α
·h
np. b = 0.1 m
Przyjęto wymiary belki zgodnie z zasadą:
Zakres wymiaru np. boku w cm
Skok wymiaru w cm
1÷10
co 1 cm np. 6, 7, 8 itp.
10÷30
co 2 cm np. 12, 14, 28 itp.
> 30
co 5 cm np. 35, 40, 70 itp.
Do tego miejsca trzeba będzie wracać, gdy nie uda się poprawnie policzyć za 1 razem
np. h = 45 cm
np. b = 12 cm
Długości obliczeniowa belki [Tab. 4.2.2] Belka swobodnie podparta (s.p.) obciążona
równomiernie lub równe momenty na końcach Ld/L=1; wspornik moment na końcu Ld/L=1;
s.p. obciążenie skupione w środku belki Ld/L=0.85; Wspornik, obciążenie skupione na końcu
Ld/L=0.85; Wspornik, obciążenie równomierne Ld/L=0.6;
Wartości podane w tablicy dotyczą obciążeń działających w osi środkowej belki. Dla
obciążeń pionowych przyłożonych do górnej powierzchni belki obliczoną wartość L
d
zwiększa
się o
κ
(np = 2) · h, zaś dla obciążeń przyłożonych do dolnej powierzchni redukuje się o
κ
(np
= 0.5) · h, gdzie h - wysokość belki.
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
6/15
L
L
q
M
M
L
L
d
=L
L
d
=0,85L
L
d
=0,6L
L
L
L
F
F
q
q
M
q
Rys. Długość obliczeniowa belki dla obciążeń działających w osi środkowej belki.
L
d
F
F
L
d
+2h
F
F
L
d
-0,5h
F
F
h
h
h
F
F
F
Rys. Długość obliczeniowa belki w zależności od miejsca przyłożenia obciążenia.
L
d
= L +
κ
· h długość obliczeniowa belki
np. L
d
= 6.9 m
W państwa projekcie proszę przyjąć L
d
= L + h. Wielkość ta uzależniona jest od sposobu
i rodzaju oparcia belki.
Tutaj do q
1N
i q
1U
trzeba dodać ciężar belki drewnianej o przekroju b x h. Otrzymamy:
q
1NC
= q
1N
+ b·h·
ρ
k
·
γ
G
obciążenie
obliczeniowe
q
1UC
= q
1U
+ b·h·
ρ
k
obciążenie
charakterystyczne
Moment zginający - belka swobodnie podparta:
8
L
q
M
2
d
NC
1
y
⋅
=
np. M
y
= 69.09 KNm
mk
md
005
f
f
E
E
=
Moduł sprężystości:
[wzór.4.2.2.c]
np. E = 6.02 GPa
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
7/15
Dla przekrojów prostokątnych smukłość sprowadzona przy zginaniu wyraża się:
[wzór.4.2.2.c].
mean
mean
0
G
E
2
md
d
m
,
rel
E
b
f
h
L
⋅
⋅
⋅
π
⋅
⋅
=
λ
np.
λ
rel,m
= 1.05
Wartość współczynnika stateczności giętej k
crit
. Dla belek z zabezpieczoną strefą ściskaną
przed przemieszczeniami bocznymi oraz obrotem na podporach wartość współczynnika
wynosi 1.0
k
crit
= 1 dla
λ
rel,m
≤ 0.75;
k
crit
= (1.56 – 0.75·
λ
rel,m
) dla 0.75 <
λ
rel,m
≤ 1.4;
k
crit
=
2
m
,
rel
1
λ
dla
λ
rel,m
> 1.4;
np. k
crit
= 0.77
Momenty bezwładności, wskaźnik wytrzymałości oraz pola przekroju
12
h
b
I
3
y
⋅
=
np. I
y
= 9.11·10
4
cm
4
h
5
.
0
I
W
y
y
⋅
=
np. W
y
= 4.05·10
3
cm
3
Naprężenia obliczeniowe od zginania.
W tym wypadku belka jest jedynie zginana w jednej
płaszczyźnie bez siły osiowej.
y
y
md
W
M
=
σ
np.
σ
md
= 17.06 MPa
Warunek na nośność belki.
md
crit
md
f
k
⋅
≤
σ
np.
σ
md
= 17.06 MPa < 18.69 MPa
Warunek ekonomiczny – ideałem jest kiedy pole powierzchni przekroju
b x h jest
minimalne bo to oznacza, że zaprojektowana przez nas konstrukcja jest najtańsza.
%
100
%
100
f
k
%
70
md
crit
md
≤
⋅
⋅
σ
≤
Warunek ekonomiczny powinien być spełniony z uwagi na koszty inwestycji, jednakże
nadrzędnym warunkiem jest warunek nośności.
Warunek spełniony
W przypadku niespełnienia warunku należy wrócić do czerwonej ramki i zmienić wymiary
przekroju ewentualnie jego proporcje (
pułapka 1).
Stany graniczne użytkowalności - ugięcie
Wartości współczynnika k
def
uwzględniającego przyrost przemieszczenia od pełzania i
wilgotności [Tab. 5.1] Wartości dla drewna litego i klejonego:
obciążenie stałe - Klasa użytkowania 1 (KU1) 0.6, (KU2) 0.8, (KU3) 2.0;
obciążenie długotrwałe - (KU1) 0.5, (KU2) 0.5, (KU3) 1.5;
obciążenie średniotrwałe - (KU1) 0.25, (KU2) 0.25, (KU3) 0.75;
obciążenie krótkotrwałe - (KU1) 0.0, (KU2) 0.0, (KU3) 0.30; Udział każdego rodzaju
obciążenia uwzględniamy osobno
Dla belek i dźwigarów dla których L/h >=20 można pominąć wpływ siły poprzecznej
Klasa trwania obciążenia [Tab.3.2.4] - Stałe (np. ciężar własny) > 10 lat; Długotrwałe (np.
obciążenie magazynu) 6 mies. ÷10 lat; Średniotrwałe (np. obciążenie użytkowe, czasami śnieg
jeżeli długo występuje) 1tydz. ÷ 6 miesięcy; Krótkotrwałe (np. śnieg, wiatr) < 1 tydzień;
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
8/15
Chwilowe - na skutek awarii. Przy kombinacji obciążeń zawsze bierzemy współczynniki dla
obciążenia najkrócej występującego (np. stałe i krótkotrwałe bierzemy jak dla
krótkotrwałego).
Wartość współczynnika k
def
Materiał/klasa trwania obciążenia
KLASA UŻYTKOWANIA
Drewno lite i klejone, sklejka
1
2
3
Stałe
0,6
0,8
2,0
Długotrwałe
0,5
0,5
1,5
Ś
redniotrwałe
0,25
0,25
0,75
Krótkotrwałe
0,0
0,0
0,3
Rozpatrujemy stałą cześć obciążenia
W przypadku obciążenia należy brać wartość prostopadłą do rozważanej belki.
k
defS
– współczynnik z tablicy 3.2.5. w zależności od rodzaju obciążenia
np. k
defS
= 0.6
Jeżeli
20
h
L
≥
to
(
)
y
mean
0
4
k
k
instS
I
E
384
L
h
b
G
a
5
u
⋅
⋅
⋅
ρ
⋅
⋅
+
⋅
⋅
=
Jeżeli
20
h
L
<
to
(
)
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
ρ
⋅
⋅
+
⋅
⋅
=
2
y
mean
0
4
k
k
instS
L
h
2
.
19
1
I
E
384
L
h
b
G
a
5
u
u
finS
= u
instS
·(1+k
defS
)
np. u
finS
= 1.01 cm
Rozpatrujemy zmienną cześć obciążenia
– w omawianym przypadku obciążenie
ś
redniotrwałe.
k
defZ
– współczynnik z tablicy 3.2.5. w zależności od rodzaju obciążenia
np. k
defZ
= 0.25
Jeżeli
20
h
L
≥
to
(
)
y
mean
0
4
k
instZ
I
E
384
L
Q
a
5
u
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
Jeżeli
20
h
L
<
to
(
)
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
2
y
mean
0
4
k
instZ
L
h
2
.
19
1
I
E
384
L
Q
a
5
u
u
finZ
= u
instZ
·(1+k
defZ
)
np. u
finZ
= 0.95 cm
Łączne ugięcie belki
u
fin
= u
instS
+ u
instZ
np. u
fin
= 1.96 cm
Zakład Podstaw Budownictwa i Materiałów Budowlanych
Katedra Bezpieczeństwa Budowli
Stan na dzień: 27.II.2010 r
.
dr inż. Paweł SULIK
pskmb@go2.pl
kpt. mgr inż. Paweł WRÓBEL
pwsgsp@go2.pl
9/15
Ugięcie dopuszczalne
Wartości graniczne ugięć u
net,fin
[Tab. 5.2.3] Dla obiektów starych i zabytkowych dopuszcza
się zwiększenie o 50%
Rodzaje zginanych elementów konstrukcji drewnianych
Wartości ugięć
Elementy wykonane z
wygięciem wstępnym
Dźwigary pełnościenne
L/200
Dźwigary
kratowe
Obliczenia przybliżone
L/400
Obliczenia dokładne
L/200
Elementy wykonane bez
wygięcia wstępnego
Dźwigary pełnościenne
L/300
Dźwigary
kratowe
Obliczenia przybliżone
L/600
Obliczenia dokładne
L/300
Konstrukcje ścienne
L/200
Płyty dachowe
L/150
Elementy stropu
Nie otynkowane
L/250
otynkowane
L/300
Krokwie, płatwie i inne elementy wiązań dachowych
L/200
Deskowania dachowe
L/150
W obiektach starych, remontowanych dopuszcza się wartości u
net,fin
większe od podanych o 50%
u
fin
– ugięcie końcowe
u
net
– ugięcie wynikowe poniżej prostej łączącej punkty podparcia belki wyrażające się wzorem:
u
net
= u
1
+ u
2
– u
0
gdzie:
u
1
– ugięcie wywołane obciążeniem stałym [mm]
u
2
– ugięcie wywołane obciążeniem zmiennym [mm]
u
0
– wygięcie wstępne (strzałka odwrotna) [mm]
300
L
u
fin
,
net
=
np. u
net,fin
= 2.00 cm
Warunek na użytkowalność belki
u
fin
≤ u
net,fin
W przypadku niespełnienia warunku należy wrócić do czerwonej ramki i zmienić wymiary
przekroju ewentualnie jego proporcje (pułapka 2).
Warunek spełniony
WNIOSEK: Przyjęto belkę o wymiarach b x h wykonaną z drewna klejonego klasy GL35.
Warunki ekonomiczne nie muszą być rygorystycznie spełnione. Ważniejsze są warunki
nośności i użytkowalności.
np. h = 45 cm
np. b = 12 cm