3. Idealizacja konstrukcji:

Przyjęto, że rozpiętości efektywne układów statycznych elem entów konstrukcyjnych będą liczone do osi
elementów podpierających elem enty rozpatrywane tj:

PŁYTA:

ŻEBRO:

PODCIĄG: (bez różnicowania)

SŁUP PARTE RU:

SŁUP KONDYGNACJI:

leff_f

2.00m

:=

leff_ż

5.40m

:=

leff_p

6.00m

:=

ls.up

4.67m

:=

ls.down

5.00m

:=

4. Zestawienie oddziaływań:

Na kolejnych stronach zestawiono oddziaływania dla poszczególnych elementów konstrukcyjnych:
płyty, żebra i podciągu w oparciu o Tablice Winklera i norm y dot. odziaływań na konstrukcje.

5. Wyniki obliczeń statycznych i ich uściślenie do wymiarowania:

Szczegółowe wyniki obliczeń statycznych dla kolejnych elementów konstrukcyjnych (płyty, żebra i
podciągu) zawarto w formie załączników "1" do "4".

5.1 Płyta stropowa "PŁ1" - obwiednia momentów zginających

Uściślenie obliczeń komputerowych:

przęsła górą:

Mf.AB.up

Mf.BC.up

Mf.CC'.up

















1

3

0.00kNm

65%

6.26

kN

m

13.50

kN

m

+













leff_f

(

)

2



12

















9.07kNm

+

2

+



















1

3

1.63kNm

9.07kNm

7.97kNm

+

2

+















1

3

0.99kNm

7.97kNm

+

(

)



























:=

Mf.AB.up

Mf.BC.up

Mf.CC'.up

















2.23

3.38

2.99















kNm



=

przęsła dołem :

Mf.AB.down

Mf.BC.down

Mf.CC'.down

















7.31

5.09

5.76















kNm

:=

podpory na krawędzi górą:

(nie przeprowadzam redukcji do 15%)

Mf.A

Mf.B

Mf.C

















25% Mf.AB.down



9.07kNm

22.68kN

bż

2

-

7.97kNm

21.44kN

bż

2

-























:=

Mf.A

Mf.B

Mf.C

















1.83

6.24

5.29















kNm



=

5.2 Żebro "Ż1" - obwiednia momentów zginających i sił poprzecznych

5.3 Podciąg "P1" - obwiednia momentów zginających i sił poprzecznych

Uściślenie obliczeń komputerowych:

siły poprzeczne:

Vp.A

Vp.B.l

Vp.B.p

















273.99

325.09

309.88















kN



:=

Vp.AB

Vp.BB'











39

24













kN

:=

m omenty w przęśle dołem :

Mp.AB.down

Mp.BB'.down











304.20

248.07













kNm



:=

m omenty górą na krawędzi podopry:

Mp.A

Mp.B











243.78kNm

Vp.A

bs.skr

2

-

444.02kNm

Vp.B.l

bs.wew

2

-



















:=

Mp.A

Mp.B











195.83

387.13













kNm



=

6. Wymiarowanie płyty stropowej:

KLASA EKSPOZYCJI:

XC3 - środowisko um iarkowanie wilgotne

KLASA BETONU:

C30/37

fck

30MPa

:=

fcm

38MPa

:=

Ecm

32GPa

:=

γc

1.4

:=

fcd

fck

γc

21.43 MPa



=

:=

εcu2

0.35%

:=

fctm

2.9MPa

:=

KLASA STALI:

A-III RB 400 W

fyk

400MPa

:=

Es

200GPa

:=

γs

1.15

:=

(klasa B)

fyd

fyk

γs

347.83 MPa



=

:=

k

ft

fy











k

1.08

>

=

εuk 5%

>

KLASA (elementu) KONSTRUKCJ I:

S3 obniżam y klase z S4 ponieważ płyta nie jest elementem powodującym problem y wykonawcze.

ŚREDNICA ZBROJENIA, OTULENIE, W YS. UŻYTEC ZNA:

ϕ

6mm

:=

cmin

max

ϕ 20

0

+

0

-

0

-

(

)mm

,

10mm

,

[

]

20 mm



=

:=

Δcdev

10mm

:=

cnom

cmin Δcdev

+

30 mm



=

:=

d

hf cnom

-

0.5

ϕ

-

67 mm



=

:=

ZBROJENIE MINIMALNE:

bt

1m

:=

fct.eff

fctm

:=

Act

0.5 bt



hf



0.05 m

2



=

:=

k

1

:=

kc

0.4

:=

σs

400MPa

:=

(Tab 7.2N dla

ϕ

6mm

=

, wk 0.3mm

=

)

As.min

max 0.0013bt d



0.26

fctm

fyk



bt



d



,

kc k

 fct.eff



Act



σs

,











1.45 cm

2



=

:=

ZBROJENIE MAKSYMALNE:

As.max

4% bt



hf



40.00 cm

2



=

:=

GRANICZNA WARTOŚĆ EFEKTYW NEJ WYSOKOŚCI STR EFY ŚCISKANEJ:

εyd

fyd

-

Es

0.17

-

%



=

:=

ξeff.lim

0.8

εcu2

εcu2 εyd

-













0.53

=

:=

ZBROJENIE ZGINANE - obliczanie:

zbrojenie przęsłowe górne

MEd

max

Mf.AB.up

Mf.BC.up

Mf.CC'.up

































:=

MEd 3.38 kNm



=

As1.prz.up przekrój

(

)

Scc.eff

MEd

bt d

2



fcd





ξeff

1

1

2 Scc.eff



-

-



przekrój

if

ξeff ξeff.lim

<

"pojedynczo zbr."

,

"podwójnie zbr."

,

(

)



As1

ξeff d

 bt



fcd
fyd





As1 przekrój

(

)

:=

As1.prz.up 1.48 cm

2



=

przekrój

"pojedynczo zbr."

=

zbrojenie przęsłowe dolne

MEd

Mf.AB.down

Mf.BC.down

Mf.CC'.down

















:=

MEd

7.31

5.09

5.76















kNm



=

As1.prz.down przekrój

(

)

Scc.eff

MEd

bt d

2



fcd





ξeff

1

1

2 Scc.eff



-

-



przekrój

i

if

ξeff

i

ξeff.lim

<

"pojedynczo zbr."

,

"podwójnie zbr."

,











i

1 rows MEd

(

)

..



for

As1

ξeff d

 bt



fcd
fyd





As1 przekrój

(

)

:=

przekrój

1

"pojedynczo zbr."

=

As1.prz.down

3.27

2.25

2.55















cm

2



=

przekrój

2

"pojedynczo zbr."

=

przekrój

3

"pojedynczo zbr."

=

zbrojenie krawędziowe górne

MEd

Mf.A

Mf.B

Mf.C

















:=

MEd

1.83

6.24

5.29















kNm



=

As1.A

As1.B

As1.C

















przekrój

















Scc.eff

MEd

bt d

2



fcd





ξeff

1

1

2 Scc.eff



-

-



przekrój

i

if

ξeff

i

ξeff.lim

<

"pojedynczo zbr."

,

"podwójnie zbr."

,











i

1 rows MEd

(

)

..



for

As1

ξeff d

 bt



fcd
fyd





As1 przekrój

(

)

:=

przekrój

1

"pojedynczo zbr."

=

As1.A

As1.B

As1.C

















0.79

2.77

2.34















cm

2



=

przekrój

2

"pojedynczo zbr."

=

przekrój

3

"pojedynczo zbr."

=

WARUNEK ZBROJENIA MINIMALNEGO:

zbrojenie przęsłowe górne

As1.prz.up 1.48 cm

2



=

As1.prz.up

As1

As1.prz.up



As1

As.min



As1 As.min

<

if

As1

:=

As1.prz.up 1.48 cm

2



=

zbrojenie krawędziowe górne

As1.A

As1.B

As1.C

















0.79

2.77

2.34















cm

2



=

As1.A

As1.B

As1.C

















As1

As1.A

As1.B

As1.C



















As1

i

As.min



As1

i

As.min

<

if

i

1 rows As1

(

)

..



for

As1

:=

As1.A

As1.B

As1.C

















1.45

2.77

2.34















cm

2



=

zbrojenie przęsłowe dolne

As1.prz.down

3.27

2.25

2.55















cm

2



=

As1.prz.down

As1

As1.prz.down



As1

i

As.min



As1

i

As.min

<

if

i

1 rows As1

(

)

..



for

As1

:=

As1.prz.down

3.27

2.25

2.55















cm

2



=

ROZSTAW MAX i MIN PRĘTÓW:

zbrojenie główne:

smax.slabs.PK

min 2 hf



25cm

,

(

)

20.0 cm



=

:=

- przekroje "krytyczne"

smax.slabs.PPK

min 3 hf



40cm

,

(

)

30.0 cm



=

:=

- przekroje "poza krytyczne"

zbrojenie rozdzielcze:

smax.rozdz.PK

min 3 hf



40cm

,

(

)

30.0 cm



=

:=

- przekroje "krytyczne"

smax.rozdz.PPK

min 3.5 hf



45cm

,

(

)

35.0 cm



=

:=

- przekroje "poza krytyczne"

rozstaw m inimalny prętów (w świetle):

smin

max 1

ϕ



16mm

5mm

+

,

20mm

,

(

)

21.00 mm



=

:=

ZESTAWIENIE ZBROJENIA PŁYTY STROPOWEJ:

DŁUGOŚĆ ZAKOTWIENIA:

η1

1

:=

warunki "dobre"

η2

1

:=

dla ϕ<=32mm

fctk.0.05

2MPa

:=

dla C30/37

fctd

fctk.0.05

γc

:=

fbd

2.25

η1



η2



fctd



3.21 MPa



=

:=

σsd

fyd

:=

lb.rqd

ϕ

4

σsd

fbd



0.16 m

=

:=

α1

1

:=

pręty proste

cd

min 0.5 19



cm cnom

,

(

)

3.0 cm



=

:=

pręty proste

α2

min 1 max 1

0.15

cd ϕ

-

ϕ



-

0.7

,













,













0.70

=

:=

pręty proste, rozciągane

λ

6mm

(

)

2

4

π



0cm

2

-

ϕ

2

4

π



:=

jeden pręt zbrojenia rozdzielczego (6mm ) na długości zakotwienia

K

0

:=

zbrojenie poprzeczne (rozdzielcze) głębiej w elemencie niż zbrojenie główne

α3

min 1 max 1

K

λ



-

0.7

,

(

)

,

(

)

1.00

=

:=

pręty proste, rozciągane

α4 α5

nie dotyczy

α2 α3



0.7



1.00

=

lb.min

max 0.3 lb.rqd



10

ϕ



,

100mm

,

(

)

10.0 cm



=

:=

pręty rozciągane

lbd

max

α1 max α2 α3



0.7

,

(

)



lb.rqd



lb.min

,

(

)

0.11 m

=

:=

- przyjmuje długość zakotwienia 14cm

DŁUGOŚĆ ZAKŁADU:

λ

6mm

(

)

2

4

π



ϕ

2

4

π



fyd
fyd













-

ϕ

2

4

π



0.00

=

:=

jeden pręt zbrojenia rozdzielczego
(6mm ) na długości zakotwienia

K

0

:=

zbrojenie poprzeczne (rozdzielcze) głębiej w elemencie niż zbrojenie główne

α3

min 1 max 1

K

λ



-

0.7

,

(

)

,

(

)

1.00

=

:=

pręty proste, rozciągane

ρ1

1.5

:=

100% prętów łączonych na zakład w jednym przekroju

α2 α3



0.7



1.00

=

α6

min 1.5 max

ρ1
25

1

,













,













1.00

=

:=

l0.min

max 0.3

α6



lb.rqd



15

ϕ



,

200mm

,

(

)

20.0 cm



=

:=

l0

max

α1 α2



α3



lb.rqd



l0.min

,

(

)

20.0 cm



=

:=

- przyjmuje połączenie na zakład 25cm