OBLICZENIA TECHNICZNE

Zapotrzebowanie mocy.

- o

ś

wietlenie ogólne - 0,766kW

- wentylacja mechaniczna - 0,18kW
- nap

ę

d bramy przesuwnej - 0,45kW

- gniazdka wtykowe ogólne - 1,8kW

Moc zainstalowana wynosi:

kW

P

z

196

,

3

8

,

1

45

,

0

18

,

0

766

,

0

=

+

+

+

=

Moc zapotrzebowana wynosi:

kW

P

k

P

z

m

72

,

2

196

,

3

85

,

0

=

×

=

×

=

II. Pr

ą

d obci

ąż

enia.

Dla mocy zapotrzebowanej

kW

P

m

72

,

2

=

pr

ą

d obci

ąż

enia wynosi:

A

U

P

I

m

obc

09

,

4

96

,

0

400

73

,

1

10

72

,

2

cos

73

,

1

3

=

×

×

×

=

×

×

=

ϕ

W oparciu o powy

ż

szy pr

ą

d obci

ąż

enia, do zasilania budynku zaprojektowano kabel

elektroenergetyczny z

ż

yłami miedzianymi o izolacji i powłoce polwinitowej typu YKY 0,6/1kV – 5x10

dla którego obci

ąż

alno

ść

długotrwała wynosi I

dd10

= 63A - przył

ą

cz kablowy z istniej

ą

cej rozdzielni

s

ą

siedniego budynku Rolby,

Na podstawie powy

ż

szego zachodzi:

A

I

A

I

obc

dd

09

,

4

63

10

=

>

=

III. Dopuszczalny spadek napi

ę

cia.

Spadek napi

ę

cia zostanie wyznaczony dla przył

ą

cza kablowego YKY – 5x10.

kW

P

m

72

,

2

=

l

10

= 18,0m

2

10

57

mm

m

×

Ω

=

γ

%

054

,

0

400

10

57

0

,

18

10

72

,

2

100

2

3

10

%

=

×

×

×

×

×

=

∆

U

%

054

,

0

10

%

%

=

∆

=

Σ∆

U

U

Dla obliczonego spadku napi

ę

cia zachodzi:

%

5

,

3

%

054

,

0

%

%

=

∆

<

=

Σ∆

dop

U

U

IV. Ochrona przed dotykiem po

ś

rednim.

Zgodnie z wymaganymi przepisami obwody odbiorcze pracuj

ą

w układzie sieci TN-S dla których

jako system od pora

ż

e

ń

pr

ą

dem elektrycznym przyj

ę

to samoczynne wył

ą

czenie zasilania.

Z uwagi na wykorzystanie istniej

ą

cej sieci kablowej, parametry zwarciowe zostan

ą

wyznaczone tylko

dla przył

ą

cza kablowego YKY – 5x10. Pozostała cz

ęść

sieci zasilaj

ą

cej nie wchodzi w zakres

niniejszego opracowania.

Obwód odpływowy z istniej

ą

cej rozdzielni TB w bud. rolby do rozdzielni głównej RG w bud. magazynu

rozdz. TB w bud. rolby rozdz. główna w bud. magazynu

D 02-35A/gG YKY-5x10 RG

15m

m

l

18

10

=

2

57

mm

m

Cu

×

Ω

=

γ

km

R

Ω

=

8

,

1

010

km

X

Ω

=

081

,

0

010

Ω

=

×

=

×

=

0324

,

0

018

,

0

8

,

1

10

010

10

l

R

R

Ω

=

×

=

×

=

001458

,

0

018

,

0

081

,

0

10

010

10

l

X

X

Ω

=

×

=

×

=

0648

,

0

0324

,

0

2

2

10

R

R

zw

Ω

=

×

=

×

=

002916

,

0

001458

,

0

2

2

10

X

X

zw

Ω

=

+

=

+

=

0649

,

0

002916

,

0

0648

,

0

2

2

2

2

zw

zw

zw

X

R

Z

dopuszczalna warto

ść

impedancji wynosi:

a

s

I

U

Z

0

=

dla przyj

ę

tego w rozdz. TB bezpiecznika D 02 35A/gG z ch-ki czasowo-pr

ą

dowej

A

I

b

35

=

i

s

t

0

,

5

=

zachodzi:

A

I

k

I

b

a

225

=

×

=

Ω

=

=

022

,

1

225

230

s

Z

analizuj

ą

c powy

ż

sze warto

ś

ci stwierdzamy,

ż

e impedancja dopuszczalna jest wi

ę

ksza od oporno

ś

ci

p

ę

tli zwarcia czyli:

Ω

=

<

Ω

=

022

,

1

0649

,

0

s

zw

Z

Z

Obwód odpływowy z rozdzielni RG do przepływowego podgrzewacza wody YDY – 5x6

m

l

8

6

=

2

57

mm

m

×

Ω

=

γ

Ω

=

×

=

×

=

023

,

0

6

57

8

6

6

s

l

R

γ

Ω

=

×

=

×

=

046

,

0

023

,

0

2

2

6

R

R

zw

Ω

=

≅

046

,

0

zw

zw

R

Z

dopuszczalna warto

ść

impedancji wynosi:

dla przyj

ę

tego w rozdzielni RG wył

ą

cznika nadpr

ą

dowego S304 – B32

A

I

b

32

=

i

s

t

4

.

0

=

A

I

k

I

b

a

160

32

5

=

×

=

×

=

Ω

=

=

=

44

,

1

160

230

0

a

s

I

U

Z

analizuj

ą

c powy

ż

sze warto

ś

ci stwierdzamy,

ż

e impedancja dopuszczalna jest wi

ę

ksza od oporno

ś

ci

p

ę

tli zwarcia czyli:

Ω

=

<

Ω

=

445

,

1

046

,

0

s

zw

Z

Z

Obwód odpływowy z rozdzielni RG do gniazdka wtyczkowego YDY – 3x2,5

m

l

12

5

,

2

=

2

57

mm

m

×

Ω

=

γ

Ω

=

×

=

×

=

084

,

0

5

,

2

57

12

5

,

2

5

,

2

s

l

R

γ

Ω

=

×

=

×

=

168

,

0

084

,

0

2

2

5

,

2

R

R

zw

Ω

=

≅

168

,

0

zw

zw

R

Z

dopuszczalna warto

ść

impedancji wynosi:

dla przyj

ę

tego w rozdzielni RG wył

ą

cznika nadpr

ą

dowego P 312 – B16/30mA

A

I

b

16

=

i

s

t

4

.

0

=

A

I

k

I

b

a

80

16

5

=

×

=

×

=

Ω

=

=

=

875

,

2

80

230

0

a

s

I

U

Z

analizuj

ą

c powy

ż

sze warto

ś

ci stwierdzamy,

ż

e impedancja dopuszczalna jest wi

ę

ksza od oporno

ś

ci

p

ę

tli zwarcia czyli:

Ω

=

<

Ω

=

875

,

2

168

,

0

s

zw

Z

Z

Wył

ą

cznik ró

ż

nicowopr

ą

dowy w rozdzielni RG

P 304-63/0,3A - na dopływie rozdzielni RG

Ω

=

×

=

∆

×

=

44

,

69

3

,

0

2

,

1

25

2

,

1

n

L

s

I

U

Z

Pozostałe wył

ą

czniki ró

ż

nicowopr

ą

dowe w rozdzielni RG

P 312 –B16A/30mA - na odpływach

Ω

=

×

=

∆

×

=

4

,

694

03

,

0

2

,

1

25

2

,

1

n

L

s

I

U

Z

Analizuj

ą

c poszczególne warto

ś

ci zabezpiecze

ń

i obliczeniowych warto

ś

ci oporno

ś

ci dopuszczalnych

stwierdzamy,

ż

e gwarantuj

ą

poprawn

ą

skuteczno

ść

ochrony przeciwpora

ż

eniowej pr

ą

dem

elektrycznym. Z uwagi na fakt,

ż

e dopuszczalna warto

ść

uziemienia sieci nie mo

ż

e przekroczy

ć

5

Ω

oraz czasy zadziałania urz

ą

dze

ń

zwarciowych s

ą

du

ż

o mniejsze od dopuszczalnych (0,4s i 5s),

zostaje zachowana skuteczno

ść

ochrony przeciwpora

ż

eniowej. Powy

ż

sze warto

ś

ci nale

ż

y po

wykonaniu robót monta

ż

owych zweryfikowa

ć

poprzez wykonanie pomiarów kontrolnych przez

uprawnion

ą

osob

ę

.

V. Ochrona przepi

ę

ciowa.

W celu zapewnienia ochrony urz

ą

dze

ń

przed przepi

ę

ciami, atmosferycznymi i ł

ą

czeniowymi w

ramach I i II-go stopnia ochrony dla celów projektowych przyj

ę

to wysoki poziom kerauniczny (powy

ż

ej

25 dni burzowych w roku), który wymaga zastosowania ochrony przepi

ę

ciowej. W rozdzielni głównej

RG nale

ż

y zainstalowa

ć

hybrydowy ogranicznik przepi

ęć

w wersji bezwydmuchowej DEHNventil TNS.

Jest stosowany do wyrównywania potencjałów przy przej

ś

ciu pomi

ę

dzy strefami

2

0

−

A

, zgodnie z

Strefow

ą

Koncepcj

ą

Ochrony Odgromowej.

Posiada on nast

ę

puj

ą

ce dane:

Hz

V

U

c

50

/

255

=

- najwi

ę

ksze trwałe napi

ę

cie pracy,

kA

I

r

50

=

- zdolno

ść

gaszenia pr

ą

dów nast

ę

pczych przy

c

U

,

kA

I

imp

100

/

25

=

- piorunowy pr

ą

d udarowy (10/350)na 1pole/całkowity,

kA

I

50

max

=

wytrzymało

ść

zwarciowa,

kV

U

p

5

,

1

≤

- napi

ę

ciowy poziom ochrony,

ms

t

A

100

≤

- czas zadziałania,

- przekroje przewodów:

min. 10mm

2

drut/ linka

max. 50mm

2

wielodrutowo / 35mm

2

linka dla (l1, L2, L3, N, PE),

max. 35mm

2

wielodrutowo / 25mm

2

linka dla (L1

”

L2” L3” N”),

Powy

ż

szy ogranicznik nie wymaga

ż

adnej indukcyjno

ś

ci sprz

ę

gaj

ą

cej, oraz bezpo

ś

rednio koordynuje

z ogranicznikami klas C i D. Zastosowany ogranicznik nie wymaga dodatkowego bezpiecznika,
bowiem pr

ą

d w obwodzie jest mniejszy od jego pr

ą

du znamionowego (125A)

VI. Ochrona odgromowa obiektu.


Podstawa oblicze

ń

:

-

Polska Norma PN-IEC 61024-1-1 „Ochrona odgromowa obiektów budowlanych – Zasady
ogólne. Wybór poziomów ochrony dla urz

ą

dze

ń

piorunochronnych”.

-

Polska Norma PN-IEC 61024-1-2 „Ochrona odgromowa obiektów budowlanych. Cz

ęść

1-2

Zasady ogólne. Przewodnik B – Projektowanie, monta

ż

, konserwacja i sprawdzanie urz

ą

dze

ń

piorunochronnych”.

-

Poprawka do Polskiej Normy PN-IEC 61024-1-1 : 2001/Ap1 „Ochrona odgromowa obiektów
budowlanych – Zasady ogólne. Wybór poziomów ochrony dla urz

ą

dze

ń

piorunochronnych”.

-

Polska Norma PN-IEC 61024-1 „Ochrona odgromowa obiektów budowlanych – Zasady
ogólne”.

-

Poprawka do Polskiej Normy PN-IEC 61024-1: 2001/Ap1 „Ochrona odgromowa obiektów
budowlanych – Zasady ogólne”.

Zało

ż

enia projektowe:

G

ę

sto

ść

wyładowa

ń

doziemnych – N

g

N

g

= 0,04 x 25

1,25

= 2,236 na km

2

na rok

Klasa obiektu: obiekt zwykły – magazynowy

Powierzchnia równowa

ż

na - A

e

2

9

)

(

6

h

b

a

h

b

a

A

e

×

+

+

+

×

=

π

Dane budynku:
długo

ść

a =14,00m

szeroko

ść

b = 7,00m

wysoko

ść

h = 5,70m

2

2

2

37

,

1734

7

,

5

9

)

0

,

7

0

,

14

(

7

,

5

6

0

,

7

0

,

14

9

)

(

6

m

h

b

a

h

b

a

A

e

=

×

+

+

×

×

+

×

=

×

+

+

+

×

=

π

π

Ocena ochrony budynku:


Cz

ę

sto

ść

wyładowa

ń

trafiaj

ą

cych w obiekt - N

d

N

d

= N

g

x A

e

x 10

-6

=2,236 x 1734,37 x 10

-6

= 0,00387805132

≈

0,003878 na rok

Akceptowana cz

ę

sto

ść

wyładowa

ń

piorunochronnych – N

c

dla obiektów zwykłych N

c

= 1 x 10

-3

Porównuj

ą

c powy

ż

sze stwierdzamy:

N

d

= 3,878 x 10

-3

> N

c

= 1 x 10

-3

- warunek ten nakłada obowi

ą

zek zainstalowania urz

ą

dzenia

piorunochronnego

Skuteczno

ść

urz

ą

dzenia piorunochronnego - E

c

E

c

= 1 - N

c

/ N

d

= 1 – 1 x 10

-3

/ 3,878 x 10

-3

= 1 – 0,257864878 = 0,742135122

≈

0,74

Dla powy

ż

szego nale

ż

y zastosowa

ć

urz

ą

dzenia piorunochronne o skuteczno

ś

ci:

E = 0,8 > E

c

= 0,74 co odpowiada IV poziomowi ochrony tego urz

ą

dzenia.

W tym przypadku realizacja I poziomu wymaga zastosowania:

- k

ą

t ochronny -

α

= 55

0

- wymiar oka sieci - 20m

-

ś

rednia odległo

ść

mi

ę

dzy przewodami odprowadzaj

ą

cymi - l

dop

= 25m

- minimalne wymiary zwodu i przewodu odprowadzaj

ą

cego - 50mm

2

dla Fe

- minimalny wymiar uziomu - 80mm

2

dla Fe

- minimalny przekrój przewodów wyrównawczych - 16mm

2

dla Cu

Dla danego obiektu

ś

rednia ilo

ść

przewodów odprowadzaj

ą

cych wynosi:

szt

l

b

a

dop

2

68

,

1

25

:

)

0

,

7

2

0

,

14

2

(

:

}

2

2

(

≈

=

×

+

×

=

+

obliczona

ś

rednia ilo

ść

przewodów odprowadzaj

ą

cych - 2 szt