EGZAMIN - KBI, 06.2012r
Dane:
Słup:
bs
0.5m
:=
hs
0.3m
:=
lcol
4m
:=
ei
2cm
:=
Belka:
br
0.4m
:=
hr
0.5m
:=
lr.eff
7.5m
:=
Płyta:
hf
0.1m
:=
Stal:
RB400W
fyk
400MPa
:=
Es
200GPa
:=
γs
1.15
:=
fyd
fyk γs
1
−
⋅
347.83 MPa
⋅
=
:=
ϕs
6mm
:=
ϕ
20mm
:=
Beton:
C30/37
fck
30MPa
:=
Ecm
32GPa
:=
γc
1.4
:=
fcd
fck γc
1
−
⋅
21.43 MPa
⋅
=
:=
fctm
2.9MPa
:=
Otulina:
cmin.b
ϕ
20 mm
⋅
=
:=
- kruszywo 16/32
cmin.dur
25mm
:=
- klasy XC3 i S4
∆cdur.γ
0mm
:=
∆cdur.st
0mm
:=
∆cdur.add
0mm
:=
cmin
max cmin.b cmin.dur ∆cdur.γ
+
∆cdur.st
−
∆cdur.add
−
,
10mm
,
(
)
25 mm
⋅
=
:=
∆cdev
10mm
:=
- brak specjalnej kontroli jako
ś
ci wykonania elementu
cnom
cmin ∆cdev
+
35.0 mm
⋅
=
:=
a1
cnom ϕs
+
0.5
ϕ
⋅
+
5.10 cm
⋅
=
:=
ZADANIE 2
Słup (układ przesuwny => wymiarowanie w
ę
zła dolnego):
Wysoko
ś
c "d":
ds
hs a1
−
24.90 cm
⋅
=
:=
Siły:
NEd
200kN
:=
MEd
100kNm
:=
Długo
ść
efektywna:
β
2
:=
l0
lcol β
⋅
8.00 m
=
:=
Efektywny współczynnik pełzania:
φef
2.5
:=
Smukło
ść
słupa:
Ic
bs hs
3
⋅
12
112500 cm
4
⋅
=
:=
Ic 0.001125 m
4.000000
=
Ac
bs hs
⋅
0.15 m
2.00
=
:=
i
Ic
Ac
8.66 cm
⋅
=
:=
λ
l0
i
92.38
=
:=
Smukło
ść
graniczna słupa:
'A
0.7
:=
B
1.1
:=
C
0.7
:=
- elementy nieusztywnione
n
NEd
Ac fcd
⋅
0.06
=
:=
λlim
20 'A
⋅
B
⋅
C
⋅
n
43.22
=
:=
λ
λlim
>
1.00
=
- nale
ż
y uwzgl
ę
dni
ć
efekty II rz
ę
du
strona 1
ZADANIE EGZAMINACYJNE
Efekty II rz
ę
du (metoda nominalnej sztywno
ś
ci):
γCE
1.2
:=
Ecd
Ecm
γCE
:=
As_h
2.1% Ac
⋅
31.50 cm
2
⋅
=
:=
- zbrojenie na danym kierunku
Is
As_h 0.5 hs
⋅
a1
−
(
)
2
⋅
3087 cm
4
⋅
=
:=
Ic
bs hs
3
⋅
12
112500 cm
4
⋅
=
:=
ρ
2.1%
:=
- stopie
ń
całkowitego
zbrojenia słupa
NB
n
NEd
Ac fcd
⋅
←
k1 k2
(
)
fck
20MPa
min n
λ
170
⋅
0.2
,
←
Ks Kc
(
)
1
k1 k2
⋅
1
φef
+
←
ρ
0.002
≥
if
EI
Kc Ecd
⋅
Ic
⋅
Ks Es
⋅
Is
⋅
+
←
NB
π
2
EI
⋅
l0
2
←
1006.94 kN
⋅
=
:=
c0
12
:=
- wspornik obci
ąż
ony na
ko
ń
cu sił
ą
poprzeczn
ą
β
π
2
c0
0.82
=
:=
udział ef. II rz
ę
du:
M0.Ed
MEd NEd ei
⋅
+
104.00 kNm
⋅
=
:=
MEd.tot
M0.Ed 1
β
NB
NEd
1
−
+
⋅
125.20 kNm
⋅
=
:=
MEd.tot M0.Ed
−
M0.Ed
20.4 %
⋅
=
Mimo
ś
ród całkowity:
etot
max
MEd.tot
NEd
hs
30
,
2cm
,
62.6 cm
⋅
=
:=
Zbrojenie minimalne i maksymalne:
As.min
max
0.10 NEd
⋅
fyd
0.002 hs
⋅
bs
⋅
,
3.00 cm
2
⋅
=
:=
As.max
4% hs
⋅
bs
⋅
60.00 cm
2
⋅
=
:=
graniczna warto
ść
efektywnej wysoko
ś
ci strefy
ś
ciskanej:
εcu2
0.35%
:=
- C30/37
εyd
fyd
−
Es
0.17
−
%
⋅
=
:=
ξeff.lim
0.8
εcu2
εcu2 εyd
−
⋅
0.53
=
:=
Wymiarowanie zbrojenia (zbrojenie symetryczne):
a2
a1 0.05 m
=
:=
es2
etot 0.5 hs
⋅
−
a2
+
0.53 m
=
:=
ξeff
NEd
fcd bs
⋅
ds
⋅
0.07
=
:=
ξeff ξeff.lim
≤
1.00
=
ξeff
2a2
ds
<
1.00
=
2a2
ds
0.41
=
As1
NEd es2
⋅
fyd ds a2
−
(
)
⋅
15.30 cm
2
⋅
=
:=
Kontrola poprawno
ś
ci zało
ż
onego zbrojenia:
ρs_zał
As_h
Ac
2.10 %
⋅
=
:=
Zbrojenie
if 0.8
2As1
Ac
ρs_zał
≤
1.2
≤
"POPRAWNE"
,
"ZWIĘKSZ
ρ.s_zał"
,
"POPRAWNE"
=
:=
Zamiana na pr
ę
ty:
As1
π
ϕ
2
4
⋅
4.87
=
n
ceil
As1
π
ϕ
2
4
⋅
5.00
=
:=
ϕ
20.00 mm
⋅
=
strona 2
ZADANIE EGZAMINACYJNE
ZADANIE 1
Belka teowa (półka
ś
ciskana), wolnopodparta:
Wysoko
ś
c "d":
dr
hr a1
−
44.90 cm
⋅
=
:=
Siły:
P2
120kN
:=
MEd
P2
lr.eff
3
⋅
300.00 kNm
⋅
=
:=
Szeroko
ść
współpracuj
ą
ca:
l0
lr.eff
7.50 m
=
:=
- odległo
ść
pomi
ę
dzy zerowaniem si
ę
wykresu momentów zginaj
ą
cych
b1
5.5m
br
−
(
)
0.5
⋅
2.55 m
=
:=
beff.1
min 0.2 b1
⋅
0.1 l0
⋅
+
0.2l0
,
b1
,
(
)
1.26 m
=
:=
beff
br 2 beff.1
⋅
+
2.92 m
=
:=
Zbrojenie minimalne i maksymalne:
bt
br 0.40 m
=
:=
- przyjmuj
ę
ś
redni
ą
stref
ę
rozci
ą
gan
ą
równ
ą
szeroko
ś
ci
ś
rodnika
As.min
max 0.0013bt dr
⋅
0.26
fctm
fyk
⋅
bt
⋅
dr
⋅
,
3.39 cm
2
⋅
=
:=
As.max
4% beff hf
⋅
br hr hf
−
(
)
⋅
+
⋅
180.80 cm
2
⋅
=
:=
Zbrojenie na zginanie:
Mf
fcd beff
⋅
hf
⋅
dr 0.5 hf
⋅
−
(
)
⋅
2496.60 kNm
⋅
=
:=
- moment
"płytowy"
przekrój
if Mf
MEd
≥
"pozornie teowy"
,
"rzeczywiście teowy"
,
(
)
"pozornie teowy"
=
:=
Scc.eff
MEd
beff dr
2
⋅
fcd
⋅
0.024
=
:=
ξeff
1
1
2 Scc.eff
⋅
−
−
0.024
=
:=
ξeff ξeff.lim
<
1.00
=
As1
ξeff dr
⋅
beff
⋅
fcd
fyd
⋅
19.44 cm
2
⋅
=
:=
As.min As1
≤
As.max
≤
1.00
=
As1
π 0.5ϕ
(
)
2
6.19
=
n
ceil
As1
π
ϕ
2
4
⋅
7.00
=
:=
ϕ
20.00 mm
⋅
=
w dolnej cz
ęś
ci przekroju
As1
n
π 0.5ϕ
(
)
2
⋅
21.99 cm
2
⋅
=
:=
Ze wzgl
ę
du na fakt, i
ż
obliczenia wykonujemy w punkcie o max momencie zginaj
ą
cym to pomija si
ę
wpływ
siły poprzecznej na wzrost siły w zbrojeniu na zginanie.
Zbrojenie na
ś
cinanie:
ϕs 6.00 mm
⋅
=
α
90deg
:=
VEd
P2 120.00 kN
⋅
=
:=
strzemiona 2 ci
ę
te:
Asw1
2
π 0.5ϕs
(
)
2
0.57 cm
2
⋅
=
:=
bw
br 0.40 m
=
:=
- zakładamy
ż
e strefa rozci
ą
gana b
ę
dzie w
ś
rodniku
Asl
As1
:=
- wszystkie pr
ę
ty s
ą
przedłu
ż
one poza rozpatrywany przekrój na odległo
ść
l.bd + d
ν
0.6 1
fck
250MPa
−
⋅
0.53
=
:=
CRd.c
0.18
γc
0.13
=
:=
ρl
min
Asl
bw dr
⋅
0.02
,
0.01
=
:=
k
min 1
200
dr
mm
+
2
,
1.67
=
:=
VRd.c
CRd.c k
⋅
3
100
ρl
fck
MPa
⋅
⋅
bw
mm
dr
mm
⋅
0.001
⋅
kN
127.99 kN
⋅
=
:=
VEd
VRd.c
93.76 %
⋅
=
odcinek
if VEd VRd.c
>
"II rodzaju"
,
"I rodzaju"
,
(
)
"I rodzaju"
=
:=
poniewa
ż
odcinek I rodzaju:
0.5 bw
⋅
dr
⋅
ν
⋅
fcd
⋅
1016.02 kN
⋅
=
VEd 0.5 bw
⋅
dr
⋅
ν
⋅
fcd
⋅
≤
1.00
=
maxymalny podłu
ż
ny rozstaw strzemion:
sl.max
0.75 dr
⋅
1
cot
α
( )
+
(
)
⋅
33.67 cm
⋅
=
:=
maxymalny poprzeczny rozstaw ramion strzemion:
st.max
min 0.75dr 600mm
,
(
)
33.67 cm
⋅
=
:=
Przyjmuj
ę
strzemiona:
dwuci
ę
te #6 co 30cm
strona 3