1

1.

Opis techniczny

1.1.

Wstęp

Przedmiotem opracowania jest projekt żelbetowego zbiornika na wodę. Obiekt

jest walcem o średnicy 11,6m i wysokością powłoki 4,15m (wraz z przekryciem). Ściany

zbiornika są monolitycznie połączone z płytą denną. Zbiornik zostanie wybudowany w

Białymstoku.

Przekrycie zbiornika staniowi prefabrykowana płyta o grubości 25cm (parametry z

załączniku). Zbiornik zostanie wykonany z betonu B i stali A- . Proponowane

deskowanie: przestawne lub ślizgowe.

1.2.

Opis budowy

Pręty zbrojenia powinny mieć otulinę min 50mm. Do ścisłego zachowania ustalonej

wielkości otuliny należy stosować płaskie bloczki cementowe jako podkładki pod pręt. Od

betonu, z którego wykonana jest powłoka wymagana jest duża szczelność. Należy

stosować beton o stosunku w:c:k=1;1,5;3. Ilość cementu ze względu na skurcz nie

powinna być wieksza niż 350-400kg na m3 mieszkanki betonowej. Maksymalny wymiar

kruszywa to 12mm

Przy betonowaniu powłoki stosować należy ubijanie ręczne lub mechaniczne za

pomocą wibratorów powierzchniowych. Zaleca się jednak stosować torkretnice.

Betonować należy od razu pełną grubość powłoki odcinkami o odpowiedniej szerokości i

kształcie, równolegle do zakrzywionej krawędzi powłoki, przy czym betonowanie każdego

odcinka rozpoczyna się od poziomu najniższego i po uprzednim zastosowaniu zaprawy

szczepnej. Grubość otuliny i powłoki powinna być kontrolowana wg wzorców. Szczególną

uwagę należy zwrócić na dokładne wykonanie dylatacji, aby w czasie eksploatacji zbiornik

posiadał odpowiednią szczelność.

1.3.

Pielęgnacja betonu

Mieszankę betonową należy chronić przed deszczem i nadmiernym wysychaniem. W

tym celu należy ją przykryć folią na czas opadów oraz polewać wodą w czasie upałów.

1.4.

Przepisy BHP

Wymagane jest spełnienie następujących warunków podczas wykonywania i

montażu zbiornika:

-personel techniczny budowy

-członkowie brygad roboczych oraz operatorzy powinni być przeszkolenie w zakresie

technologii montażu

-w.w. osoby przed rozpoczęciem montażu powinny przestrzegać sygnalizacji w obrębie

placu budowy i zasięgu maszyn montażowych i żurawi

-nie mogą przebiegać napowietrzne linie sieci elektrycznej

-przed rozpoczęciem montażu należy wyznaczyć i wygrodzić strefy niebezpieczne

-należy stosować odpowiednią odzież ochronną

-spawać elementy złączy stalowych mogą jedynie spawacze z uprawnieniami.

2

2.

Wstępne ustalenie wymiarów zbiornika

V=310m

3

h=3,5m

= 



 ∙ ℎ = 

310

 ∙ 3,5 = 5,3097

Przyjęto r=5,5m

400

3

5

0

2

5

0

3

3

0

0

3

5

0

0

4

0

0

300

3

0

0

2

5

0

300

-0,9

-5,05

właz

wentylacja

rura
doprowadzaj

ą

ca

przelew

3

Przyjęto:

Beton C30/37 o fcth=2,0MPa, Ecm=32GPa

Stal A-I o fyd=210MPa, Es=200Gpa

3.

Zestawienie obciążeń

3.1.

Obciążenie śniegiem

Lokalizacja: Białystok- 4 strefa wg PN-EN 1991-1-3

S

k1

= 1,6 kN/m

2

3.2.

Obciążenie gruntem zasypowym

- glina zwięzła ρ=2,0

γ=ρ*g=19,62kN/m

2

3.3.

Ciężar stropu

-przyjęto płytę prefabrykowaną o grubości 20cm

q=0,2*24=4,8kN/m2

3.4.

Ciężar ścian

q=1,05*24=25,2kN/m

3.5.

Ciężar płyty dennej

q=0,4*24=9,6kN/m2

3.6.

Parcie gruntu





= 



45 −

∅

2 = 



45 − 5 = 0,7041



 ,!

= "

#$

∙ ℎ ∙ 



= 19,62 ∙ 0,9 ∙ 0,7041 =

12,4327&'





(, (

= "

#$

∙ ℎ ∙ 



= 19,62 ∙ 5,05 ∙ 0,7041 = 69,7629

&'



3.7.

Parcie cieczy

4.

Schematy obliczeniowe

4.1.

Obliczenie zbiornika parciem cieczy

4

11,3

3

,5

0

,4

x

4.1.1.

Obliczenie wartości sił i przemieszczeń dla stanu błonkowego od parcia cieczy

) − *+
,ść 0,,12314+

)

5

=

1

√
ℎ

731 − 8





9

=

1

75,65 ∗ 0,4

731 − 0,167





9

= 0,8692

<=



5

= )

5

>

5

= 0,8692 ∙ 3,5 = 3,042

?

@

= A

ℎ

5

ℎ

BC

D

E

= 

0,3

0,4

E

= 0,4218

?



= −

2 ∙ )

5

∙

@

∙ ?

@

1 + 8

= −

2 ∙ 0,8692 ∙ 5,65 ∙ 0,4218

1 + 0,167

= −3,55

0

5

@

= 35,0 ∙ 5,65 = 197,75

&'



0

5

2)

5

=

35

2 ∙ 0,8692 = 20,1334

&'



0

5

2)

5



=

35

2 ∙ 0,8692



= 23,1632

&'



G = 25,0 ∙ 0,3 ∙ 3,5 = 26,25

&'



G

@



)

5



?

@

21 + 8 =

26,25 ∙ 0,8692



∙ 5,65



∙ 0,4218

21 + 0,167

=

114,419&'



G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 =

26,25 ∙ 5,65

E

∙ 0,8692

E

∙ 0,4218

1,167

= 1123,749

&'



G

@



)

5

?

@

21 + 8 =

26,25 ∙ 5,65



∙ 0,8692 ∙ 0,4218

2,324

= 114,904

&'



G

@

8 =

26,25 ∙ 5,65

8

= 18,539

&'



G

@

8 3 + 8 = 18,539 ∙ 3,167 = 58,713

&'



21 − 8 = 1,666

1 + 38 = 1,5001

H = I

J

KL

+ M

N

?



= 1,01993 + −1,00656 ∙ −3,55 = 4,5932

5

O



=

1

H P

0

5

2)

5

O

=

Q

− ?



 −

G

@



)

5



?

@

21 + 8 R

(

S

=

1

4,5932 T20,13341,67409 + 3,55 − 114,419 ∙ 1,0004U

=

1

4,5932 105,1787 − 114,4647 = −2,0216

&'



2

V

5

= 0

5

@

WX

Y

NL

+

1

H ZX

N

KL

− [

N

?



\] −

G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 X

^

_L

= 197,75`X

Y

NL

+ 0,2177X

N

KL

+ 3,55[

N

a − 1123,749X

^

_L



b

5

=

1

H c

0

5

2)

5



Zd

Y

KL

− ?



[

J

\ −

G

@



)

5

?

@

21 + 8 d

J

_L

e

=

1

4,5932 `23,1632Zd

Y

KL

+ 3,55[

J

\ − 114,419d

J

_L

a



$

Bf

=

1

8 3 + 8G

@

[

^g

+ h

i

j

= 58,7132[

^g

+ h

i

j



k

Bf

=

G

@

8 T21 − 8 + 1 + 38[

^g

U + h

i

j

= 18,539`1,666 + 1,501l

Em

a + h

i

j

n3ł+ ,p*,q,*+

x

r

5

'

=

'

=

Q

l

=

'

E

(

2

V

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875
1,05
1,4
1,75
2,1
2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

1,0
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0,05
0,0

-1,01993
-0,95577
-0,87182
-0,77645
-0,67625
-0,57628
-0,48019
-0,3087
-0,17114
-0,06669
0,01117
0,04289
0,0713
0,09747
0,1229
0,14646
0,17044

-1,00656
-0,85754
-0,71416
-0,58049
-0,45914
-0,35155
-0,25822
-0,113
-0,01638
0,04266
0,07586
0,08614
0,09373
0,09957
0,10440
0,10877
0,113

0,0
-0,13147
-0,22432
-0,28499
-0,31946
-0,33315
-0,33084
-0,29399
-0,23396
-0,16641
-0,09946
-0,06721
-0,03583
-0,00517
0,02498
0,05488
0,08468

0,01116
163,3995
283,3786
366,2032
417,9107
444,1538
450,0706
418,4618
351,9164
269,7517
183,1675
139,9757
97,20798
54,88548
12,94987
-28,8556
-70,552

Moment zginający powłokę wzdłuż tworzącej

x

r

5

t

Q

l



t



(



b

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25

0,66488
0,43628
0,25061
0,10414
-0,00741
-0,08853

0,0
-0,12848
-0,21834
-0,27603
-0,30755
-0,31836

1,00656
0,85757
0,71434
0,58109
0,46057
0,35435

-21,72099
-21,46249
-20,43958
-18,189169
-17,01629
-14,97291

6

1,05
1,4
1,75
2,1
2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

-0,1437
-0,19318
-0,18657
-0,14866
-0,09834
-0,0731
-0,04977
-0,02965
-0,01390
-0,00366
0,0

-0,3133
-0,27172
-0,20907
-0,14291
-0,08404
-0,05938
-0,03859
-0,02202
-0,00992
-0,00251
0,0

0,26305
0,12437
0,03826
-0,00583
0,01997
-0,01957
-0,01615
-0,01111
-0,00583
-0,00168
0,0

-12,88621
-8,936759
-5,636794
-3,16288
-2,497904
-0,944185
-0,53953
-0,266978
-0,10246
-0,021543
0

Moment zginający promieniowy i obwodowy w płycie dolnej

ρ

l

Em



$

Bf

&'/



k

Bf

&'/

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

1,0
0,9975
0,99
0,9775
0,96
0,9375
0,91
0,84
0,75
0,64
0,51
0,4375
0,36
0,2775
0,19
0,0975
0

36,99221
36,8454
36,4051
35,6711
34,6436
33,3226
31,7081
27,5981
22,3139
15,8554
8,2227
3,9660
-0,58423
-5,42807
-10,5654
-15,9965
-21,7209

36,9922
36,92246
36,71375
36,36591
35,87894
35,25283
34,4875
32,5397
30,0352
26,9742
23,3567
21,3393
19,1827
16,8869
14,4521
11,8781
9,16498

4.2.

Obliczenie zbiornika parciem gruntu i naziomem

- obciążenie śniegiem

u = n

v

∙ "

w

= 1,6 ∙ 1,4 = 2,24

&'





-obciążenie transportem ciężkim

x

$yz

= 0

Obciążenie naziomu

x

=

= u = 2,24

&'





Parcie gruntu i góry powłoki

0



= "

#$

AO



+

x

=

"

#$

D 



45

@

−

∅

2 ∙ "

w

= 19,62 1,15 +

2,24

19,62 ∙ 



45 −

11,5

2  1,2

= 19,868

&'





7

0

=

= "

#$

AO

=

+

x

=

"

#$

D 



45

@

−

∅

2 ∙ "

w

= 19,62 4,65 +

2,24

19,62 ∙ 



45 −

11,5

2  1,2

= 74,876

&'





O

{

=

0

=

∙ 3,5

0

=

− 0



= 4,7641

"

{

=

0

=

O

{

= 15,7165

−*+
,ś13 0+
ć 
|2| 2+ 0,}414ó>21ℎ ,q132&+1ℎ

x [m]

p [kN/m

2

]

0

0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5

74,8757
67,0173
59,1591
51,3007
43,4424
35,5841
27,7257
19,8674

74,876 kN/m2

19,868 kN/m2

3,5

3

2,5

2

1,5

1

0,5

0

8

P

P

p

w

p

w

P

P

q

w

q

w

SCHEMAT I

SCHEMAT II

4.2.1.

Schemat I

) − *+
,ść 0,,12314+

)

5

=

1

√
ℎ

731 − 8





9

=

1

75,65 ∗ 0,4

731 − 0,167





9

= 0,8692

<=



5

= )

5

>

5

= 0,8692 ∙ 3,5 = 3,042

?

@

= A

ℎ

5

ℎ

BC

D

E

= 

0,3

0,4

E

= 0,4218

?



= −

2 ∙ )

5

∙

@

∙ ?

@

1 + 8

= −

2 ∙ 0,8692 ∙ 5,65 ∙ 0,4218

1 + 0,167

= −3,55

0

5

@

= −55,008 ∙ 5,65 = −310,7952

&'



0

5

2)

5

=

−55,008

2 ∙ 0,8692 = −31,6428

&'



0

5

2)

5



=

−55,008

2 ∙ 0,8692



= −36,4046

&'



G = 25,0 ∙ 0,3 ∙ 3,5 = 26,25

&'



G

@



)

5



?

@

21 + 8 =

26,25 ∙ 0,8692



∙ 5,65



∙ 0,4218

21 + 0,167

=

114,4119&'



G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 =

26,25 ∙ 5,65

E

∙ 0,8692

E

∙ 0,4218

1,167

= 1123,7495

&'



G

@



)

5

?

@

21 + 8 =

26,25 ∙ 5,65



∙ 0,8692 ∙ 0,4218

2,324

= 132,1954

&'



G

@

8 =

26,25 ∙ 5,65

8

= 18,539

&'



G

@

8 3 + 8 = 18,539 ∙ 3,167 = 58,7132

&'



21 − 8 = 1,666

1 + 38 = 1,5001

H = I

J

KL

+ M

N

?



= 1,01993 + −1,00656 ∙ −3,55 = 4,5932

9

O



=

1

H P

0

5

2)

5

O

=

Q

− ?



 −

G

@



)

5



?

@

21 + 8 R

(

S

=

1

4,5932 T−31,64281,67409 + 3,55 − 114,4119 ∙ 1,0004U

=

1

4,5932 −165,3048 − 309,7116 = −60,9079

&'



2

V

5

= 0

5

@

WX

Y

NL

+

1

H ZX

N

KL

− [

N

?



\] −

G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 X

^

_L

= −310,7952`X

Y

NL

+ 0,2177X

N

KL

+ 3,55[

N

a − 1123,7495X

^

_L



b

5

=

1

H c

0

5

2)

5



Zd

Y

KL

− ?



[

J

\ −

G

@



)

5

?

@

21 + 8 d

J

_L

e

=

1

4,5932 `−36,4069Zd

Y

KL

+ 3,55[

J

\ − 132,1954d

J

_L

a



$

Bf

=

1

8 3 + 8G

@

[

^g

+ h

i

j

= 58,7132[

^g

+ h

i

j



k

Bf

=

G

@

8 T21 − 8 + 1 + 38[

^g

U + h

i

j

= 18,539`1,666 + 1,501l

Em

a + h

i

j

Siła obwodowa

x

r

5

'

=

'

=

Q

l

=

'

E

(

2

V

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875
1,05
1,4
1,75
2,1
2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

1,0
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0,05
0,0

-1,01993
-0,95577
-0,87182
-0,77645
-0,67625
-0,57628
-0,48019
-0,3087
-0,17114
-0,06669
0,01117
0,04289
0,0713
0,09747
0,1229
0,14646
0,17044

-1,00656
-0,85754
-0,71416
-0,58049
-0,45914
-0,35155
-0,25822
-0,113
-0,01638
0,04266
0,07586
0,08614
0,09373
0,09957
0,10440
0,10877
0,113

0,0
-0,13147
-0,22432
-0,28499
-0,31946
-0,33315
-0,33084
-0,29399
-0,23396
-0,16641
-0,09946
-0,06721
-0,03583
-0,00517
0,02498
0,05488
0,08468

-0,01754
123,1269
202,8878
248,046
266,3944
264,7119
248,7371
191,9225
123,0286
56,9506
-0,4472
-25,7638
-49,2325
-71,3203
-92,5424
-113,246
-133,833

Moment zginający powłokę wzdłuż tworzącej

x

r

5

t

Q

l



t



(



b

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875
1,05

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3

0,66488
0,43628
0,25061
0,10414
-0,00741
-0,08853
-0,1437

0,0
-0,12848
-0,21834
-0,27603
-0,30755
-0,31836
-0,3133

1,00656
0,85757
0,71434
0,58109
0,46057
0,35435
0,26305

-34,2394
-24,5243
-16,4018
-9,78260
-4,54287
-0,53863
2,38395

10

1,4
1,75
2,1
2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

-0,19318
-0,18657
-0,14866
-0,09834
-0,0731
-0,04977
-0,02965
-0,01390
-0,00366
0,0

-0,27172
-0,20907
-0,14291
-0,08404
-0,05938
-0,03859
-0,02202
-0,00992
-0,00251
0,0

0,12437
0,03826
-0,00583
0,01997
-0,01957
-0,01615
-0,01111
-0,00583
-0,00168
0,0

5,5974
6,2605
5,3673
2,5694
2,8134
1,9451
1,1743
0,5571
0,1479
0

ρ

l

Em



$

Bf

&'/



k

Bf

&'/

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

1,0
0,9975
0,99
0,9775
0,96
0,9375
0,91
0,84
0,75
0,64
0,51
0,4375
0,36
0,2775
0,19
0,0975
0

24,4737
24,3269
23,8866
23,1526
22,1252
20,8041
19,1895
15,0796
9,7954
3,3369
-4,2957
-8,5524
-13,1027
-17,9465
-23,0839
-28,5149
-34,2394

24,4737
24,4039
24,1952
23,8474
23,3604
22,7343
21,9691
20,0212
17,5169
14,4558
10,8383
8,8208
6,6642
4,3685
1,9336
-0,6403
-3,3534

4.2.2.

Schemat II

) − *+
,ść 0,,12314+

)

5

=

1

√
ℎ

731 − 8





9

=

1

75,65 ∗ 0,4

731 − 0,167





9

= 0,8692

<=



5

= )

5

>

5

= 0,8692 ∙ 3,5 = 3,042

?

@

= A

ℎ

5

ℎ

BC

D

E

= 

0,3

0,4

E

= 0,4218

?



= −

2 ∙ )

5

∙

@

∙ ?

@

1 + 8

= −

2 ∙ 0,8692 ∙ 5,65 ∙ 0,4218

1 + 0,167

= −3,55

x

5

@

= −19,868 ∙ 5,65 = −112,2542

&'



x

5

2)

5

=

−19,868

2 ∙ 0,8692 = −11,4289

&'



11

x

5

2)

5



=

−19,868

2 ∙ 0,8692



= −13,1487

&'



G = 25,0 ∙ 0,3 ∙ 3,5 = 25,26

&'



G

@



)

5



?

@

21 + 8 =

25,26 ∙ 0,8692



∙ 5,65



∙ 0,4218

21 + 0,167

= 122,265

&'



G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 =

25,26 ∙ 5,65

E

∙ 0,8692

E

∙ 0,4218

1,167

= 1081,368

&'



G

@



)

5

?

@

21 + 8 =

25,26 ∙ 5,65



∙ 0,8692 ∙ 0,4218

2,324

= 127,2097

&'



G

@

8 =

25,26 ∙ 5,65

8

= 17,839

&'



G

@

8 3 + 8 = 17,839 ∙ 3,167 = 56,4961

&'



21 − 8 = 1,666

1 + 38 = 1,5001

H = I

J

KL

+ M

N

?



= 1,01993 + −1,00656 ∙ −3,55 = 4,5932

O



= −

1

H P

x

5

2)

5

?



+ R

€

 −

G

@



)

5



?

@

21 + 8 R

(

S

= −

1

4,5932 T−11,4289−2,02071 + 3,55 − 122,265

∙ 1,0004U =

−1

4,5932 −17,4781 − 309,7116 = 30,435

&'



2

V

5

= x

5

@

WN +

1

H ZX

N

KL

− [

N

?



\] −

G

@

E

)

5

E

?

@

1 + 8 X

^

_L

= −112,2542`N + 0,2177X

N

KL

+ 3,55[

N

a − 1081,368X

^

_L



b

5

=

1

H c

x

5

2)

5



Zd

Y

KL

− ?



[

J

\ −

G

@



)

5

?

@

21 + 8 d

J

_L

e

=

1

4,5932 `— 13,1487Zd

Y

KL

+ 3,55[

J

\ − 127,2097d

J

_L

a



$

Bf

=

1

8 3 + 8G

@

[

^g

+ h

i

j

= 56,4961[

^g

+ h

i

j



k

Bf

=

G

@

8 T21 − 8 + 1 + 38[

^g

U + h

i

j

= 17,839`1,666 + 1,501l

Em

a + h

i

j

x

r

5

'

=

'

=

Q

l

=

'

E

(

2

V

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875
1,05
1,4
1,75
2,1

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6

1,0
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,6
0,5
0,4

-1,01993
-0,95577
-0,87182
-0,77645
-0,67625
-0,57628
-0,48019
-0,3087
-0,17114
-0,06669

-1,00656
-0,85754
-0,71416
-0,58049
-0,45914
-0,35155
-0,25822
-0,113
-0,01638
0,04266

0,0
-0,13147
-0,22432
-0,28499
-0,31946
-0,33315
-0,33084
-0,29399
-0,23396
-0,16641

-0,006336
127,6651
213,5798
265,2594
289,5579
292,5849
279,642
223,0044
146,3461
65,6251

12

2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0,05
0,0

0,01117
0,04289
0,0713
0,09747
0,1229
0,14646
0,17044

0,07586
0,08614
0,09373
0,09957
0,10440
0,10877
0,113

-0,09946
-0,06721
-0,03583
-0,00517
0,02498
0,05488
0,08468

-11,55536
-48,0964
-83,3825
-117,6835
-151,3272
-184,6149
-217,7927

x

r

5

t

Q

l



t



(



b

5

T&'/U

0
0,175
0,35
0,525
0,7
0,875
1,05
1,4
1,75
2,1
2,45
2,625
2,8
2,975
3,15
3,325
3,5

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

0,66488
0,43628
0,25061
0,10414
-0,00741
-0,08853
-0,1437
-0,19318
-0,18657
-0,14866
-0,09834
-0,0731
-0,04977
-0,02965
-0,01390
-0,00366
0,0

0,0
-0,12848
-0,21834
-0,27603
-0,30755
-0,31836
-0,3133
-0,27172
-0,20907
-0,14291
-0,08404
-0,05938
-0,03859
-0,02202
-0,00992
-0,00251
0,0

1,00656
0,85757
0,71434
0,58109
0,46057
0,35435
0,26305
0,12437
0,03826
-0,00583
0,01997
-0,01957
-0,01615
-0,01111
-0,00583
-0,00168
0,0

-29,7802
-23,6938
-18,2823
-13,5864
-9,60893
-6,3251
-3,6899
-0,13012
1,5991
2,03933
0,5991
1,3546
0,98191
0,61634
0,30206
0,08231
0

ρ

l

Em



k

Bf

&'/

0,0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,0

1,0
0,9975
0,99
0,9775
0,96
0,9375
0,91
0,84
0,75
0,64
0,51
0,4375
0,36
0,2775
0,19
0,0975
0

26,7159
26,5749
26,1509
25,4447
24,4560
23,1848
21,6312
17,6765
12,59188
6,3773
-0,96718
-5,06315
-9,4416
-14,1025
-19,0459
-24,2718
-29,7802

26,7159
26,6489
26,4481
26,1134
25,6448
25,0423
24,3060
22,4317
20,0218
17,0764
13,5955
11,65422
9,57905
7,3700
5,2070
2,5506
-0,0604

,

13

4.2.3.

Siły przekrojowe

2

V

5

T&'/U



b

5

T&'/U



$

Bf

&'/



k

Bf

&'/

-0,02387
250,792
416,4676
513,3057
555,9523
557,2969
528,3791
414,9269
269,3746
122,5759
-12,00263
-73,86027
-132,6151
-189,0038
-243,8696
-297,8614
-351,6257

-64,0197
-48,21816
-34,68425
-23,36902
-14,1518
-6,86371
-1,3060
5,46733
7,85962
7,40667
3,1519
4,16819
2,91707
1,79071
0,85916
0,23051
0

51,18964
50,90162
50,03755
48,59743
46,58127
43,98906
40,8208
32,75615
22,38732
9,71429
-5,26291
-13,61559
-22,54431
-32,04908
-42,12989
-52,78675
-67,01966

51,18964
51,05296
50,64343
49,96089
49,00533
47,77675
46,27516
42,45293
37,53862
31,53225
24,43381
20,47507
16,2433
11,73853
6,96073
1,9099
-3,41391

-6

4

,0

1

9

6

6

-5

2

,7

8

6

7

5

-4

2

,1

2

9

8

9

-3

2

,0

4

9

1

-2

2

,5

4

4

3

-1

1

3

,6

1

5

5

-5

,2

6

2

9

9

,7

1

4

9

2

2

,3

8

7

3

3

2

,7

5

6

1

5

4

0

,8

2

0

8

4

3

,9

8

9

0

6

4

6

,5

8

1

2

4

8

,5

9

7

4

5

0

,0

3

7

5

5

0

,9

0

1

6

5

1

,1

8

9

4

7

5

1

,0

5

2

9

6

5

0

,6

4

3

4

4

9

,9

6

0

8

9

4

9

,0

0

5

3

3

4

7

,7

7

6

5

2

0

,4

7

5

1

1

6

,2

4

3

3

1

1

,7

3

8

5

6

,9

6

0

7

1

,9

0

9

9

-3

,4

1

3

9

-0,0238

250,792

416,4676

513,3054

555,9523

557,2969

528,3791

414,9269

269,3746

122,5759

-12,0026

-73,8602

-132,6151

-189,0038

-243,8696

-297,8614

-351,6257

-64,0197

-48,218

-34,6842

-23,3691

-14,1518

-6,8637

-1,3061

5,46733

7,8596

7,4066

3,1519

4,16819

m

t

[kNm/m]

m

r

[kNm/m]

n

?

[kN/m]

m

x

[kN/m]

0,85916

0,2305

0,0

1,7907

2,92707

2

4

,4

3

3

8

3

1

,5

3

2

2

3

7

,5

3

8

6

4

2

,2

7

5

4

6

,2

7

5

1

5.

Obliczenie zbrojenia

Ściany pionowe zbiorników obrotowych pracują w płaszczyznach południkowych na siły

ścinające południkowe działające osiowo bądź na mimośrodach. W płaszczyznach

równoleżnikowych, wobec małych wartości momentów równoleżnikowych, przekroje te

wymiaruje się na osiowe siły rozciągające

Przyjęto:

14

Beton C30/37

-E

cm

=32GPa

-f

cd

=20,0MPa

Stal A-I

E

s

=200GPa

f

yd

=210MPa

ξ

eff,lim

=0,62

b=1,0m

h=0,3m

l=3,5m=lo

Określenie grubości otuliny

1

‚@ƒ

= 1

ƒ„‚

+ ∆

z

>+}+ |ż&,*+23+ ‡l2

c

min,1

=40mm

c

min,2

=20mm

c

min

=max(c

min,1

; c

min,2

)

Δc=5mm

c

nom

=40+5=45mm

+

=

= +



= 1

‚@ƒ

+

∅

2 = 45 +

20

2 = 55

q = ℎ − + = 0,3 − 0,055 = 0,245

4.1 Wymiarowanie

5.1.1.

Wymiarowanie ścian- zbrojenie obwodowe

-wyznaczenie zbrojenia przenoszącego siły rozciągające w płaszczu przyjmując

odcinki obliczeniowe

?

V

=

 ∙ 2

V

5 ƒb

∙ 1

ˆ

‰f

-przekrój podzielono na odcinki 1m;1m;1.5m

?

V =

=

1,3 ∙ 557,2969 ∙ 1

210 ∙ 10

E

= 0,003449



= 34,491



?

V =

=

1,3 ∙ 528,3791 ∙ 1

210 ∙ 10

E

= 0,00327



= 32,711



?

V =,(

=

1,3 ∙ 122,5759 ∙ 1

210 ∙ 10

E

= 0,000758



= 7,5881



Przyjęto 11Ø20 o As=34,56cm2

Przyjęto 11Ø20 o As=34,56cm2

Przyjęto 3Ø20 o As=9,43cm2

-po wewnętrznej stronie ściany przyjęto 14Ø20 o As=cm2

15

-sprawdzenie możliwości zarysowania ściany przy założeniu jednakowych

odkształceń betonu i stali

? ≥

2

V

5 ƒb

∙ 1 − 2 ‹

Œ

‹

zƒ

∙ ˆ

zkv

∙ ?

V

ˆ

zkv

=

557,2969 ∙ 1 − 2 200

32 ∙ 2000 ∙ 0,003618

2000

= 0,2355



H+
|2& }0ł23,2, qż ? = 0,3



-określenie minimalnej powierzchni zbrojenia

?

Œ=,ƒ„‚

= 0,02pℎ = 0,002 ∙ 1,0 ∙ 0,3 = 6,01



?

Œ,ƒ„‚

= &

z

∙ & ∙ ˆ

zk ww

∙

?

zk

Ž

Œ,C„ƒ

&

z

= 1,0

& = 0,8

?

zk

= pℎ = 30001



ˆ

zk ww

= 2,9tG+

Ž

Œ,C„ƒ

= ˆ

z‰v

= 240tG+

?

Œ,ƒ„‚

= 1,0 ∙ 0,8 ∙ 2,9 ∙

3000

240 = 29,01



-sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys

2

V

5 ƒb

=

557,2969 &'/

1,1

= 506,6335 &'/

?

z

= p = 0,3



'

z$

= ˆ

zkƒ

∙ ?

z

= 2,9 ∙ 0,3 = 0,87

t'

 = 870

&'



2

V

5 ƒb

< '

z$

G
4&
ó 0
+1| +&, 234+
},*+2

-obliczenie szerokości rys prostopadłych do osi elementu

*

v

= ‘ ∙ n

$ƒ

∙ ’

Œƒ

’

Œƒ

= 0,5 ∙ 0,5 ∙ A

'

z$

2

V

5 ƒb

D



= 0,7372

< 1,0 − 0
4&
ó |>23 4+
},*+23|

5.1.2.

Zbrojenie południkowe ściany



b

=

64,0197&'



?

Œ

≥



b

ˆ

‰f

∙ q =

64,0197

210 ∙ 10

E

∙ 0,245 = 0,001244



= 12,441



G
4ę, 4∅20 , ?

Œ

= 12,571



- określenie minimalnej powierzchni zbrojenia

16

?

Œ,ƒ„‚=

= 0,15



b

ˆ

‰f

= 0,15 ∗

64,0197

210 ∙ 10

E

= 4,57281



?

”,ƒ„‚

= 0,003?

z

= 0,003 ∙ p ∙ ℎ = 9,01



5.1.3.

Zbrojenie płyty dołem



k

=

64,0197&'



?

Œ

≥



b

ˆ

‰f

∙ q =

64,0197

210 ∙ 10

E

∙ 0,245 = 0,001244



= 12,441



G
4ę, 4∅20 , ?

Œ

= 12,571



5.1.4.

Zbrojenie płyty górą



$

=

51,181896&'



?

Œ

≥



$

ˆ

‰f

∙ q =

51,18189

210 ∙ 10

E

∙ 0,245 = 0,000994



= 9,94781



G
4ę, 4∅20 , ?

Œ

= 12,571