---

Overview

1-3
Wymiarowanie4-4.2
Wymiarowanie4.3
Stopa5

---

Sheet 1: 1-3

		1.0. Dane projektowe i wstępne przyjęcie wymiarów
1.1. Dane projektowe
	a[m]	b[m]	c[m]	l[m]	h[m]	lr[m]	n	P[kN/m]
	5	6	2,5	18	8	6	5	10
		Klasa betonu B-25
1.2. Wstępne przyjęcie wymiarów
1.2.1. Pokrycie dachowe
		- 3xpapa asfaltowa
		- gładź cementowa
		- warstwa ocieplenia
		- płyty panwiowe
1.2.2. Wymiary łuku
		- strzałka łuku				f=	3,60	m
		- wymiary przekroju poprzecznego łuku w zworniku
						hp=	0,45	m
	hp
	bp					bp=	0,25	m
1.2.3. Wymiary słupa
	hs	- przyjęto przekrój				hs=	0,45	m
	bs					bs=	0,25	m
1.2.4. Wymiary stopy fundamentowej						b2=	2,00	m
				b1=	3,00	m
h
							h=	0,80	m
	b1
1.2.5. Wymiary rygla						lr=	6,00	m
						br=	0,25	m
						hr=	0,45	m
1.2.6 Ściana osłonowa
	- jednowarstwowa wykonana z gazobetonu gr. 24cm
	i ocieplona styropianem gr.6cm
		2.0. Zebranie obciążeń
2.1. Obciążenia stałe
2.1.1. Ciężar pokrycia dachowego
				obc.chr.		gf	obc.obl.
- 3xpapa asfaltowa
0,2=				0,200	kN/m2	1,2	0,240	kN/m2
- gładź wyrównawcza
0,03*21=				0,630	kN/m2	1,3	0,819	kN/m2
- ocieplenie płytami z pianobetonu
0,10*8=				0,800	kN/m2	1,2	0,960	kN/m2
- płyty panwiowe
1,60=				1,600	kN/m2	1,1	1,760	kN/m2
- beton pachwinowy
0,11=				0,110	kN/m2	1,3	0,143	kN/m2
			g1ch	3,340	kN/m2	g1o	3,922	kN/m2
2.1.2. Ciężar łuku
				obc.chr.		gf	obc.obl.
- ciężar własny łuku
0,25*0,45*24=				2,700	kN/m	1,1	2,970	kN/m
			g2ch	2,700	kN/m	g2o	2,970	kN/m
2.1.3. Ciężar gzymsu
				obc.chr.		gf	obc.obl.
- ciężar własny gzymsu
(0,25*0,45+0,3*0,1)*24=				3,420	kN/m	1,1	3,762	kN/m
			g3ch	3,420	kN/m	g3o	3,762	kN/m
2.1.4. Ciężar ściany osłonowej z ryglem
				obc.chr.		gf	obc.obl.
- ciężar tynku c-w
0,015*3,8*19*2=				2,166	kN/m	1,3	2,816	kN/m
- ciężar styropianu
0,06*3,8*0,45=				0,103	kN/m	1,2	0,123	kN/m
- ściana z gazobetonu
0,24*3,8*9=				7,776	kN/m	1,1	8,554	kN/m
- rygel
0,25*0,45*24=				3,000	kN/m	1,1	3,300	kN/m
			g4ch	13,045	kN/m	g4o	14,793	kN/m
2.1.5. Ciężar słupa
- ciężar słupa
0,25*0,45*8,25*24=				22,275	kN	1,1	24,503	kN
			G1ch	22,275	kN	G1o	24,503	kN
2.1.6. Ciężar stopy fundamentowej i gruntu nad stopą rśr=20kN/m3
- ciężar stopy i gruntu
2*3*0,8*20=				96,000	kN	1,1	105,600	kN
			G2ch	96,000	kN	G2o	105,600	kN
2.2. Obciążenia zmienne
2.2.1. Obciążenie śniegem ( Bydgoszcz strefa I PN-80/B-02010 Z1-3 )
Qk=	0,7	kN/m2	c1=	0,8	c2=	2,3
			Wariant I :
Sk1=Qk*c1=0,7*0,8=				0,560	kN/m2	1,4	0,784	kN/m2
			Wariant II :
				2,254				1,127
Sk1=Qk*c2=0,7*2,3=				1,610	kN/m2	1,4	2,254	kN/m2
2.2.2. Obciążenie wiatrem ( Bydgoszcz strefa I PN-77/B-02011 )
Teren A:	H=	12	m	qk=	0,25	kN/m2
	B=	18	m	ce=	1,064
	L=	30	m	b=	1,8
			Ściany: Z1-1			c3=	0,7
						c4=	-0,4
				obc.chr.		gf	obc.obl.
pk1=qk*ce*b*c3=0,25*1,064*1,8*0,7=				0,335	kN/m2	1,3	0,436	kN/m2
pk2=qk*ce*b*c4=0,25*1,064*1,8*(-0,4)=				-0,192	kN/m2	1,3	-0,249	kN/m2
			Dach: Z1-4			cza=	-0,5
						czb=	-0,75
						czc=	-0,4
				obc.chr.		gf	obc.obl.
pka=qk*ce*b*cza=0,25*1,064*1,8*(-0,5)=				-0,239	kN/m2	1,3	-0,311	kN/m2
pkb=qk*ce*b*czb=0,25*1,064*1,8*(-0,75)=				-0,359	kN/m2	1,3	-0,467	kN/m2
pkc=qk*ce*b*czc=0,25*1,064*1,8*(-0,4)=				-0,192	kN/m2	1,3	-0,249	kN/m2
				-0,467
		-0,311					-0,249
		3,6
		3.0. Wymiarowanie łuku i słupa
3.1. Zebranie obciążeń na łuk
3.1.1. Obciążenia stałe
- ciężar pokrycia dachowego poz. 2.1.1.
	3,340			obc.chr.			obc.obl.
	3,922			20,040	kN/m		23,532	kN/m
- ciężar własny łuku poz. 2.1.2.
				2,700	kN/m		2,970	kN/m
				22,740	kN/m		26,502	kN/m
3.1.1. Obciążenia zmienne
- obciążenie śniegem równomiernie rozłożone poz. 2.2.1 wariant I
	0,560			obc.chr.			obc.obl.
	0,784			3,360	kN/m		4,704	kN/m
- obciążenie śniegem równomiernie rozłożone poz. 2.2.1 wariant I
	1,610			obc.chr.			obc.obl.
	2,254			9,660	kN/m		13,524	kN/m
3.1.2. Obciążenie wiatrem nie uwzględniam ponieważ sanie jest bardzo małe
	w porównaniu ciężarem dachu.
3.2. Schemat statyczny łuku
- Współrzedne łuku						f=	3,60	m
						l=	18	m
		x[m]	y[m]	x`[m]	y`[m]
		0,00	0,00	9,00	3,60
		1,50	1,10	7,50	3,50
		3,00	2,00	6,00	3,20
		4,50	2,70	4,50	2,70
		6,00	3,20	3,00	2,00
		7,50	3,50	1,50	1,10
		9,00	3,60	0,00	0,00
3.3. Obciążenia działające na słup
3.3.1 Obciążenia stałe
3.3.1.1. Ciężar gzymsu poz.2.1.3
3,420	kN/m
3,762	kN/m x	6		20,520	kN		22,572	kN
3.3.1.2. Ciężar ściany osłonowej poz.2.1.4
13,045	kN/m
14,793	kN/m x	6		78,268	kN		88,755	kN
3.3.1.3. Ciężar słupa poz.2.1.5
				22,275	kN		24,503	kN
3.3.2 Obciążenia zmienne
3.3.2.1. Obciążenie śniegem poz.2.2.1					Wariant I
0,560	kN/m2
0,784	kN/m2 x	6		3,360	kN/m		4,704	kN/m
					Wariant II,III;
1,610	kN/m2
2,254	kN/m2 x	6		9,660	kN/m		13,524	kN/m
0,805	kN/m2
1,127	kN/m2 x	6		4,830	kN/m		6,762	kN/m
3.3.2.2. Obciążenie wiatrem poz.2.2.2					Nawietrzna:
0,335	kN/m2
0,436	kN/m2 x	6		2,011	kN/m		2,614	kN/m
					Zawietrzna:
-0,192	kN/m2
-0,249	kN/m2 x	6		-1,149	kN/m		-1,494	kN/m
3.4. Obliczenia statyczne wykonano w programie RM-WIN

---

Sheet 2: Wymiarowanie4-4.2

4.0. Wymiarowanie

4.1. Wymiarowanie ściągu

4.1.1. Sprawdzenie naprężeń w ściągu

- ściąg przenosi tylko siły ( obliczenia wykonano na programie RM-WIN )

- program uwzględnia przemieszczenia

- przyjęto ściąg 2xf35mm ze stali 18G2 o R=

310

MPa

Nośność ściągu:

F=

19,24

cm2

Nist=

347,39

kN

s=

0,8*R

248

MPa

Warunek spełniony:

4.1.2. Zakotwienie ściągu

- zakotwienie za pomocą płytki oporowej o wymiarach 300x300x30mm

- sprawdzenie strefy docisku

Rb=

14300

kN/m2

N=

347,39

kN

Fd=

0,09

m2

s=

0

MPa

ad=

1

- ponieważ Fd = Fr to Rd = Rb;

N=

347,39

kN

<

1287

kN

- długość zakotwienia ściągu

a=

0,3

m

b=

0,3

m

Rbz=

1030

kN/m2

0,28

m

Warunek spełniony ponieważ hs=45cm:

4.2. Wymiarowanie łuku

4.2.1.Wymiary w przekroju na Nmax

A=

0,1125

m2

M.=

0

kNm

b=

0,25

m.

Ix=

0,0018984375

m4

N=

449,35

kN

h=

0,45

m.

i=

0,129903810567666

m.

l=

35,58

m.

lł=

18

m

Ra=

310000

kN/m2

Y=

0,6

Z1-1.2b

f=

3,6

m

Rb=

14300

kN/m2

lo=

21,3496234073905

m.

V=

0,2

Rbz=

1030

kN/m2

s=

35,583

m

- Smukłość

164,35

>

35

l

<

104

Należy uwzględnić wyboczenie.

- Mimośrody

0,06

m.

en=max(l/600;h/30;1cm)=

0,02

m.

0,06

m.

0,01

m.

es=

M/N=

0,00

m.

eo=

0,06

m.

Przyjęto wstępnie:

Dla h=

1,9

e=

0,113

m.

Duży mimośród:

Założenie:

sb=sbgr=

0,42

x=xgr=

0,6

a= a`=

0,04

m.

xgr=

xgr*ho=

0,246

m.

ho=

0,41

m.

ea=

e+h/2-a=

0,298

m.

b=

0,25

m.

Zbrojenie:

-0,00103435296841

m2

Dla l=

164,35

0,15%

<35

0,20%

35<<83

0,0025

0,00025625

m2

0,25%

83<

Fac=

-0,00103435296841

m2

<

Facmin=

0,00025625

m2

Procedura II:

Procedura I:

Fac < Facmin

0,174

Fac=

0,00025625

m2

Fac=

0,00025625

m2

0,192

x=

0,079

m

0,001643669354839

m2

-jeżeli

x=

0,079

>

2a`=

0,08

x=

0,246

m

Uwzględniamy współprace betonu:

-jeżeli

x=

0,079

<

2a`=

0,08

-0,00028483328651

m2

Bez uwzględnienia betonu:

-0,000283327249142

m2

Fa < 0 to Mały mimośród

0,072

m

Jeżeli

x=

0,181

>

h=

0,45

m

0,181

m

to:

x= h=

0,45

m

-0,001428569184626

m2

> Facmin

Jeżeli

x=

0,181

< xgr=

0,246

< h=

0,45

m

-0,00063370728327

m2

< Facmin

-0,002311430815374

m2

> Famin

Fa=

0,00025625

m2

> Famin

Procedura II:

Przyjęto :

Fac < Facmin

Fac=

0,000256

m2

x=

0,181

m

Fa=

0,000256

m2

0,573

Fac=

0,00025625

m2

- Obliczenie siły krytycznej

Err:502

x=

Err:502

m

0,132

-0,117

> 0,05

-jeżeli

x=

Err:502

>

2a`=

0,08

Uwzględniamy współprace betonu:

Eb=

30000000

kN/m2

Ea=

210000000

kN/m2

Err:502

m2

n=

7,00

Nd=

357,79

kN

-jeżeli

x=

Err:502

<

2a`=

0,08

Bez uwzględnienia betonu:

0,007005454172595

m4

0,002106566435042

m2

1,85486717414378E-05

m4

j=

2

1,796

Fa < 0 to Mały mimośród

-0,676

m

998,617846455701

kN

Err:502

m

Jeżeli

x=

Err:502

< xgr=

0,246

< h=

0,45

m

0,9hzał=

1,71

1,82

<

1,1hzał=

2,09

Err:502

m2

> Facmin

Warunek spełniony:

0,00025625

m2

> Famin

4.2.2.Wymiary w przekroju na Mmax

A=

0,1125

m2

M.=

66,73

kNm

Jeżeli

x=

Err:502

>

h=

0,45

m

b=

0,25

m.

Ix=

0,0018984375

m4

N=

357,54

kN

to:

x= h=

0,45

m

h=

0,45

m.

i=

0,129903810567666

m.

l=

35,58

m.

lł=

18

m

Ra=

310000

kN/m2

0,000665163209236

m2

> Facmin

Y=

0,6

Z1-1.2b

f=

3,6

m

Rb=

14300

kN/m2

lo=

21,3496234073905

m.

V=

0,2

Rbz=

1030

kN/m2

s=

35,583

m

- Smukłość

-0,004701324499559

m2

> Famin

164,35

>

35

l

<

104

Należy uwzględnić wyboczenie.

- Mimośrody

0,06

m.

en=max(l/600;h/30;1cm)=

0,02

m.

0,06

m.

0,01

m.

es=

M/N=

0,19

m.

eo=

0,25

m.

Przyjęto wstępnie:

Dla h=

3,5

e=

0,861

m.

Duży mimośród:

Założenie:

sb=sbgr=

0,42

x=xgr=

0,6

a= a`=

0,04

m.

xgr=

xgr*ho=

0,246

m.

ho=

0,41

m.

ea=

e+h/2-a=

1,046

m.

b=

0,25

m.

Zbrojenie:

0,001059379425452

m2

Dla l=

164,35

0,15%

<35

0,20%

35<<83

0,0025

0,00025625

m2

0,25%

83<

Fac=

0,001059379425452

m2

>

Facmin=

0,00025625

m2

Procedura I:

Fac=

0,001059379425452

m2

0,001939830645161

m2

x=

0,246

m

Przyjęto :

Fac=

0,001059

m2

x=

0,246

m

Fa=

0,001940

m2

- Obliczenie siły krytycznej

0,547

-0,117

> 0,05

Eb=

30000000

kN/m2

Ea=

210000000

kN/m2

n=

7,00

Nd=

357,79

kN

0,004070466

m4

9,71295103307499E-05

m4

j=

2

2,001

517,90718549269

kN

Procedura I:

0,9hzał=

3,15

3,23

<

1,1hzał=

3,85

Fac=

0,00025625

m2

Warunek spełniony:

4.2.3.Wymiary w przekroju na Mmin

0,001967411290323

m2

A=

0,1125

m2

M.=

16,71

kNm

b=

0,25

m.

Ix=

0,0018984375

m4

N=

348,99

kN

x=

0,246

m

h=

0,45

m.

i=

0,129903810567666

m.

-jeżeli

x=

0,059

<

2a`=

0,08

l=

35,58

m.

lł=

18

m

Ra=

310000

kN/m2

Bez uwzględnienia betonu:

Y=

0,6

Z1-1.2b

f=

3,6

m

Rb=

14300

kN/m2

lo=

21,3496234073905

m.

V=

0,2

Rbz=

1030

kN/m2

-0,000171535597996

m2

s=

35,583

m

- Smukłość

Fa < 0 to Mały mimośród

164,35

>

35

l

<

104

Należy uwzględnić wyboczenie.

0,056

m

- Mimośrody

0,06

m.

en=max(l/600;h/30;1cm)=

0,02

m.

0,06

m.

0,152

m

0,01

m.

Fa

Fac

es=

M/N=

0,05

m.

Jeżeli

x=

0,152

< xgr=

0,246

< h=

0,45

m

eo=

0,11

m.

-0,00063037188215

m2

> Facmin

Przyjęto wstępnie:

0,00025625

m2

> Famin

Dla h=

1,2

e=

0,129

m.

Jeżeli

x=

0,152

>

h=

0,45

m

Duży mimośród:

to:

x= h=

0,45

m

Założenie:

sb=sbgr=

0,42

x=xgr=

0,6

-0,001640519468964

m2

> Facmin

a= a`=

0,04

m.

xgr=

xgr*ho=

0,246

m.

ho=

0,41

m.

ea=

e+h/2-a=

0,314

m.

b=

0,25

m.

-0,00242322246652

m2

> Famin

Zbrojenie:

-0,001246303252748

m2

Dla l=

164,35

0,15%

<35

0,20%

35<<83

0,0025

0,00025625

m2

0,25%

83<

Fac=

-0,001246303252748

m2

<

Facmin=

0,00025625

m2

Procedura II:

Fac < Facmin

0,133

Fac=

0,00025625

m2

0,144

x=

0,059

m

-jeżeli

x=

0,059

<

2a`=

0,08

Nie uwzględniamy współprace betonu:

-0,000171535597996

m2

Przyjęto :

Fac=

0,000256

m2

x=

0,059

m

Fa=

0,000256

m2

- Obliczenie siły krytycznej

0,238

-0,117

> 0,05

Eb=

30000000

kN/m2

Ea=

210000000

kN/m2

n=

7,00

Nd=

357,79

kN

0,019966555956293

m4

3,16895726594847E-05

m4

j=

2

2,025

1859,51128403894

kN

0,9hzał=

1,08

1,23

<

1,1hzał=

1,32

Warunek spełniony:

4.2.4. Ostateczne przyjęcie zbrojenia:

poz.4.2.1.

0,000256

0,000256

m2

poz.4.2.2.

0,001059

0,001940

m2

poz.4.2.3.

0,000256

0,000256

m2

3f22

0,00114

m2

6f22

0,00228

m2

---

Sheet 3: Wymiarowanie4.3

4.3. Wymiarowanie słupa

Procedura I:

4.3.1.Wymiary w przekroju na Nmax (Mmin)

A=

0,1125

m2

M.=

64,71

kNm

b=

0,25

m.

Ix=

0,0018984375

m4

N=

427,55

kN

Fac=

0,00025625

m2

h=

0,45

m.

i=

0,129903810567666

m.

l=

8,25

m.

Ra=

310000

kN/m2

0,001713991935484

m2

Y=

1,6

Z1-1.2b

Rb=

14300

kN/m2

lo=

13,2

m.

Rbz=

1030

kN/m2

x=

0,246

m

- Smukłość

101,61

>

35

l

<

104

Jeżeli

x=

#REF!

>

h=

0,45

m

Należy uwzględnić wyboczenie.

to:

x= h=

0,45

m

- Mimośrody

0,01

m.

-0,001130060483871

m2

> Facmin

en=max(l/600;h/30;1cm)=

0,02

m.

0,02

m.

0,01

m.

es=

M/N=

0,15

m.

#REF!

m2

> Famin

eo=

0,17

m.

Przyjęto wstępnie:

Dla h=

1,25

e=

0,208

m.

Duży mimośród:

Założenie:

sb=sbgr=

0,42

x=xgr=

0,6

a= a`=

0,04

m.

xgr=

xgr*ho=

0,246

m.

ho=

0,41

m.

ea=

e+h/2-a=

0,393

m.

b=

0,25

m.

Zbrojenie:

-0,000735844267655

m2

Dla l=

101,61

0,15%

<35

0,20%

35<<83

0,0025

0,00025625

m2

0,25%

83<

Fac=

-0,000735844267655

m2

<

Facmin=

0,00025625

m2

Procedura II:

Fac < Facmin

0,231

Fac=

0,00025625

m2

0,266

x=

0,109

m

-jeżeli

x=

0,109

>

2a`=

0,08

Uwzględniamy współprace betonu:

0,000134924415955

m2

Przyjęto :

Fac=

0,000256

m2

x=

0,109

m

Fa=

0,000256

m2

Fa < 0 to Mały mimośród

- Obliczenie siły krytycznej

-0,099

m

0,370

0,064

> 0,05

Err:502

m

Ea=

210000000

kN/m2

n=

7,00

Jeżeli

x=

Err:502

< xgr=

0,246

< h=

0,45

m

Nd=

376,96

kN

Err:502

m2

> Facmin

0,013316825010763

m4

0,00025625

m2

> Famin

2,44277326954991E-05

m4

j=

2

Jeżeli

x=

Err:502

>

h=

0,45

m

1,882

to:

x= h=

0,45

m

-0,000879711246731

m2

> Facmin

2794,73397026753

kN

-0,002957256495205

m2

> Famin

0,9hzał=

1,125

1,18

<

1,1hzał=

1,375

Warunek spełniony:

4.3.2.Wymiary w przekroju na Mmax

A=

0,1125

m2

M.=

93

kNm

b=

0,25

m.

Ix=

0,0018984375

m4

N=

419,29

kN

h=

0,45

m.

i=

0,129903810567666

m.

l=

8,25

m.

Ra=

310000

kN/m2

Y=

1,6

Z1-1.2b

Rb=

14300

kN/m2

lo=

13,2

m.

Rbz=

1030

kN/m2

- Smukłość

101,61

>

35

l

<

104

Należy uwzględnić wyboczenie.

- Mimośrody

en=max(l/600;h/30;1cm)=

0,01

m.

0,02

m.

0,02

m.

0,01

m.

es=

M/N=

0,22

m.

eo=

0,24

m.

Przyjęto wstępnie:

Dla h=

1,2

e=

0,284

m.

Duży mimośród:

Założenie:

sb=sbgr=

0,42

x=xgr=

0,6

a= a`=

0,04

m.

xgr=

xgr*ho=

0,246

m.

ho=

0,41

m.

ea=

e+h/2-a=

0,469

m.

b=

0,25

m.

Zbrojenie:

-0,000485495030514

m2

Dla l=

101,61

0,15%

<35

0,20%

35<<83

0,0025

0,00025625

m2

0,25%

83<

Fac=

-0,000485495030514

m2

<

Facmin=

0,00025625

m2

Procedura II:

Fac < Facmin

0,278

Fac=

0,00025625

m2

0,334

x=

0,137

m

-jeżeli

x=

0,137

>

2a`=

0,08

Uwzględniamy współprace betonu:

0,000484398949958

m2

Przyjęto :

Fac=

0,000256

m2

x=

0,137

m

Fa=

0,000484

m2

- Obliczenie siły krytycznej

0,526

0,064

> 0,05

Ea=

210000000

kN/m2

n=

7,00

Nd=

376,96

kN

0,010429420750596

m4

3,84983403237957E-05

m4

j=

2

1,899

1965,13870162542

kN

0,9hzał=

1,08

1,27

<

1,1hzał=

1,32

Warunek spełniony:

4.3.3. Ostateczne przyjęcie zbrojenia:

poz.4.3.1.

0,000256

0,000256

m2

poz.4.3.2.

0,000484

Fa

Fac

0,000256

m2

3f16

0,000603

m2

2f16

0,000402

m2

---

Sheet 4: Stopa5

5.0. Stopa fundamentowa
5.1. Zebranie obciążeń i przyjęcie mimośrodu przesunięcia
5.1.1. Siły działające na fundament
	wariant I			wariant II
	M1=	93	kNm	M2=	-64,71	kNm
	T1=	16,07	kN	T2=	17,88	kN
	N1=	419,29	kN	N2=	427,55	kN
5.1.2. Średni mimośród
			0,222	m			-0,151	m
				0,035	m
5.2. Wymiary stopy trapezowej
hz
	h
	D
					B =	2,50	m
					a1=	0,55	m
					C F	hs=	0,45	m
	L	a2	bs		L =	1,50	m
			B		a2=	0,35	m
			a1		bs=	0,25	m
					g =	0,35	m
					h =	0,60	m
						0,85	m
5.3. Siły w poziomie posadowienia wariant I
- ciężar fundamentu i gruntu na nim
					76,98	kN
		gs=	21,0	kN/m3
		gf=	1,15
- siła pionowa N
		N=	419,29	kN
- moment
	M=M1+T1*h-N1*es=		87,872	kNm
5.3.1. Mimośród e
	e=M/N=	0,210	m
5.3.2. Obliczenie oporu granicznego gruntu qf
- przyjęto grunt Pr i Ps
	f =	31	o
	g =	19,5	kN/m3
						320,960	kN/m2
	B`=B-2*e=	2,08	m
	L`=L=	1,5	m
	Dmin=hz-h=	0,3	m
	ND =	22		tgd =T/N =	0,0383
	NB =	9,5		tgf =	0,601
	iD =	0,5		tgd/tgf =	0,0638
	iB =	0,3
	gB=gD=g =	19,5	kN/m3
5.3.3. Obliczenie naprężeń pod stopą i sprawdzenie warunków
- naprężenia
		s1 = (N/B*L)*( 1+ 6*e/B ) =			168,05	kN/m2
		s2 = (N/B*L)*( 1- 6*e/B ) =			55,57	kN/m2
		ss = (s1+ s2) /2 =		111,81	kN/m2
- warunki
		s1/s2=	3,02	< 4
		ss =	111,81	<0,81*qf=	259,98	kN/m2
		s1=	168,049	< 1,2*0,81*qf=		311,97	kN/m2
5.3.4. Obliczenie odporu gruntu
- naprężenia od ciężaru stopy i gruntu
		sg = G / B*L =		20,53	kN/m2
- odpór gruntu
		s1`=s1+sg=		147,52	kN/m2
		s2`=s2+sg=		35,05	kN/m2
		ss`=(s1`+s2`)/2=		91,28	kN/m2	s1`
5.3.5. Obliczenie momentów i wyznaczenie zbrojenia
- dla trapezu ABCD
	M=(B-hs+2*e)2*(2*L+bs)*s1`/24=				121,79	kNm
		Fa=M/Ra*0,9*ho=		0,00119334115924	m2
		Ra=	210000	kN/m2	A I St3S
		ho=h-0,06=	0,54	m
- dla trapezu CDEF
		M=(L-bs)2*(2*B+hs)*ss`/96=			6,76	kNm
		Fa=M/Ra*0,9*ho=		0,000066	m2
		Ra=	210000	kN/m2
		ho=h-0,06=	0,54	m
5.3.6. Sprawdzenie przebicia
		h
			c1
		D
			C F
		L	bs
				B
					a1
		A	c2
	c1=(B-hs)/2-h=		0,425	m
	c2=(B-a1)/2-(L-a2)/2=			0,4	m
- sprawdzenie warunku na przebicie
		Fo*s1` < 0,75*Rbz*ho*bsr
		Fo=0,5*(L+a2)*c1=		0,393	m2
		Rbz=	1030	kN/m2
		bsr=(L+a2)/2=		0,925	m
		Fo*s1`=	57,99	kN <	385,86375	kN
				Warunek spełniony:
5.4. Siły w poziomie posadowienia wariant II
- ciężar fundamentu i gruntu na nim
					76,98	kN
		gs=	21,0	kN/m3
		gf=	1,15
- siła pionowa N
		N=	427,55	kN
- moment
	M=M2+T2*h+N2*es=		90,499	kNm
5.4.1. Mimośród e
	e=M/N=	0,212	m
5.4.2. Obliczenie oporu granicznego gruntu qf
- przyjęto grunt Pr i Ps
	f =	31	o
	g =	19,5	kN/m3
						320,341	kN/m2
	B`=B-2*e=	2,08	m
	L`=L=	1,5	m
	Dmin=hz-h=	0,3	m
	ND =	22		tgd =T/N =	0,042
	NB =	9,5		tgf =	0,601
	iD =	0,5		tgd/tgf =	0,0696
	iB =	0,3
	gB=gD=g =	19,5	kN/m3
5.4.3. Obliczenie naprężeń pod stopą i sprawdzenie warunków
- naprężenia
		s1 = (N/B*L)*( 1+ 6*e/B ) =			171,93	kN/m2
		s2 = (N/B*L)*( 1- 6*e/B ) =			56,09	kN/m2
		ss = (s1+ s2) /2 =		114,01	kN/m2
- warunki
		s1/s2=	3,07	< 4
		ss =	114,01	<0,81*qf=	259,48	kN/m2
		s1=	171,933	< 1,2*0,81*qf=		311,37	kN/m2
5.4.4. Obliczenie odporu gruntu
- naprężenia od ciężaru stopy i gruntu
		sg = G / B*L =		20,53	kN/m2
- odpór gruntu
		s1`=s1+sg=		151,41	kN/m2
		s2`=s2+sg=		35,57	kN/m2
		ss`=(s1`+s2`)/2=		93,49	kN/m2	s1`
5.4.5. Obliczenie momentów i wyznaczenie zbrojenia
- dla trapezu ABCD
	M=(B-hs+2*e)2*(2*L+bs)*s1`/24=				125,42	kNm
		Fa=M/Ra*0,9*ho=		0,001228921955566	m2
		Ra=	210000	kN/m2	A I St3S
		ho=h-0,06=	0,54	m
- dla trapezu CDEF
		M=(L-bs)2*(2*B+hs)*ss`/96=			6,92	kNm
		Fa=M/Ra*0,9*ho=		0,000068	m2
		Ra=	210000	kN/m2
		ho=h-0,06=	0,54	m
5.4.6. Sprawdzenie przebicia
		h
			c1
		D
			C F
		L	bs
				B
					a1
		A	c2
	c1=(B-hs)/2-h=		0,425	m
	c2=(B-a1)/2-(L-a2)/2=			0,4	m
- sprawdzenie warunku na przebicie
		Fo*s1` < 0,75*Rbz*ho*bsr
		Fo=0,5*(L+a2)*c1=		0,393	m2
		Rbz=	1030	kN/m2
		bsr=(L+a2)/2=		0,925	m
		Fo*s1`=	59,52	kN <	385,86375	kN
				Warunek spełniony:
5.5. Ostateczne przyjęcie zbrojenia
- Wariant I:
kierunek B:		Fa=	0,00119334115924	m2
kierunek L:		Fa=	0,000066	m2
- Wariant II:
kierunek B:		Fa=	0,001228921955566	m2
kierunek L:		Fa=	0,000068	m2
	kierunek B:		f12 co 9cm o		Fa=	12,56	cm2
	kierunek L:		f12 co 16cm o		Fa=	7,07	cm2