---

Overview

Ramka
Spis
Opis
2.1.
2.2.
2.3.1.
2.3.2.
Schematy
H
Nośność
Os 1
Os 2
Zbro
Proj
Dane
Rysunki

---

Sheet 1: Ramka

---

Sheet 2: Spis

	Spis treści
		str.
1.0.	Opis techniczny	2
2.0.	Obliczenia statyczne.	3
2.1.	Dane do obliczeń.	3
2.2.	Ustalenie obciążeń działających na stopę fundamentową.	4
2.3.1.	Ustalenie ciężaru fundamentu.	5
2.3.2.	Analiza schematów obciążeń.	6
2.4.	Ustalenie wysokości stopy żelbetowej, sprawdzenie jej na przebicie.	17
2.5.	Obliczenie stanu granicznego nośności w strefie warstwy słabej	19
2.6.	Sprawdzenie II stanu granicznego użytkowania (osiadanie).	21
2.7.	Obliczenie zbrojenia stopy fundamentowej.	23
	Rysunki
	Przekrój geotechniczny skala 1:20	25
	Rysunek konstrukcyjny stopy fundamentowej skala 1:20	26

---

Sheet 3: Opis

1.0.

Opis techniczny

1.1.

Projekt obejmuje stopę pod słup hali przemysłowej. Danymi wyjściowymi do projektu

były:

- wymiary słupa:

ax=

0,40

m

ay=

0,30

m

- rodzaje i wartości obciążeń charakterystycznych działających na konstukcję.

- rodzaje gruntów dla których podano wartości stopnia zagęszczenia, stopnia

plastyczności oraz miąższość.

1.2.

Stopę fundamentową wykonano jako trapezową o wymiarach:

- długość

L=

1,60

- szerokość

B=

1,20

- wysokość

h=

0,60

- długość odsadzki

0,05

Stopa jest posadowiona na głebokości

Dmin=

1,20

m poniżej poziomu terenu.

Poziom wody gruntowej znajduje się poniżej poziomu posadowienia stopy fundamentowej.

Stopę fundamentową zaprojektowano jako żelbetową zbrojoną prętami:

- podłużnie

f

10

- w poprzek

f

8

1.3.

Na stopę przewidziano beton klasy B15 o wytrzymałości gwarantowanej RbG= 15 MPa,

wytrzymałości charakterystycznej na ściskanie Rbk= 11,3 MPa, wytrzymałości

obliczeniowej na rozciąganie Rbz= 0,75 MPa. Na beton podkładowy przewidziano

beton klasy B7,5 o wytrzymałości gwarantowanej RbG= 7,5 MPa, wytrzymałości

charakterystycznej na ściskanie Rbk= 5,7 MPa, wytrzymałości obliczeniowej

na rozciąganie Rbz= 0,42 MPa.

Na zbrojenie przyjęto stal klasy

A-III

o wytrzymałości obliczeniowej Ra=

350

MPa

Srednica prętów:

- stopa

f

10

f

8

- słup

f

16

1.4.

Wykaz norm:

- PN-90/B-03000

Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.

- PN-81/B-03020

Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli.

Obliczenia statyczne i projektowanie.

- PN-82/B-02000

Obciążenia bydowli. Zasady ustalania wartości.

- PN-82/B-02001

Obciążenia bydowli. Obciążenia stałe.

- PN-82/B-02003

Obciążenia bydowli. Obciążenia zmienne technologiczne.

Podstawowe obciążenia montażowe.

- PN-82/B-02004

Obciążenia bydowli. Obciążenia zmienne technologiczne.

Obciążenia pojazdami.

- PN-76/B-03001

Konstrukcje i podłoża budowlane. Ogólne zasady obliczeń.

- PN-84/B-03264

Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Obliczenia statyczne i projektowanie.

---

Sheet 4: 2.1.

2.0.	Obliczenia statyczne.
2.1.	Dane do obliczeń.
	Zestawienie parametrów geotechnicznych wg PN-81/B-03020
Rodzaj gruntu		Miąższość		ID	IL	r	r*1,1	r*0,9	fu	fu*1,1	fu*0,9	Cu	Cu*1,1	Cu*0,9
		[m]				[t/m3]	[t/m3]	[t/m3]	[o]	[o]	[o]	[KPa]	[KPa]	[KPa]
Ppi	w	0		0,38	0	1,75	1,925	1,575	29,8	32,78	26,82	0	0	0
Jp	D	3,4		0	0,35	1,95	2,145	1,755	8,4	9,24	7,56	43	47,3	38,7
Gπ	B	7		0	0,08	2,10	2,31	1,89	20,5	22,55	18,45	37	40,7	33,3
		Wartości obliczeniowe obciążeń działających na stopę
	Obciążenie				Nn	Tn	Mn	gf	Nr	Tr	Mr
					[KN]	[KN]	[KNm]		[KN]	[KN]	[KNm]
	ciężar własny			Gk	348	17	29	1,1	382,8	18,7	31,9
	śnieg			Qk1	47	15,5	24	1,4	65,8	21,7	33,6
	wiatr z lewej			Qk2	0	-8,8	-10,4	1,3	0	-11,4	-13,5
	wiatr z prawej			Qk3	0	9,5	12,1	1,3	0	12,4	15,7
	wyjątkowe			Fa	0	10	22	1,2	0	12,0	26,4
		Schemat obciążenia i warstw gruntu
										0,00
									-	1,20
				Ppi	w		0,38		-	3,40
				Jp	D		0,35		-	7,00
				Gπ	B		0,08
									-	12,00

---

Sheet 5: 2.2.

2.2.	Ustalenie obciążeń działających na stopę fundamentową.							q
	Kombinacje obciążeń w stanie granicznym nośności:
	a) kombinacja podstawowa:
	b) kombinacja wyjątkowa:
	Zestawienie kombinacji obciążeń w stanie granicznym nośności:
	Nr	Kombinacja	Nr	Tr	Mr
			[KN]	[KN]	[KNm]
		podstawowe
	1	Gk	382,8	18,7	31,9
	2	Gk+Qk1	448,6	40,4	65,5
	3	Gk+Qk3	382,8	31,1	47,6
	4	Gk+Qk1+Qk3	448,6	51,5	79,7
		wyjątkowe
	5	Gk+Qk1+Qk3+Fa	435,44	57,9	97,8
	6	Gk+Qk1+Fa	435,44	48,1	85,2
	7	Gk+Qk3+Fa	382,8	40,6	70,9
	8	Gk+Qk1+Qk2	448,6	30,1	53,3
	9	Gk+Qk2	382,8	8,4	19,7
	10	Gk+Qk1+Qk2--Fa	435,44	14,9	32,2
	11	Gk+Qk2-Fa	382,8	-2,452	-5,316
	12	Gk+Fa	382,8	30,7	58,3
	13	Gk-Fa	382,8	6,7	5,5

---

Sheet 6: 2.3.1.

2.3.	Ustalenie ciężaru fundamentu. Analiza poszczególnych schematów.
2.3.1.	Ustalenie ciężaru fundamentu.
	Przyjęcie wymiarów stopy fundamentowej:
	Dmin=	1,20	[m]
	Wymiary słupa
	ax=asL=	0,40	[m]
	ay=asB=	0,30	[m]
	Wymiary stopy
		L/B= od 1,0 do 1,7		przyjęto	L=	1,60	[m]
					B=	1,20	[m]	L/B=	1,3
					aL=asL+0,05=	0,50	[m]
					aB=asB+0,05=	0,40	[m]
	Wysokość stopy
		0,3(L-asL) < h < 0,5(L-asL)
	0,36	< h <	0,6	przyjęto	h=	0,60	[m]
			dmin=15 cm i min h/3 =	20
				przyjęto	d=	0,20	[m]
	Obliczenie ciężaru obliczeniowego fundamentu i gruntu nad nim.
		Schemat fundamentu do obliczenia ciężaru.
								0,60
			0,50			0,40			1,20
								0,60
							0,20
		L=	1,60		B=	1,20
	Objętość fundamentu:
		Po podstawieniu otrzymujemy:
					Vf=	0,75	[m3]
	Objętość gruntu nad fundamentem:
		Po podstawieniu otrzymujemy:
					Vgr=	1,55	[m3]
	Obciążenie na grunt:
		Gdzie:
	Vf=	0,75	[m3]		Vgr=	1,55	[m3]
	gżel=	24,0	[KN/m3]		ggr=	17,2	[KN/m3]
	gf1=	1,1			gf2=	1,2
		Po podstawieniu otrzymujemy:
					Grf=	51,8	[KN]	ciężar stopy z gruntem

---

Sheet 7: 2.3.2.

Vf=

[m3]

gżel=

[KN/m3]

gf1=

Grf=

2.3.2.

Analiza schematów obciążeń.

Schemat I

Nr1=

382,8

[KN]

+ Grf=

51,8

[KN] to Nr1=

434,6

[KN]

Tr1=

18,7

[KN]

Mr1=

31,9

[KNm]

Dmin=

1,20

[m]

L=

1,60

[m]

B=

1,20

[m]

0,11

h=

0,60

Określenie wielkości przesunięcia osi podstawy stopy względem osi słupa:

0,11

[m]

Obliczenie obciążenia jednostkowego podłoża pod stopą fundamentową:

226,4

[KPa]

Sprawdzenie I stanu granicznego (wypieranie gruntu spod fundamentu).

Tr1 < 10%Nr1 a więc

18,7

<

43

[KN]

Ponieważ jest spełniony powyższy warunek nośność sprawdzamy ze wzoru:

gdzie

m=0,9*0,9=

0,81

Obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundamentem:

Gdzie:

cu(r)=

0

rD(r)=rB(r)=

1,58

[t/m3]

g=

9,81

[m/s2]

dla fu(r)=

26,82

0,468097305384879

NB=

4,5

NC=

23,6

ND=

12,9

Po podstawieniu otrzymujemy:

qf=

578,2

[KPa]

[KPa]

---

Sheet 8: Schematy

Schemat II
	Nr2=	448,6	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr2=	40,4	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr2=	65,5	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					65,5	448,6	0,11	40,4	0,60	39,2	[KNm]
					448,6	51,8	500,4	[KN]
					39,2	500,4	0,08	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				40,4	<	50,0
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					500,4	1,20	1,60	260,6	[KPa]
					329,3	[KPa]						192,0	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,16	1,44	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1049	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	40,4	[KN]		Nro=	500,4	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,08		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,16		to	iC=	0,85	iD=	0,86	iB=	0,75
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	907	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat III
	Nr3=	382,8	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr3=	31,1	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr3=	47,6	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					47,6	382,8	0,11	31,1	0,60	23,1	[KNm]
					382,8	51,8	434,6	[KN]
					23,1	434,6	0,05	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				31,05	<	43,5
	Rzeczywisty mimośród nie przekracza dopuszczalnego, mimo to nośność obliczam ze wzorów:
					434,6	1,20	1,60	226,4	[KPa]
					266,2	[KPa]						186,6	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,11	1,49	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1069	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	31,05	[KN]		Nro=	434,6	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,07		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,14		to	iC=	0,86	iD=	0,86	iB=	0,77
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	931	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat IV
	Nr4=	448,6	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr4=	51,5	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr4=	79,7	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					79,7	448,6	0,11	51,5	0,60	60,0	[KNm]
					448,6	51,8	500,4	[KN]
					60,0	500,4	0,12	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				51,515	>	50,0
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					500,4	1,20	1,60	260,6	[KPa]
					365,7	[KPa]						155,5	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,24	1,36	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1017	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	51,515	[KN]		Nro=	500,4	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,10		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,20		to	iC=	0,80	iD=	0,83	iB=	0,70
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	840	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat V
	Nr5=	435,4	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr5=	57,9	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr5=	97,8	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					97,8	435,4	0,11	57,9	0,60	83,5	[KNm]
					435,4	51,8	487,3	[KN]
					83,5	487,3	0,17	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				57,94	>	48,7
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					487,3	1,20	1,60	253,8	[KPa]
					399,5	[KPa]						108,1	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,34	1,26	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	977	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	57,94	[KN]		Nro=	487,3	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,12		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,24		to	iC=	0,77	iD=	0,79	iB=	0,65
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	761	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat VI
	Nr6=	435,4	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr6=	48,1	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr6=	85,2	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					85,2	435,4	0,11	48,1	0,60	65,0	[KNm]
					435,4	51,8	487,3	[KN]
					65,0	487,3	0,13	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				48,06	<	48,7
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					487,3	1,20	1,60	253,8	[KPa]
					367,2	[KPa]						140,4	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,27	1,33	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1007	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	48,06	[KN]		Nro=	487,3	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,10		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,20		to	iC=	0,80	iD=	0,83	iB=	0,70
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	830	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat VII
	Nr7=	382,8	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr7=	40,6	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr7=	70,9	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					70,9	382,8	0,11	40,6	0,60	52,1	[KNm]
					382,8	51,8	434,6	[KN]
					52,1	434,6	0,12	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				40,58	<	43,5
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					434,6	1,20	1,60	226,4	[KPa]
					316,0	[KPa]						136,7	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,24	1,36	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1017	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	40,58	[KN]		Nro=	434,6	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,09		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,18		to	iC=	0,81	iD=	0,84	iB=	0,72
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	852	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat VIII
	Nr8=	448,6	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr8=	30,1	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr8=	53,3	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					53,3	448,6	0,11	30,1	0,60	20,9	[KNm]
					448,6	51,8	500,4	[KN]
					20,9	500,4	0,04	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				30,104	<	50,0
	Rzeczywisty mimośród nie przekracza dopuszczalnego, mimo to nośność obliczam ze wzorów:
					500,4	1,20	1,60	260,6	[KPa]
					297,2	[KPa]						224,1	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,08	1,52	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1078	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	30,104	[KN]		Nro=	500,4	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,06		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,12		to	iC=	0,87	iD=	0,89	iB=	0,82
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	977	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat IX
	Nr9=	435,4	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr9=	14,9	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr9=	32,2	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					32,2	435,4	0,11	14,9	0,60	-7,9	[KNm]
					435,4	51,8	487,3	[KN]
					-7,9	487,3	-0,02	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				14,908	<	48,7
	Rzeczywisty mimośród nie przekracza dopuszczalnego, mimo to nośność obliczam ze wzorów:
					487,3	1,20	1,60	253,8	[KPa]
					267,5	[KPa]						240,0	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	-0,03	1,63	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1123	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	14,908	[KN]		Nro=	487,3	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,03		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,06		to	iC=	0,98	iD=	0,98	iB=	0,95
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	1142	[KN]
	Warunek nośności:
Schemat X
	Nr10=	382,8	[KN]			Dmin=	1,20	[m]			h=	0,60	[m]
	Tr10=	30,7	[KN]			L=	1,60	[m]			f=	0,11	[m]
	Mr10=	58,3	[KNm]			B=	1,20	[m]
	Grf=	51,8	[KN]
	Obliczenie mimośrodu względem środka ciężkości stopy:
					58,3	382,8	0,11	30,7	0,60	33,6	[KNm]
					382,8	51,8	434,6	[KN]
					33,6	434,6	0,08	[m]
				eLdop=L/30=	0,05	[m]				a pierwszy rdzeń L/6=	0,27	[m]
					Trs<10%Nr1
				30,7	<	43,5
	Rzeczywisty mimośród przekracza dopuszczalny, więc nośność obliczamy ze wzorów:
					434,6	1,20	1,60	226,4	[KPa]
					284,2	[KPa]						168,6	[KPa]
					1,20	0,00	1,20	[m]
					1,60	0,15	1,45	[m]
	Parametry geotechniczne gruntu:
	rD=rB=	1,58	[t/m3]		g=	9,81	[m/s2]
	fu=	26,8	[o]	to	NC=	23,6	ND=	12,9	NB=	4,5		cu=	0,00	[KPa]
	TrB=	0	[KN]	to	iC=	1	iD=	1	iB=	1		m=	0,81
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNB=	1050	[KN]
	Warunek nośności:
	Parametry geotechniczne gruntu:
	TrL=	30,7	[KN]		Nro=	434,6	[KN]			tgdB=TrL/Nro=	0,07		tgf=	0,51
	tgdB/tgf=	0,14		to	iC=	0,86	iD=	0,86	iB=	0,77
		Podstawiając do wzoru:
		Otrzymujemy:			QfNL=	911	[KN]
	Warunek nośności:
Wnioski
	Zestawienie naprężeń:
	Nr	qr	qrmax	qrmin	eL
		[KPa]	[KPa]	[KPa]	[m]
	1	226,359420833333	-	-	0,00
	2	260,6	329,3	192,0	0,08
	3	226,4	266,2	186,6	0,05
	4	260,6	365,7	155,5	0,12
	5	253,8	399,5	108,1	0,17
	6	253,8	367,2	140,4	0,13
	7	226,4	316,0	136,7	0,12
	8	260,6	297,2	224,1	0,04
	9	253,8	267,5	240,0	-0,02
	10	226,4	284,2	168,6	0,08
										Najbardziej niekorzystnym schematem obciążeń jest schemat nr	5

---

Sheet 9: H

2.4.	Ustalenie wysokości stopy żelbetowej, sprawdzenie jej na przebicie.
Beton klasy B15		Rbz=	750	[KPa]
a)
		0,3(L-asL) < h < 0,5(L-asL)
	0,36	< h <	0,6
	Przyjęto h =	0,6	[m]
b)
					0,28	[m]
	Gdzie:
	L=	1,6	[m]
	B=	1,2	[m]
	asL=	0,4	[m]
	asB=	0,3	[m]
		2,96				253,8	[KPa]
	Nrmax=	487,3					5
	Przyjęto h =	0,6	[m]
c)	warunek minimalnej długości zakotwienia prętów słupa
				0,51	[m]
	Gdzie:
	da=	0,8
	la0=40*d=	0,64	[m]
	d=	16	[mm]	średnica prętów zbrojenia
	Faobl/Farzecz=	1
				0,56	[m]
	Przyjęto h =	0,6	[m]
d)	Sprawdzenie stopy na przebicie:
										0,05				0,05
										0,66		0,40		0,44
																0,40
												0,55				h=	0,60
															d=	0,20
										0,91				0,69
											L=	1,60
										d1
																0,40
												0,40
																	1,20
									bśr					0,40		0,30
												0,50
																0,40
										0,80			L/2=	0,80
												0,11
				d1=0,69+0,05-0,55=	0,16	[m]
				ho=0,60-0,05=	0,55	[m]
				F=B*d1=1,20*0,19=	0,20	[m2]
				bśr=(B+asB)/2=(1,20+0,30)/2=	0,75	[m]
				ho=d-0,05+d1*tga=0,20-0,05+0,19*0,40/0,69=	0,25	[m]
				qrmax=	399,5	[KPa]
				Rbz=	750	[KPa]	dla betonu klasy B15
	Po podstawieniu do wzoru otrzymujemy:
						78,0
	Wstępnie przyjęto wysokość przyjmujemy za ostateczną.

---

Sheet 10: Nośność

2.5.

Obliczenie stanu granicznego nośności w strefie warstwy słabej

q

Obliczenia przeprowadzamy dla najniekorzystniejszego schematu.

Schemat nr

5

Nr5=

435,4

[KN]

L=

1,60

[m]

Tr5=

57,9

[KN]

B=

1,20

[m]

Mr5=

97,8

[KNm]

Dmin=

1,20

[m]

f=

0,11

[m]

h=

0,60

L=

1,60

Ppi

w

0,38

rh(r)=

1,93

h1=

2,20

b/2

b/2

Jp

D

0,35

L'=

2,20

2,20

Dla h1 > B oraz

Ppi

1,47

[m]

A więc

3,07

[m]

2,67

[m]

775,2

[KN]

210,9

[KNm]

0,27

[m]

2,52

[m]

2,67

[m]

1,06

Parametry geotechniczne gruntu:

D'min=

3,40

[m]

L=

2,52

[m]

g=

9,81

[m/s2]

B=

2,67

[m]

rB(r)=

1,58

[t/m3] dla

Ppi

0,131946891450771

rD(r)=

1,76

[t/m3] dla

Jp

Cu(r)=

38,7

[KPa]

fu(r)=

7,56

to

ND=

1,98

tgf=

0,13

NC=

7,36

NB=

0,10

TrL=

57,9

[KN]

Nr'=

775,2

[KN]

tgdB=TrL/Nr'=

0,07

tgdB/tgf=

0,56

iC=

0,79

iD=

0,89

iB=

0,75

Po podstawieniu otrzymujemy:

QfNL=

3799,7

gdzie m=0,81

775,2

[KN]

TrB=

0

iC=

1

iD=

1

iB=

1

Po podstawieniu otrzymujemy:

QfNB=

4556,9

775,2

[KN]

Warunek I stanu granicznego (nośności) jest spełniony.

---

Sheet 11: Os 1

2.6.	Sprawdzenie II stanu granicznego użytkowania (osiadanie).
Gnf=	45,1
					Sdop=5 cm dla hali przemysłowej
Do obliczeń przyjmujemy kombinację podstawową:
			Nn	Tn	Mn
			[KN]	[KN]	[KNm]
		Gki	393,1	17	29
		Qki	47	15,5	24
		Suma	440,1	32,5	53
	L=	1,6	[m]
	B=	1,2	[m]
	Dmin=	1,2	[m]
	Charakterystyczne obciążenie pod stopą:
				q=SN/(L*B)=	229	[KPa]
Parametry geotechniczne do obliczeń:
				g=	9,81	[m/s2]
Rodzaj gruntu		Miąższość	ID	IL	r	g(n)	Mo
		[m]			[t/m3]	[KN/m3]	[KPa]		[KPa]
Ppi	w	3,4	0,38	0	1,75	17,17	52000	0,8	65000
Jp	D	7	0	0,35	1,95	19,13	17500	0,8	21875
Gπ	B	12	0	0,08	2,1	20,60	50000	0,75	66667
	hi=B/2=	0,6	maksymalna grubość warstwy guntu do obliczeń
	L/B=	1,3
	l=	1	przy czasie wznoszenia budowli ponad rok
	Wyliczenie osiadania budowli dokonano na podstawie wzorów:
Po wyliczeniach zestawionych w tabeli na następnej stronie otrzymano wartość osiadania:
					0,62		[cm]
		Warunek II stanu granicznego (osiadań) jest spełniony.

---

Sheet 12: Os 2

Obliczenie wartości osiadania budowli
			H	g	szr	Z	Z/B	hm	szs	hS	szq	szd	Mo	M	h	S''	S'	S
L/B=	1,3		[m]	[KN/m3]	[KPa]	[m]			[KPa]		[KPa]	[KPa]	[KPa]	[KPa]	[m]	[cm]	[cm]	[cm]
			1,2	17,1675	20,6	0,00	0,00	1	20,6	1	229,2	208,6	52000	65000
			1,8	17,1675	25,8	0,30	0,25	0,95	19,6	0,75	171,9	152,3	52000	65000	0,6	0,0181	0,176	0,194
Ppi	w	0,38	2,4	17,1675	36,1	0,90	0,75	0,55	11,3	0,4	91,7	80,3	52000	65000	0,6	0,0105	0,093	0,103
			2,9	17,1675	45,5	1,45	1,21	0,3	6,2	0,26	59,6	53,4	52000	65000	0,5	0,0048	0,051	0,056
			3,4	17,1675	54,1	1,95	1,63	0,2	4,1	0,17	39,0	34,8	52000	65000	0,5	0,0032	0,034	0,037
			4	19,1295	60,3	2,25	1,88	0,09	1,9	0,08	18,3	16,5	17500	21875	0,6	0,0051	0,057	0,062
Jp	D	0,35	4,6	19,1295	69,8	2,80	2,33	0,07	1,4	0,07	16,0	14,6	17500	21875	0,6	0,0040	0,050	0,054
			5,2	19,1295	82,3	3,40	2,83	0,06	1,2	0,05	11,5	10,2	17500	21875	0,6	0,0034	0,035	0,038
			5,8	19,1295	92,8	4,00	3,33	0,04	0,8	0,04	9,2	8,3	17500	21875	0,6	0,0023	0,029	0,031
			6,4	19,1295	105,3	4,60	3,83	0,03	0,6	0,03	6,9	6,3	17500	21875	0,6	0,0017	0,021	0,023
			7	19,1295	115,8	5,20	4,33	0,03	0,6	0,03	6,9	6,3	17500	21875	0,6	0,0017	0,021	0,023
Gπ	B	0,08
																	Suma osiadań S=	0,6209953516984

---

Sheet 13: Zbro

2.7.	Obliczenie zbrojenia stopy fundamentowej.								q
			0,40
			0,11	0,55
	L/2=	0,80	L/2=	0,80
		L=	1,60
	C
	et
			0,40
				0,30	1,20
							0,11
							0,4
							0,3
							1,6
							1,2
Obliczenia wykonujemy dla najbardziej niekorzystnego schematu, schemat nr								5
	eL=	0,17	[m]
	gmax=	399,5	[KPa]
	gmin=	108,1	[KPa]
	Na zbrojenie przyjęto stal klasy			A-III	o Ra=	350	[MPa]
Obliczenie zbrojenia równoległego do długości stopy:
					334,6	[KPa]
					0,71	[m]
					0,53	[m2]
				Pr=qr*Ft=	178,8	[KN]
					0,43	[m]
				Mr=Pr*et=	76,5	[KNm]
					4,41	[cm2]
Obliczenie zbrojenia równoległego do szerokości stopy:
					253,8	[KPa]
					0,45	[m]
					0,20	[m2]
				Pr=qr*Ft'=	51,4	[KN]
					0,27	[m]
				Mr=Pr*et'=	13,9	[KNm]
					0,80	[cm2]
Przyjęcie ilości zbrojenia ze względu na minimalny rozstaw prętów:
	Równolegle do długości stopy
	B=	1,20	[m]
	n=	6
	B/n=	0,20	[m]
			Przyjęto rozstaw prętów co	20		liczba prętów	6
						o średnicy f=	10
	Równolegle do szerokości stopy
	L=	1,60	[m]
	n=	2
	L/n=	0,80	[m]
			Przyjęto rozstaw prętów co	20		liczba prętów	8
						o średnicy f=	8

---

Sheet 14: Proj

	PROJEKTOWANIE
					Kombinacja	qr<	qf*m	Bilans:	Ocena:	Nro	QfNB	QfNL	Bilans:	Ocena:	Bilans:	Ocena:
Wymiary stopy					1	226,4	468,4	0,48		434,6	-	-
L/B=1,0-1,7					2	260,6	468,4	0,56		500,4	850	735	0,59		0,68
L=	1,6	[m]			3	226,4	468,4	0,48		434,6	866	754	0,50		0,58
B=	1,2	[m]			4	260,6	468,4	0,56		500,4	824	681	0,61		0,74
L/B=	1,3				5	253,8	468,4	0,54		487,3	791	617	0,62		0,79
Wysokość stopy					6	253,8	468,4	0,54		487,3	815	672	0,60		0,72
0,3(L-asL)<h<0,5(L-asL)					7	226,4	468,4	0,48		434,6	824	690	0,53		0,63
0,36	< h <	0,6			8	260,6	468,4	0,56		500,4	873	792	0,57		0,63
h>	0,56	[m]			9	253,8	468,4	0,54		487,3	909	925	0,54		0,53
h=	0,6	[m]			10	226,4	468,4	0,48		434,6	851	738	0,51		0,59
		dmin=15cm i h/3 =	20											Najbardziej niekorzystna kombinacja	5
d=	0,2	[m]
Średnica prętów		16	[mm]
4						5					6
	a	0,6	<	0,6			775,2	<	3078			0,62	<	5,00
	b	0,6	>	0,28			775,2	<	3691		7
	c	0,6	>	0,56								4	stal	A-III	10
	d	78	<	140							Do wyboru pręty: 10, 12, 14				0,79	cm2
											Rozstaw				20	[cm]
											Do wyboru pręty: 8, 10, 12				8
															0,50	cm2
											Rozstaw		20	[cm]	80	[cm]

---

Sheet 15: Dane

	DANE DO OBLICZEŃ
Wymiary słupa					Do głębokości	ID	IL	r	fu	Cu	Mo	b	M
ax=asL=	0,4	m	Ppi	w	3,4	0,38		1,75	29,8		52000	0,8	65000
ay=asB=	0,3	m	Jp	D	7		0,35	1,95	8,4	43	17500	0,8	21875
Głębokość posadowienia			Gπ	B	12		0,08	2,1	20,5	37	50000	0,75	66667
Dmin=	1,2	m
Przyśpieszenie ziemskie			Obciążenie		Nn	Tn	Mn
g=	9,81	m/s2	własny	Gk	348	17	29
			śnieg	Qk1	47	15,5	24
			wiatr z le	Qk2		-8,8	-10,4
			wiatr z pr	Qk3		9,5	12,1
			wyjątkowe	Fa		10	22
Dobierz z rysunku Z1-2 w normie PN-81/B-03020
				tgf=	0,5
			2	tgdB/tgf=	0,16	iB=	0,75	iD=	0,86	iC=	0,85
			3	tgdB/tgf=	0,14	iB=	0,77	iD=	0,86	iC=	0,86
			4	tgdB/tgf=	0,20	iB=	0,70	iD=	0,83	iC=	0,80
			5	tgdB/tgf=	0,24	iB=	0,65	iD=	0,79	iC=	0,77
			6	tgdB/tgf=	0,20	iB=	0,70	iD=	0,83	iC=	0,80
			7	tgdB/tgf=	0,18	iB=	0,72	iD=	0,84	iC=	0,81
			8	tgdB/tgf=	0,12	iB=	0,82	iD=	0,89	iC=	0,87
			9	tgdB/tgf=	0,06	iB=	0,95	iD=	0,98	iC=	0,98
			10	tgdB/tgf=	0,14	iB=	0,77	iD=	0,86	iC=	0,86
				tgf=	0,1
			Nośność	tgdB/tgf=	0,56	iB=	0,75	iD=	0,89	iC=	0,79
Osiadanie
	Z/B	hm	hs	h
	L/B=	1,3		[m]
	0,00	1	1
	0,25	0,95	0,75	0,6
	0,75	0,55	0,4	0,6
	1,21	0,3	0,26	0,5
	1,63	0,2	0,17	0,5
	1,88	0,09	0,08	0,6
	2,33	0,07	0,07	0,6
	2,83	0,06	0,05	0,6
	3,33	0,04	0,04	0,6
	3,83	0,03	0,03	0,6
	4,33	0,03	0,03	0,6
	0,00	0,03	0,03
	0,00	0,03	0,03
	#REF!	0,03	0,03
	#REF!	0,03	0,03
	0,00	0,03	0,03
	0,00	0,03	0,03
	0,00	0,03	0,03

---

Sheet 16: Rysunki

Przekrój geotechniczny

skala 1:20

Rysunek konstrukcyjny

stopy fundamentowej

skala 1:20

Beton B15

Stal A-I