1.Więźba dachowa.

1. Zestawienie obciążeń.

  40⁰ 20'

Ciężar pokrycia na jednostkę powierzchni połaci dachu ( bez uwzględnienia krokwi) przyjęto wg tabeli Z2-1 z PN-82/B-02001 :

g_k = 0,9 - 0,05 = 0,85 kN / m²

Wartość charakterystyczna obciążenia wywołanego śniegiem na 1 m² powierzchni rzutu w strefie IV wg PN-80/B-02010 :

S_k = Q_k· C

Q_k = 0,003·H = 0,003 · 880 = 2,64 kN/m²

S_k = 2,64· 0,8· ( 60-   30 = 1,35· 0,628 = 1,40 kN/m²

Wartość charakterystyczna obciążenia wywołanego obciążeniem wiatru

wg PN-77/B-02011:

p_k = q_k · C_e · C · 

q_k = 250 Pa - ciśnienie charakterystyczne prędkości wiatru w

strefie I .

C_e = 1,0 - współczynnik ekspozycji,

C - współczynnik aerodynamiczny

C = C_z = 0,015 - 0,2 = 0,403

 - współczynnik działania porywów wiatru ,  = 1,8

p_k = 250 · 1,0· 0,403 · 1,8 = 181,3 Pa = 0,181 kN/m²

Obciążenie skupione pionowe P_k = 1,0 kN wg PN- 82/B- 02003.

Zestawienie obciążeń na 1m łaty . W obliczeniach przyjęto rozstaw łat

co a = 0,26m.

_  ,

_  ,

Wartości charakterystyczne obciążeń równomiernie rozłożonego i skupionego:

q_k┴ = a· ( g_k┴ + S_k┴ · _  p_k┴· _   , ( ,  , cos² ּ 1,0 +

0,181ּ 0,9 ) = 0,339 kN/m².

P_k┴ = 0,762 kN

q_{k ||} = aּ (g_k|| + S_k|| ּ _   , ּ ( 0,550 + 0,690 ּ 1,0 ) = 1,24 kN/m²

P_k|| = 0,647 kN.

Obciążenie	Wartość charaktery-styczna obciążenia	Współ-czynnik Obciąż-enia γf	Wartość obliczeniowa obciążenia	Składowe prostopadłe obciążenia		Składowe równoległe obciążenia
								Wartość charaktery-styczna	Wartość obliczeniowa	Wartość charaktery-styczna	Wartość obliczeniowa
Ciężar własny pokrycia [ kN/m^2]	gk= 0,85	1,2	gd= 1,02	gk┴= gk ּ cos = =0,648	gd┴= gd ּ cos   ,	gk || = gk ּ sin  ,	gd || = gd ּ sin   ,
Śnieg [kN/m^2]	Sk= 1,4	1,4	Sd= 1,960	Sk┴= Sk ּ cos^2 = 0,813	Sd┴= Sd ּcos^2   ,	Sk || =Skּsincos ,	Sd || = Sdּsincos  ,
Wiatr [kN/m^2]	pk= 0,181	1,3	pd = 0,235	pk┴ = 0,181	pd┴ = 0,235	-	-
Skupione [kN]	Pk =1,0	1,2	Pd = 1,2	Pk┴= Pk ּ cos ,	Pd┴= Pd ּ cos   ,	Pk || = Pk ּ sin  ,	Pd || = Pd ּ sin   ,

Zestawienie obciążeń przekrycia.

Wartości obliczeniowe obciążeń równomiernie rozłożonego i skupionego:

q_d┴ = a· ( g_d┴ + S_d┴ · _  p_d┴· _   , ּ( 0,778 + 1,14ּ 1,0 + 0,235ּ 0,9)=

=0,554 kN/m²

P_d┴ = 0,914 kN

q_{d ||} = aּ (g_d|| + S_d|| ּ _   ,ּ ( 0,660 + 0,967ּ 1,0 ) = 0,423 kN/m²

P_d|| = 0,777 kN/m²

1.2 ŁATY

1.2.1 Stan graniczny nośności.

Schemat A ( całkowite obciążenie ciągłe - ciężar własny , śnieg, wiatr ).

M_x = 0,125 ּ 0,554 ּ1,0² = 0, 069 kNm

M_y = 0,125 ּ 0,423 ּ 1,0² = 0,053 kNm

Zakładam przekrój 5,0 ּ 5,0 cm

W_x = ( 0,05 ּ 0,05² )/6 = 2,083 ּ 10^-5 m³

W_y = ( 0,05 ּ 0,05² )/6 = 2,083 ּ 10^-5 m³

Naprężenia:

σ = | M_x|/ W_x + |M_y|/ W_y = ( 0,069+ 0,053 )/ 2,083 ּ 10^-5 = 5856,93kN/m² =

= 5,86 Mpa < 13,0 Mpa.

Schemat B ( Ciężar własny łaty oraz robotnik z narzędziami ).

Zakładam przekrój 0,05 ּ 0,063 cm.

G = 0,05 ּ 0,063 ּ 5,5 = 0,00315 kN/m²

G_d = 0,00315 ּ 1,2 = 0,00378 kN/m²

G_x = G ּ sin  , kN/m²

G_y  G ּ cos , kN/m²

M_x = 0,0703 ּ G_y ּl² + 0,207 ּ P_y┴ ּ l = 0,0703 ּ 0,0023 ּ 1² + 0,207 ּ 0,914 ּ 1 = 0,18936= =0,2 kNm

M_y = 0,0703 ּ G_x ּ l² + 0,207 ּ P_x┴ ּ1 =0,0703 ·0,0019+0,207·0,777= 0,16kNm.

W_x = ( 0,05 ּ 0,063² )/6 = 3,308 ּ 10^-5 m³

W_y = ( 0,063 ּ 0,05² )/6 = 2,625 ּ 10^-5 m³

σ = | M_x|/ W_x + |M_y|/ W_y = 0,2 / 3,308 ּ 10^-5 + 0,16 / 2,625 ּ 10^-5 = 12141,1 kPa =

= 12,14 Mpa < 13,0 Mpa.

1. Stan graniczny użytkowania.

I_┴ = I_x = ( 0,05 ּ 0,063³ )/ 12 = 1,042 ּ 10^-6 m⁴

I_|| = I_y = ( 0,063 ּ 0,05³ )/ 12 = 0,6563 ּ 10^-6 m⁴

q_x = q_k|| = 1,24kN/m

f_y^A = ( 2,09 ּ q_y ּl⁴ ) / ( 384 ּE ּI_x ) = ( 2,09 ּ 0,414 ּ 1⁴ ) / ( 384ּ 9ּ10⁶ ּ1,042 ּ10^-6 ) = 0,0026 cm

f_x^A = ( 2,09 ּ q_x ּl⁴ ) / ( 384 ּE ּI_y ) = ( 2,09 ּ 1,24ּ 1⁴ ) / ( 384ּ 9ּ10⁶ּ0,656ּ 10^-6 ) = 0,01cm

f^A =[( f_y^A )² + ( f_x^A)² ]^1/2 = 0,0103 cm < f_dop = 0,4 cm.

3. KROKWIE

1.3.1 Zebranie obciążeń na 1 m² połaci dachowej .

,Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [ kN/m^2]	γf	Wartość obliczeniowa [ kN/m^2]
Dachówka karpiówka	0,9	1,2	1,08
Łaty 5 ּ 6,3 cm ( 0,05ּ 0,063ּ 5,5 )/0,26	0,067	1,2	0,08
Wiatroizolacja	-	-	-
Krokwie drewniane 10ּ18 cm ( 0,1 ּ 0,18 ּ 5,5 )/ 1,0	0,099	1,1	0,1089

∑ = 1,066 [ kN/m²] ∑ = 1,2689[ kN/m²]

• Parcie wiatru

C = ( C_{1 ,} C₂ ) = ( 0,405 ; -0,4 )

p₁ = 250ּ1ּ0,405ּ1,8ּ1,3 = 0,237 kN/m²

p₂ = 250ּ1ּ( -0,4 )ּ1,8ּ1,3 = -0,234 kN/m²

• obciążenie śniegiem

C₁ = 1,2ּ[( 60-  )/30] = 0,786

C₂ = 0,8 ּ[( 60-  )/30] = 0,524

S₁ = Q_k ּ C₁ = 1,35 ּ 0,786 ּ1,4 = 1,485 kN/m²

S₂ = Q_k ּ C₂ = 1,35 ּ 0,524 ּ1,4 = 0,990 kN/m²

Dla wartości obliczeniowej = 1,269 ( uwzględniającej ocieplenie - krokiew nad strychem ).

Rodzaj obciążenia	Prostopadle do połaci dachu		Równolegle do połaci dachu
		Strona Nawietrzna	Strona zawietrzna	Strona nawietrzna	Strona zawietrzna
Pokrycie dachu	1,269ּ0,762 = =0,967	1,269ּ0,762 = =0,967	1,269ּ0,647 = = 0,821	1,269ּ0,647 = = 0,821
Obciążenie wiatrem	0,237	-0,2341	-	-
Obciążenie śniegiem	1,485ּcos^2 = = 0,863	0,990ּcos^2 = = 0,576	1,485ּsinּcos= = 0,732	0,990ּsinּcos= = 0,488
∑	2,067 [kN/m^2]	1,309 [kN/m^2]	1,553 [kN/m^2]	1,309 [kN/m^2]

1.3.2 Zestawienie obciążeń na 1m krokwi.
Krokiew nad strychem ( bez ocieplenia ).

* Obciążenie prostopadłe do połaci działające symetrycznie :

q₁ = 1,309 ּ1,0 = 1,309 kN/m

* Obciążenie prostopadłe do połaci działające anty symetrycznie:

q₂ = ( 2,067 - 1,309 ) ּ1,0 = 0,758 kN/m

* Obciążenie równoległe do połaci działające symetrycznie:

q₃ = 1,309 ּ 1,0 = 1,309 kN/m

* Obciążenie równoległe do połaci działające anty symetrycznie:

q₄ = ( 1,553 - 1,309 ) ּ 1,0 = 0,244 kN/m

1.3.3 Zestawienie obciążeń na jętkę na 1m²

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m^2]	γf	Wartość obliczeniowa [kN/m^2]
Jętka 16,0 ּ 8,0 ( 0,08ּ0,16ּ5,5 )/1,0	0,07	1,1	0,077
∑	0,07 [kN/m^2]	-	0,077 [kN/m^2]

Obciążenie na 1m jętki : 0,077 ּ 1m = 0,077 kN/m

1.3.4 Schemat statyczny

q_x' = 2,067ּ 1,0 = 2,067 kN/m

q_xk^'=2,283 kN/m

M_max = 15,296 kNm

M' = 0,8 ּ M_max = 12,237 kNm

N = 0,5 ּq_x ּ l_d = 0,5 ּ 1,553 ּ 3,900 = 3,028 kN

Charakterystyka geometryczna przekroju .

F = bּh = 0,1 ּ 0,18 = 0,018 m²

W_x = (bּh² ) /6 = 5,4ּ10^-4 m³

I_x = ( bּh³) /12 = 48,6ּ10^-6 m⁴

E_m = 9ּ10⁶

1.3.6 Sprawdzenie naprężeń w przekroju:

σ = ( R_dc / R_dm )ּ ( M'/W_x ) + N/F < R_dc ּ m przyjęto m = 1

σ  ( ,  , ּ 12,237 / 5,4ּ10^-4 + 3,028 / 0,018 = 8,70 Mpa

σ  8,70 Mpa < R_dc = 11,5 Mpa

1.3.7 Sprawdzenie ugięcia

l/h = 390 /18 = 21,67 > 20

f = ( 5 / 384 )ּ ( q_xk'ּl_d⁴ ) / ( E_m ּ I_x ) = 1,814 cm < f_dop = l_d / 200 = 1,950 cm

1.4 Obliczenie jętki.

1.4.1 Schematy statyczny z obciążeniem

Patrz pkt 1.3.4

Ze względu na bardzo małe obciążenia przyjęto konstrukcyjnie jętkę 8x16 cm.

1. Murłata.

Przyjęto murłatę o przekroju 12,0 x 12,0 cm

Drewno K 27

E_m = 9ּ10⁶

W_y = (bּh²)/6 = 2,88ּ10^-4 m³

2. STROP.

2.1 Strop nad piwnicą obciążony obciążeniem zmiennym, własnym oraz ścianami działowymi, równoległą i prostopadłą do żeber stropowych.

2.1.1 Dane

- beton B20

R_b = 11,5 Mpa, R_bz = 0,9 Mpa

- stal A-III 34GS R_a = 350 Mpa

A-I St0S R_a = 190 MPa

- rozpiętość stropu w świetle ścian l_s = 4,20 m

- założono że strop spełnia warunki częściowego zamocowania , dlatego

l_o = 4,20 ּ 1,05 = 4,41 m

- wysokość kondygnacji od poziomu warstw wykończeniowych do spodu stropu kondygnacji powyżej h_s = 2,70 m

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna	γf	Wartość obliczeniowa
Panele podłogowe 1.1 cm 0,09·0,6	0,054	1,2	0,065
Gładź cementowa 4,0 cm 21,0ּ0,6ּ0,04	0,504	1,3	0,655
Styropian 5,0 cm 0,05ּ0,6ּ0,45	0,014	1,2	0,016
Folia PCV 0,2 mm	-	-	-
Żebro stropu DZ-3 23,0 cm 0,6·2,65	1,59	1,1	1,749
Tynk cem - wap 1,5 cm 0,015·0,6·19	0,017	1,3	0,0222
g1	2,18[kN/m]	-	2,51[kN/m]
Obciążenie zmienne ( dom mieszkalny) 0,6ּ1,5	0,9	1,4	1,26
p	0,9 [kN/m]	-	1,26[kN/m]
Obciążenie zastępcze od ściany działowej 0,25x0,6	0,15	1,2	0,18
g2	0,15	-	0,18
Q = g1 + p +g2	3,23[kN/m]	-	3,95[kN/m]

2.1.2 Schemat statyczny

M_max = 3,95·4,41²/8 = 9,6 kNm

Q = 3,95·4,41/2 =8,7kN

Żebro pod scianę obciążoną należy wykonać z dwóch zestawionych ze sobą belek stropowych DZ-3.

- zbrojenie 2xØ10+1Ø18

Mmax=11,35kNm

3. NADPROŻA.

1. Prefabrykowane nadproże okienne typu L 19 odmiany N

1. Dane:

- wymiary otworu okiennego rozpatrywanej kondygnacji 150 x 150 cm,

- wymiary otworu okiennego kondygnacji powyżej 150 x 150 cm,

- grubość konstrukcyjna stropów 23 cm,

- rozpiętość stropów w osiach ścian 445 cm,

- rozpiętość stropów w świetle ścian 420 cm,

- materiał konstrukcyjny ścian nośnych cegła sylikatowa.

3.1.2 Schemat statyczny.

Nadproże pracuje jako belka swobodnie podparta.

3.1.3 Zebranie obciążeń.

Zebranie obciążeń na 1 m nadproża [ kN/m ]

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna	γf	Wartość obliczeniowa
Ściana z cegły silikatowej (0,88+0,14)·2,80	2,86	1,1	3,15
Tynk cem.-wap. x 2 0,02ּ0,88ּ19	0,33	1,3	0,43
Wieniec żelbetowy (0,30x0,30)·24	2,16	1,1	2,83
Ocieplenie	-	-	-
Strop DZ-3 2,65·0,5·2,66	3,52	1,1	3,87
Nadproże L-19 wraz z betonem 24,0·0,3·0,19	1,37	1,1	1,51
Obciążenie zmienne 1,5ּ0,5ּ2,66	2,00	1,4	2,80
Obiążenie dopełniające 0,9·0,5·2,66	1,20	1,3	1,56
q =	13,44 [kN/m]	-	15,70 [kN/m]

1. Schemat statyczny ( Nadproże pracuje jako belka swobodnie podparta ).

2. Obliczenia statyczno- wytrzymałościowe.

* Zginanie

l_o = 1,05 ּl_s= 1,05·1,80=1,89 m

M _max= 15,70·1,89²/8 = 7,01 kN/m < 2·4,41=8,82kN/m

Dalsze obliczenia wg teorii żelbetu.PN-99/B-03264

4. ŚCIANY. (wg PN-B-03002 : 99 r. )

4.1 Ściana murowa zewnętrzna .

4.1.1 Zestawienie obciążeń.

a) Z dachu na ścianę :

- Ciężar połaci dachowej q_k =1,066 kN/m² , q_o =1,270 kN/m² z p.1.3.1

- Obciążenie śniegiem S_k =1,061 kN/m² , S_o =1,485 kN/m² z p.1.3.1

- Obciążenie wiatrem p_k = 0,182 kN/m² , p_o = 0,237 kN/m² z p.1.3.1

Obliczenie z dachu w przeliczeniu na 1 m² rzutu poziomego. (  40˚ 20' )

q₁ = q_dachu / cos + S_d + p_dּ cos cos  , / 0,762292  ,  ,* ,,  , kN/m²

Obciążenie dachu bezpośrednio na murłatę i ścianę .

A_obc = 1mּ [ 1,00 + ( 3,9 + 2,4 )/2 ] = 4,15 m²

N_d = 4,15 ּ 3,4 = 14,11 kN.

b) Obciążenie ściany powyżej stropu nad garażem.

- Ciężar 1m² ściany zewnętrznej:

* mur 3,15 kN/m² (z p.3,1,2)

* izolacja termiczna = 0,15 ּ 0,45 ּ1,2 = 0,081 kN/m²

  , kN/m²

- Siły skupione od ciężaru ścian:

G_ś1 = 1,2 ּ 1,0 ּ 3,23 = 3,88 kN

c) Obciążenie od stropu nad parterem :

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna	γf	Wartość obliczeniowa
Panele podłogowe 1,1 cm 0,011*4,20*0,5*0,09	0,002	1,2	0,0024
Gładź cem. 4cm 21,00*0,04*4,20*0,5	1,764	1,3	2,293
Strop DZ-3 2,65*0,5*4,20	5,565	1,1	6,122
Tynk cem. - wap. 0,015ּ4,20ּ0,5 ּ19,0	0,599	1,3	0,778
Obciążenie zmienne 1,5ּ0,5ּ4,20ּ1,0	3,150	1,4	4,410
Obciążenie dopełniające 0,9ּ0,5ּ4,20ּ1,0	1,89	1,3	2,457
Gs1 =	12,97 kN	-	16,062 kN

e) Obciążenie ściany poniżej stropu nad parterem

G_ś2 = 3,0ּ1,0ּ3,88= 11,64 kN

4.1.2 Obciążenia i ich mimośrody:

- N_d = 14,11 kN e_d = 0,085 + 0,01 = 0,095 m

- G_ś1 = 3,88 kN e_ś1= 0,01 m

- G_s1 = 16,062 kN e_s1 = 0,33ּt + 0,01 = 0,106 m ( t = 0,29 m )

- G_s2 = 11,64 kN e_s2 = 0,33ּt + 0,01 = 0,106 m ( t = 0,29 m )

4.1.3 Rysunek nr 1 do obliczeń wytrzymałościowych.

4.1.4 Określenie wytrzymałości muru w ścianie .

- Przyjęto materiały:

f_b = _w ּ δ ּf_B

- δ = 1,14 - dla silikatowej

- f_b=_b*f_{b PN}=1,2*15,0=18 MPa

- zaprawa - cem.- wap. marki 5,0 MPa ( f_m, = 5,0 MPa )

f_m = 1,7ּ f_m,  , MPa

- element murowy kat. II ( określenie cech tylko na podstawie deklaracji producenta ) w stanie

powietrzno - suchym - _w = 1,0

f_b = _w ּ δ ּf_B = 1,0ּ1,24ּ18,0 = 20,52 MPa

- wytrzymałość charakterystyczna muru:

f_k = Kּ f _b^0,65 ּf _m^0,25

K = 0,45 - element murowy grupy 2

f_k = 0,45 ּ 20,52 ^0,65 ּ 8,5 ^0,25 = 5,476 MPa

- kategoria wykonania robót - B , kategoria produkcyjna elementu muru II

γ_m = 2,5 ( tabela 13 normy )

- powierzchnia ściany A = 0,29ּ1,0 = 0,29 m² → _a = 1,13

f _d = f _k / ( γ_m ּ _a ) = 5,476 / ( 2,5ּ1,13 ) = 1,938 MPa

* Sprawdzenie stanu granicznego nośności

N_sd1 < N_Rd

e_a = 0,01m - mimośród niezamierzony

N_1,d = N_d + G_ś1 + G_s1 + G_s2 = 14,11 + 3,88 + 16,062 +11,64 = 45,69 kN

M_1,d = N_d ּ e_d + G_ś1ּe_ś1 + G_s1ּe_s1 - G_s2ּe_s2 =14,11*0,095+3,88*0,01+16,062*0,106+11,64*0,106= =4,31 kNm

e₁ = M_1,d / N_1,d + e_a = 0,106 m

i  1 - ( 2e_i / t )

₁ = 1 - ( 2ּ0,106 / 0,29 ) = 0,27

N_Rdi = i ּ f_d ּA

N_Rd1 = 186,03 kN > 45,69 kN

4.2 Ściana murowa wewnętrzna .

4.2.1 Zestawienie obciążeń.

- Obciążenie z dachu N_D = 9,96 kN e_D=0,085

- Obciążenie od stropów nad parterem jak w poz.4,1,1)

G_s1 = 16,062 kN e_s1 = 0,33ּ t + 0,01 = 0,106 m ( t = 0,29 m )

- Obciążenie od ściany wewnętrznej na parterze

• 2ּ tynk - 2ּ0,015ּ19,0ּ1,3 = 0,741 kN/m²

• mur - 0,25ּ11,0ּ1,1 = 3,025 kN/m²

  3,766 kN/m²

G_ś1 = 3,77ּ4,2*1,0 =15,83 kN

e_ś1 = 0,01 m

- Obciążenie od stropu nad piwnicą

G_s2 = 16,062 kN ( z p. 4.1.2 )

e_s2 = 0,33ּ t + 0,01 = 0,106 m ( t = 0,29 m )

- Obciążenie od ściany wewnętrznej w piwnicy

G_ś2 = 2,70ּ1,0ּ4,25ּ0,5 = 5,73 kN

e_ś2 = 0,01 m

4.2.2 Rysunek nr2 do obliczeń wytrzymałościowych.

4.2.3 Określenie wytrzymałości muru w ścianie wewnętrznej.

f _d = f _k / ( γ_m ּ _a ) = 1,938 MPa

* Sprawdzenie stanu granicznego nośności

N_sd1 < N_Rd

ae_a = 0,01m - mimośród niezamierzony

N_1,d = N_d + G_ś1 + G_s1 + G_s2 + G_s3 = 47,58 kN

M_1,d = N_d ּ e_d + G_ś1ּe_ś1 - G_s1ּe_s1 + G_s2ּe_s2 + G_s3ּe_s3= 0,85+1,70+0,16+1,70+0,06 = 4,47 kNm

e₁ = M_1,d / N_1,d + e_a = 0,093 m

i  1 - ( 2e_i / t )

₁ = 1 - ( 2ּ0,093 / 0,29 ) = 0,359

N_Rdi = i ּ f_d ּA

N_Rd1 = 186,03 kN > 47,58 kN

5. FUNDAMENTY.

5.1. Ława fundamentowa betonowa pod ścianą nośną zewnętrzną.

5.1.1. Schemat statyczny

5.1.2. Zebranie obciążeń.

Rodzaj gruntu - pospółka γ_gruntu = 18,5 kN /m³

Kąt tarcia wewnętrznego  = 37˚

tg² ( 45 -  / 2 ) = 0,248

Wysokość zalegania gruntu h = 1,35 m

Obciążenie naziomu q = 5,0 kN/m²

Wysokość zastępcza od obciążenia h₁ = q / γ_gruntu = 0,270 m

Szerokość rozpatrywanej ściany w piwnicy b = 1,0 m

Parcie gruntu na ścianę budynku :

• p₁' = γ_gruntu ⋅ h₁ ⋅ tg² ( 45 -  / 2 ) = 1,242 kN /m²

• p₁ = p₁' ⋅ γ_f ⋅b = 1,242 ⋅1,2⋅1,0 = 1,490 kN/m

• p₂' = γ_gruntu ⋅ ( h₁ + h )⋅tg² ( 45 -  / 2 ) = 18,5⋅1,62⋅0,248 = 7,433 kN /m²

• p₂ = p₂'⋅γ_f ⋅b = 8,92 kN

• p₃ = 11,122 kN ( p₃ - z proporcji )

• R_a = 5,56 kN

• M _max = 2,06 kNm

• Zakładam wymiary początkowe ławy fundamentowej 0,4 x 1,0

G₁ = 0,4 ⋅1,0⋅1,0⋅24,0⋅1,1 = 10,56 kN

• N_2,d = 14,11+2*11,64= 37,39 kN

• G₂=6,34*0,12*1*1,1*19,0=15,901 kN

• Y

P = N_5,d + G₁ = 53,30 kN

_

_  5,56*0,4+8,92*0,4²/2+2,2*0,4²/3-15,901*0,285 = 1,486 kNm

1. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe

Wyznaczenie mimośrodu

e = M_o / P = 0,0145 m

Sprawdzenie nośności

σ_1,2 = ( P / F ) ּ [ 1 ± ( 6ּ e ) / b ]

σ₁ = ( 53,3 / 1,0 ) ּ [ 1 + ( 6ּ 0,0145 ) / 1,0 ] = 57,94 kPa < q_fn = 200 kPa

σ₂ = 93,466 kPa < q_fn = 200 kPa

σ₁ / σ₂ = 0,3 < 2,0

5.2. Ława fundamentowa betonowa pod ścianą nośną wewnętrzną.

5.2.1. Schemat statyczny

q_fn=200 kPa

γ_gruntu=18,5 kN/m₂

grubość ściany nośnej 25 cm

N_2,d=59,04 kN siły obciążające

Zakładamy wymiary początkowe 0,4x1,0m

G₁=0,4*1,0*1,0*24,0*1,1=10,56 kN

P=N_2,d+G₁=69,60 kN

Mimośród niezmierzony e₁=0,01

M₀=69,60·0,01=0,70 kNm

2. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe

Wyznaczenie mimośrodu

e = M_o / P = 0,054 m

Sprawdzenie nośności

σ_1,2 = ( P / F ) ּ [ 1 ± ( 6ּ e ) / b ]

σ₁ = ( 119,749 / 1,0 ) ּ [ 1 + ( 6ּ 0,054 ) / 1,0 ] = 69,90 kPa < q_fn = 200 kPa

σ₂ = 80,950 kPa < q_fn = 200 kPa

σ₁ / σ₂ = 0,511 < 2,0

Dalsze obliczenia według teorii żelbetu

1

180

6

α = 60⁰

6

90

90

150

30

150

23

---