OBLICZENIA STATYCZNE STROPU BELKOWEGO

1.1. PŁYTA STROPOWA

1.1.1. Zestawienie obciążeń na strop.

Rodzaj obciążenia	obc. char. kN/m^2	wsp. obc. γf	obc. obl. kN/m^2
Płytki ceramiczne gr. 1,4 cm 21,0 x 0,014 Wylewka cementowa gr. 5 cm 21,0 x 0,005 1 x papa izolacyjna Płyta pilśniowa twarda gr. 3,5 cm 8,0 x 0,035 1 x papa Płyta żelbetowa gr. 8 cm 25,0 x 0,08	0,29 1,05 0,05 0,28 0,05 2,00	1,2 1,3 1,2 1,2 1,2 1,1	0,34 1,36 0,06 0,33 1,36 2,20
Obciążenia stałe gk	3,72	-	5,65
Obciążenia zmienne pk	6,00	1,2	7,20
RAZEM: qk = g + pk	9,72	-	12,85

Obciążenia przypadające na 1m² płyty:

Charakterystyczne: g_k = 3,72 kN/m² p_k = 6,0 kN/m² q_k = 9,72 kN/m²

Obliczeniowe: g_o = 5,65 kN/m² p_o = 7,20 kN/m² q_o = 12,85 kN/m²

1.2 Belka stropowa.

1.2.1. Wstępne dobranie przekroju belki.

B = 29 m l_ż = 5.8 m l_pl = 2 m

l_o = l_ż l_o = 5.8 m

l_os = 1,025 · 5.8 m = 5,94 m

h = 1/15 · l_os = 396 mm

h = 1/20 · l_os = 297 mm

przyjęto wstępnie IPE 300 o parametrach:

W_x = 557 cm³ g = 7,1 mm

I_x = 8360 cm⁴ r = 15 mm

h = 300 mm

s = 150 mm

t = 10,7 mm

g_kcż = 9,81 m/s² · 42,2 kg/m = 0,41 kN/m

g_cż = 1,1 · 0,41 = 0,45 kN/m

1.2.2. Zestawienie obciążeń na 1 mb belki.

stałe: g_kż = l_pl · g_k = 2 · 3,72 = 7,44 kN/m

g_ż = l_pl · g_o = 2 · 5,65 = 11,3 kN/m

zmienne: p_kż = l_pl · p_k = 2 · 6,0 = 12,0 kN/m

p_ż = l_pl · p_o = 2 · 7,20 = 14,4 kN/m

całkowite: q_kż = g_kż + p_kż + g_kcż = 20 kN/m

q_ż = g_ż + p_ż + 1,1 · g_kcż = 26,31 kN/m

1.2.3. Obliczenia statyczne i wymiarowanie belki.

Stal St3S f_d = 215 MPa

l_o = 5,8 m l_os = 5,94 m q_ż = 26,31 kN/m

Moment zginający i siła tnąca w belce:

Określenie klasy przekroju IPE:

- z uwagi na proporcje pasa (b/t):

- z uwagi na proporcję środnika (b/t):

Przekrój spełnia warunki klasy 1.

Nośność obliczeniowa przekroju klasy 1:

α_p = 1,07 wg zał. 4

M_R = α_p · W_x · f_d = 128,13 kNm

Ø_L = 1 Płyta stropowa zabezpiecza belki przed zwichrzeniem.

Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie:

klasa przy ścinaniu:

h/g = 42,25 < 70 ε₁ = 70 klasa 1, ø_pv = 1

A_v = h · g = 21,30 cm²

warunek:

V_R = 0,58 · ø_pv · A_v · f_d = 265,61 kN

Sprawdzenie SGU belki stropowej:

E = 205 GPa l_o = 5.8 m q_kż = 20 kN/m

f_dop = l_os/250 = 23,76 mm

warunek spełniony.

1.2.4. Zaprojektowanie oparcia na murze.

l_os = 5,94 m R_A = V_o R_a = 78,14 kN - reakcja podporowa

stal St3S f_d = 175 MPa

Długość oparcia na murze:

d_o = 150 mm + h/3 = 250 mm

s = 150 mm przyjęto d_o = 160 mm

F_d1 = s · d_o = 240 cm²

Naprężenie na powierzchni docisku:

Konstrukcja ścian: mur z cegły o wytrzymałości średniej 10 MPa na zaprawie marki 5.

R_mk = 2,3 MPa wytrzymałość muru na ściskanie (charakterystyczna)

γ_m = 1,5

R_m = R_mk/1,5 R_m = 1,53 MPa wytrzymałość muru na ściskanie (obliczeniowa)

b_o < 2s 2s = 300 mm szerokość blachy podporowej

b_o = 280 mm

F_dm = d_o · b_o = 448 cm² powierzchnia docisku blachy do muru

F_r = (2 · d_o + b_o) · d_o = 960 cm² powierzchnia rozdziału

m_d = ω_d m_d = 1,28

Nośność muru na docisk:

R_AZ = 78,14 kN < m_d · R_m · F_dm = 87,73 kN s = 0,15 m

M_1-1 = 0,5 · σ_śr · l_om² · d_o = 0,58 kNm f_{d St0} = 175 MPa

3. Podciąg (blachownica spawana).

1.3.1 Rozplanowanie przęseł podciągu.

l_pd1 = 14,0 m

1.3.2. Zestawienie obciążeń dla podciągu

Reakcja od belek stropowych dla obciążenia stałego:

Przyjęto:

Szacunkowy ciężar blachownicy spawanej:

a_z = 2,0 m

c = ( 700 + 100 · l_pd1 ) · 0,85 = 1,78 kN/m

G_kz = (g_kż + g_kcż ) · l_o + c · a_z = 49,83 kN

G_z = [g_ż + 1,1 (g_kcż )] · l_o + 1,1 (c · a_z) = 73,136 kN

Reakcja od belek stropowych dla obciążenia zmiennego:

P_kz = p_kż · l_o = 70,44 kN

P_z = p_ż · l_o = 84,52 kN

Wartość reakcji od belek stropowych razem:

Q_kz = G_kz + P_kz = 120,27 kN

Q_z = G_z + P_z = 157,65 kN

1.3.2. Wartości sił wewnętrznych.

Schemat statyczny:

Momenty zginające [kNm]:

Siły poprzeczne [kN]:

Tabela wyników obliczeń statycznych:

L.p.	x [m]		Ml [kNm]	Mp [kNm]	Vl [kN]	Vp [kN]	f [mm]
		Przęsło A - B (l0 = 14,00 m)
A.	0,00		--	0,00	--	472,95	0,00
1.	2,00		945,90	945,90	472,95	315,30	8305463,41
2.	4,00		1576,50	1576,50	315,30	157,65	14867804,88
3.	6,00		1891,80	1891,80	157,65	0,00	18456585,37
	7,00		1891,80	1891,80	0,00	0,00	18918000,00
4.	8,00		1891,80	1891,80	0,00	-157,65	18456585,37
5.	10,00		1576,50	1576,50	-157,65	-315,30	14867804,88
6.	12,00		945,90	945,90	-315,30	-472,95	8305463,41
B.	14,00		0,00	--	-472,95	--	0,00
Reakcje podporowe:		RA = 472,95 kN, RB = 472,95 kN

Wartości maksymalne - obliczeniowe

Reakcje podporowe Q_z = 157,65 kN a_z = 2,0 m

R_A = 472,95 kN R_B = 472,95 kN

Wartości sił wewnętrznych pod pierwszą siłą:

V₁ = R_A = 472,95 kN

M₁ = 945,90 kNm

Wartości sił wewnętrznych pod drugą siłą:

V₂ = 315,30 kN

M₂ = 1576,50 kNm

Wartości sił wewnętrznych pod trzecią siłą:

V₃ = 157,65 kN

M₃ = 1891,80 kNm

Wartości sił wewnętrznych pod czwartą siłą:

V₄ = 0,0 kN

M₄ = 1891,80 kNm

Wartości sił wewnętrznych pod piątą siłą:

V₅ = - 157,65 kN

M₅ = 1576,50 kNm

Wartości sił wewnętrznych pod szóstą siłą:

V₆ = - 315,30 kN

M₆ = 945,90 kNm

1.3.4. Wstępny dobór przekrojów blachownicy.

Dane: l_pd1 = 14,0 m

Stal S235

f_d = 205 MPa E = 205 Gpa f_ds = 215 MPa

G = 80 Gpa M₃ = 1891,80 kNm

Maksymalna wartość momentu zginającego dla odcinka o większej sztywności:

M_1max = M₃ M_1max = 1891,80 kNm

Maksymalna wartość siły tnącej dla odcinka blachownicy o większej sztywności:

V_1max = V₂ V_1max = 315,30 kN

1/16 · l_pd1 = 0,875 m

1/20 · l_pd1 = 0,7 m

Grubość środnika blachownicy:

przyjmuję: g = 9 mm

Wysokość środnika blachownicy:

α = 1,0

Przyjmuję h = 1000 mm

h/g = 111,1

Wymiary pasów: h/3 = 330 mm h/5 = 198 mm

Przyjęto s = 300 mm

przyjęto t₁ = 25 mm

Zmiana sztywności blachownicy realizowana jest przez zmianę grubości pasów.

Zmiana przekroju w odległości 2,5m od podpory A i 2,5m od podpory B.

Maksymalne wartości sił wewnętrznych na odcinku blachownicy o mniejszej sztywności:

V_2max = 472,95 kN

M_2max = 1103,55 kNm

Geometria przekroju:

h = 1000 mm

g = 9 mm

s = 300 mm t₁ = 25 mm t₂ = 15 mm

przekrój 1:

przekrój 2:

1.3.5. Sprawdzenie SGN w charakterystycznych przekrojach podciągu.

dla środnika:

A_v = h ·g = 90 cm²

Określenie klasy przekroju: f_d = 205 MPa f_ds = 215 MPa

klasa przy zginaniu:

środnik:

pas (dla elementu 1)

pas (dla elementu 2)

Przekroje są klasy 4.

Klasa przy ścinaniu:

Nośność obliczeniowa przy ścinaniu: V_max = 472,95 kN

Przyjęto rozstaw żeberek usztywniających: a_z = 1,5 m

b = h h = 1,0 m

V_R = 0,58 · φ_pv1· A_v· f_d = 716 kN V_max/ V_R = 0,65 < 1

Nosność obliczeniowa przy zginaniu:

Ponieważ przekrój jest klasy 4:

β >1 ν = 0

K = 0,4 + 0,6 ν K = 0,4

φ_p = 0,8 · λ'_p^-0,8 = 0,97

M_R1 = ψ₁ · W_X1 · f_d = 1831,57 kNm

M_R2 = ψ₂ · W_X2 · f_d = 1221,31 kNm

Smukłość względna przy zginaniu:

y_s = 0 cm ponieważ przekrój jest dwuteowy.

ponieważ podparcie widełkowe: μ_ω = 1 μ_y = 1

n = 2,5 Przekroje spawane ręcznie

Smukłość względna przy zginaniu z uwzględnieniem siły poprzecznej.

Dla przekroju pierwszego:

V₀ = 0,3 · V_R

V₀ < V_1max = 0 V_1max = 157,65 kN < V₀ = 273,05 kN warunek spełniony.

Dla przekroju drugiego:

M_2max =1103,55 kNm

V_2max = 472,95 kN > 0,3 V_R = 215,08 kN

warunek spełniony.

1.3.6. Sprawdzenie SGU ugięcia.

Sprawdzenie SGU ugięcia.

Średni moment bezwładności przęsła blachownicy:

l₁ = l_pd1 - 2,5m - 2,5m = 9 m

l₂ = l_pd1 - l₁ = 5 m

ugięcie dopuszczalne:

ugięcie belki obciążeniem skupionym: G_kz = 49,83 kN P_kz = 70,44 kN

1.3.7. Zaprojektowanie żeberek poprzecznych.

Rozstaw żeberek: a_z = 1,0 m

G_z = 73,136 kN P_z = 84,52 kN

N_z = 2 · R_A = 945,9 kN wartość max. siły skupionej równej dwóm reakcjom od belek

l_e = 0,8 h = 0,76 m długość wyboczeniowa żeberka

nośność elementów ściskanych sprawdza się z warunku:

N_RC = ψ · A_z · f_d

Założono: φ_z = 0,9 g_z = 8 mm g = 9 mm f_d = 215 MPa ψ = 1

stąd pole przekroju żeberka:

A_Z = A_1z + A_s = 47,5 cm²

N_RC = ψ · A_z · f_d = 1021,25 kN

Moment bezwładności żeberka wraz z współpracującą częścią środnika:

Moment bezwładności żeberka względem środka cięzkości:

k = max (k₁ ,k₂ ) = 0,75

l_smin = k · h · g³ = 52,59 cm⁴

Rzeczywisty przekrój żeberka:

A_z = 2 · g_z · b_z + (30g - g_z ) · g = 46,78 cm²

Promień bezwładności żeberka:

smukłość pręta:

n = 1,2

Warunek nośności przekroju żeberka: ψ = 1

N_RC = ψ · A_z · f_d = 1055,7 kN

1.3.8. Połączenia warsztatowe.

1.3.8.1. Styk pasów w miejscu zmiany przekroju podciągu (spoina czołowa).

• spawane połączenie pasów w miejscu zmiany przekrojów (spoina czołowa).

• Maksymalny moment w miejscu zmiany przekroju: M_2max = 1103,55 kNm

grubość spoiny a = 16 mm f_d = 215 MPa

1.3.8.2. Styk środnika z pasem ( spoina pachwinowa)

Maksymalna wartość siły tnącej wynosi: V_zp = 472,95 kN t₁ = 25 mm t₂ = 15 mm

0,7 · g = 6,3 mm

0,2 · t₂ =3,2 mm

przyjmuję a = 4 mm

α_równ = 0,8 f_d = 205 MPa

τ_równ < α_równ · f_d τ_równ = 83,41 MPa < α_równ · f_d = 164 MPa

1.3.8.3. Styk żeberka ze środnikiem (spoina pachwinowa).

f_d = 215 MPa g_z = 8 mm x = 15 mm

F_d = g_z · (b_z - x) = 11,4 cm²

N_d =1,25· F_d · f_d = 306,37 kN

M = N_d · e = 24,50 kNm

l = h - 2x =97 cm

0,2g = 1,8 mm 0,7 g_z = 5,6 mm

Przyjmuję a = 4 mm

F = 2 ·a ·l = 77,6 cm²

κ = 0,7 τ_prost = 0 MPa

1.3.9. Połączenia montażowe.

1.3.9.1. Połączenie belki stropowej z podciągiem.

grubość IPE g_IPE = 7,1 mm h_IPE = 300 mm

śruby M16 kl 5.6 S_Rv = 45,2 kN d = 16 mm s = 150 mm

R_z = 0,5 Q_z = 78,82 kN

Przyjęto blachę czołową: BL. 8 x 180 -180 g_bl = 8 mm

Ilość śrub w połączeniu n_s = 2 a₁ = 50 mm

Na ścinanie:

S_i = 0,5 R_z = 39,41 kN < S_Rv = 45,20 kN

Na docisk:

α = a₁ / d = 2,5

dla blachy α = 2,5

S_Rb = α · f_d · d · g_bl = 86 kN > S_i = 39,41 kN

Grubość spoiny pachwinowej łączącej środnik IPE z blachą oraz blachę z żeberkiem blachownicy:

l_sp = 100 mm α_równ = 0,7

0,2 g_bl = 2 mm 0,7 g_IPE = 4,97 mm

przyjęto a = 3 mm

1.3.9.2. Styk elementów wysyłkowych podciągu.

Połączenie projektuje się w odległości 2,5 m od skrajnej podpory

Wartość momentu i siły tnącej: l_poł = 2,5 m

V_poł = R_A = 472,95 kN

M_poł = R_A · l_poł = 1182,37 kNm

I_x2 = 306817,50 cm⁴ moment bezwładności całego przekroju blachownicy w miejscu styku

h = 1000 mm g = 9 mm

Moment bezwładności środnika blachownicy:

e₁ = 95 mm

M_s = 333,95 kNm

-połączenie środnika w miejscu zmiany przekroju:

M_s = 333,95 kNm V₁= 472,95 kN

Grubość nakładki g_n = 10 mm

Śruby M20 klasy 4.8 S_Rv = 59,6 kN d = 20 mm

1,5 d = 30 mm a₁ , a₂ 12 g = 120 mmm

150 mm

przyjmuję: a₁ = 50 mm

a₂ = 50 mm

2,5 d = 50 mm a₃ , a 14 g = 140 mmm

200 mm

przyjmuję: a₃ = 80 mm

a = 120 mm

Na ścinanie: e = 95 mm

M_o = M_v + V₁· e = 126,56 kNm

Przyjmuję 16 śrub z jednej strony strony połączenia ( w dwóch rzędach) n = 16

Odległość od środka:

r₅ = 0,5 · a₃ = 40 mm

S_i = 41,93 kN < 2 S_Rv = 118,6 kN

Na docisk:

dla środnika: g = 9 mm

S_Rb = α · f_d · d · g = 96,75 kN > S_i = 42,92 kN

dla nakładek:

S_Rb = α · f_d · d · 2 · g_n = 215 kN > S_i = 42,92 kN

Sprawdzenie nośności nakładek w przekroju osłabionym otworami:

wysokość nakładki h_n = 940 mm n₁ = 8 g_n = 10 mm

otwory Δ = 2 mm d_otw = d + Δ = 22 mm

R_m = 375 MPa R_e = 235 MPa M_s = 333,95 kNm

- zginanie:

- ścinanie:

A_V = 2 · g_n · h_n = 188 cm²

A_Vn = 2 · g_n · ( h_n - n₁ · d_otw ) =152,8 cm²

Połączenie obciążone siłą poprzeczną:

otwory Δ = 2 mm d_otw = d + Δ = 22 mm

A_nv = ( h_n - a₁ - 8,5 · d_otw ) · 2· g_n = 140,60 cm²

A_nt = ( a₁ + a₃ - 1,5 · d_otw ) · 2· g_n = 19,40 cm²

n_v = 7

-połączenie pasów w miejscu zmiany przekroju:

grubość, szerokość nakładki g_n = 20 mm s_n = 130 mm s = 0,30 m

Śruby M24 klasy 5.6 S_Rv = 102 kN d = 24 mm d_otw = 26 mm t₂ = 15 mm

1,5 d = 36 mm 12 ·t₂ = 180 mm

4· t₂ + 40 mm = 100 mm

150 mm

przyjmuję: a₁ = 60 mm

2,5 d = 60 mm 2·14 t₂ = 420 mm

przyjmuję: a = 60 mm

Na ścinanie:

S_i = F_p /n_p = 88,01 kN < S_Rv = 102 kN

Na docisk:

α = 2,5

dla nakładek:

S_Rb = α · f_d · d · g_n = 180,6 kN > S_i = 88,01 kN

dla pasów:

S_Rb = α · f_d · d · t₂ = 135,45 kN > S_i = 88,01 kN

Na rozciąganie nakładek:

Nakładki ze stali St3S:

R_m = 375 MPa R_e = 235 MPa f_d = 215 MPa A_t = g_n ·2 s_n = 52 cm²

A_n = A_t - 2g_n · d_otw = 52 cm²

1.3.10. Oparcie belki na murze.

R_A = 472,95 kN -reakcja od blachownicy na mur.

Ze względu na docisk blachy centrującej do pasa blachownicy.

Stal St0S f_dSt0S = 165 Mpa f_db = 1,25· f_dSt0S = 206,25 Mpa

Długość blachy centrującej jest równa szerokości pasa blachownicy:

b_bl = s b_bl = 300 mm

Szerokość blachy centrującej ( min. 30 mm):

Blachownica wykonana ze stali St3SX b_z = 145 mm g_z = 8 mm

f_db = 1,25· 205 MPa = 256,25 MPa

x = 15 mm + 0,5g = 19 mm

A_ż = g_ż (b_ż - x) = 10,8 cm²

A_s = (a - 2t₂) ·g = 8,1 cm²

F_d = A_s + 2 · A_ż = 29,7 cm² > F_Dmin = 22,93 cm²

Blachownicę oparto na pilastrach betonowych wykonanych z betonu klasy B 12,5, dla którego wytrzymałość na ściskanie wynosi:

R_bb = 5,9 Mpa m_k = 1

R_d = m_k ·R_bb = 5,9 MPa

Minimalna powierzchnia docisku blachy stalowej do muru:

Przyjęto blachę podkładową ze stali St0S o wymiarach:

a₁₂ = 200 mm b = 350 mm

F_db = a₁₂ · b = 700 cm²

F_r = F_db = 700 cm²

ω_d = 1

b₀ = s + 2 · l₁ = 470 mm

h₀ = s + 2 · l₂ = 110 mm

ustalenie grubości blachy: d = 1 cm f_dSt0S = 165 Mpa

M_αα = 0,5· σ_sr · d · l₁² = 0,25 kNm

1.3.9.11. Połączenie podciągu ze słupem.

grubość środnika podciągu g = 8 mm h = 1000 mm

śruby M24 kl.5.6 S_Rv = 102 kN s = 320 mm d = 24 mm

R_A = 472,95 kN

Przyjęto blachę czołową: Bl. 10 x 240 - 300 g_bl = 10 mm

n = 6 mm ilość śrub w połączeniu

przyjmuję a₁ = 80 mm a = 80 mm

na ścinanie:

na docisk:

dla blachy:

S_Rb = α · f_d · d · g_bl = 129 kN > S_i = 78,82 kN

Grubość spoiny pachwinowej łączącej środnik podciągu z blachą:

l_sp = 300 mm α_równ = 0,7 f_d = 215 MPa

0,2 · g = 1,8 mm 0,7 · g_bl = 7 mm

przyjęto a = 5 mm

3. Słup.

1. Wstępny dobór przekroju słupa.

2R_B = 945,9 kN podciągi f_d = 215 MPa l₁ = 7500 mm

2R_Az = 945,9 kN żebra 2R_B + 2R_Az = 1102,18 kN

Założono wstępnie smukłość pręta λ= 100

dla krzywej wyboczeniowej `c' n = 1,2 skad:

pole całkowite powinno wynosić:

Przyjęto słup dwugałęziowy złożony z dwóch ceowników C 280 o następujących cechach geometrycznych:

Charakterystyka geometryczna jednego ceownika C 280:

-pole przekroju jednego C: F₁ = 53,3 cm²

-moment bezwładności: I_x1 = 6280 cm⁴ I_y1 = 399 cm⁴

-promienie bezwładności: i_x1 = 10,9 cm i_y1 = 2,74 cm

-wysokość: h₁ = 280 mm

-szerokość: s₁ = 95 mm e = 2,53 cm

-ciężar 1 mb słupa: m_k = 0,418 kN/m

-grubość środnika: g₁ = 10 mm

-grubość półki: t₁ = 15 mm

-promień zaokrąglenia: r₁ = 15 mm

Charakterystyka geometryczna dwóch ceowników [] 280:

-rozstaw ceowników w słupie- a^' :

I_x1 = 2I_x1 I_ymin = 1,1 · I_x1 = 13816 cm⁴

Przyjeto a' = 350 mm

-szacunkowy ciężar słupa: N_s = 2 · 1,1 · m_k · l₁ = 6,89 kN

-promienie bezwładności: i_y = 15,22 cm i_x = 10,85 cm

Obydwa zamocowania słupa są połączeniami przegubowymi, długość wyboczeniowa wynosi:

μ= 1 l_wx = μ · l₁ = 7,5 m l_wy = μ · l₁ = 7,5 m

-smukłość rzeczywista słupa:

2. Zaprojektowanie przewiązek.

Dobór osiowego rozstawu przewiązek z warunku:

λ₁ < λ_x ≤ λ_my

I_pmax = λ₁ · i_y1 = 1349,99 mm przyjęto I_p= 1350 mm

i_y1 = 2,74 cm minimalny promień bezwładności jednej gałęzi.

λ₁ < λ_x λ₁ = 49,27 < λ_x = 68,80

Ilość przedziałów powiązania elementów:

siła poprzeczna obciążająca przewiązkę:

A = 2 · F₁ = 106,6 cm² a' = 0,35 m

Q_p = 0,012 · A · f_d = 27,5 kN

a_s = a' - 2 ·e = 299,4 mm rozstaw gałęzi.

m_g = 2 liczba gałęzi

n_pł = 2 liczba płaszczyzn przewiązek

określenie wysokości przewiązki z warunku:

Przyjeto:

R_e = 235 Mpa stal St3S

a = 5 mm grubość spoiny pachwinowej

przyjęto wysokość przewiązki c_p = 150 mm

Moment zginający działający na spoiny przewiązki:

Określenie długości spoin poziomych:

Przyjęto całkowita długość spoin poziomych dla jednej nakładki:

b_s = 7,5 cm 4· b_s = 30 cm

Grubość przewiązek ze względu na ich nośność:

przyjęto grubość przewiązek: g_p = 12 mm

nośność na ścinanie:

Przekrój poprzeczny odpowiada warunkom przekroju klasy 1.

A_V = g_p · c_p = 19,5 cm²

V_R = 0,58 · A_V · f_d = 243,165 kN > V_Q = 61,99 kN

V₀ = 0.6 V_R = 145,89 > V_Q = 61,99 kN

Nie trzeba redukować nośności

M_R = α_p · W_p· f_d = 13,10 kNm > M_Q = 9,28 kNm

Sprawdzenie nośności spoin pachwinowych łączących przewiązkę z gałęzią słupa:

Moment statyczny kładu spoiny względem osi `1-1' :

Pole przekroju spoiny pachwinowej: A_S = 2 · b_s· a + c_p · a = 15 cm²

Odległość środka ciężkości spoiny od osi 1-1:

x = S₁₁/ A_S = 1,75 cm

l_o = l_y + l_x = 904,53 cm⁴

Naprężenia ścinające spoiny pachwinowe wywołane momentem zginającym:

Naprężenia ścinające sumaryczne:

3. Sprawdzenie SGN słupa.

Klasa przekroju gałęzi słupa:

środnik:

półka:

Zgodnie z PN rozstaw przewiązek powinien spełniać warunek:

Min(1010 mm, 1010mm - c_p + 100 mm) = 960 mm c_p = 150 mm

I_pmax = 1349,99 mm

Ostatecznie przyjęto osiowy rozstaw przewiązek: I_p = 1010 mm

-smukłość pojedynczej gałęzi pomiędzy przewiązkami: i_y1 = 2,74 cm

-smukłość względna :

λ_p = 84

-współczynniki wyboczeniowe dla krzywej wyboczeniowej `c' : A= 106,6 cm²

-nośność obliczeniowa:

N_Rc = ψ · A· f_d = 2016,872 kN

-smukłość całego słupa:

i_x1 =10,9 cm l₁ = 7,5 m i_y =15,22 cm

-smukłość zastępcza dla osi niemateriałowej y-y : m_p = 2

-smukłość względna:

λ_p = 84

-współczynniki niestateczności ( dla krzywej wyboczeniowej `c') n= 1,2

- nośność (stateczność): φ_min = 0,67

N_c = 2R_B + 2R_Az + N_S = 1109,45 kN

4. Zaprojektowanie podstawy słupa.

Słup oparty na stopie fundamentowej żelbetowej z betonu B20, którego wytrzymałość na ścinanie wynosi: R_bb = 9,40 MPa

Wytrzymałość na docisk wg PN-B-03264:2002 dla elementów niezbrojonych określa wzór:

m_b4 = 1

R_d = m_b4 · R_bb = 9,4 Mpa

Minimalna powierzchnia docisku blachy podstawy słupa do fundamentu:

przyjęto podstawę słupa z blachy a_pod = 550 mm b_pod = 400 mm

F_d,rz = a_pod · b_pod = 2200 cm²

Powierzchnia rozdziału naprężeń wynosi:

F_roz = (a_pod + 2 b_pod ) · (b_pod + 2 a_pod ) = 20250 cm²

Współczynnik obliczeniowy: ω_max = 2,5

przyjęto: ω_d = ω_max dla B20 R_b = 11,5 MPa σ_śr = R_b

Rzeczywista wytrzymałość betonu klasy B20 wynosi:

R_d = m_b4 · R_bb = 6,25 Mpa

Minimalna powierzchnia docisku blachy podstawy słupa do fundamentu powinna wynosić:

F_{d min} = N_c / R_d = 1775,12 cm² < F_{d rz} = 2200 cm²

Sprawdzenie nośności blachy podstawy słupa:

-część oparta na czterech ściankach:

wymiary płyty: a₂ = 340 mm b₂ = 280 mm

b₂ / a₂ = 0,82 α₄ = 0,085

Moment zginający dla paska o szerokości 1 cm usytuowanego równolegle do swobodnej krawędzi:

M₃ = α₃ · p · b₁² = 0,33 kNm

-część płyty podstawy słupa oparta zamocowana wzdłuż krawędzi - wspornik:

wysięg wspornika płyty: a_pod = 550 mm w_s = 48 mm

Grubość blachy podstawy słupa: f_dm = 205 MPa

M₃₀ = max(M₃ , M₁ , M₄ )

sprawdzenie nośności blachy podstawy słupa: b = 1 cm

M_R = W· f_dm = 0,44 kNm > M₁ = 0,12 kNm

M₂ = 0,33 kNm

M₃ = 0,38 kNm

Ilość spoin pachwinowych łączących skrajne przewiązki z gałęziami słupa:

a = 6 mm α_równ = 0,8 f_d = 215 Mpa

Przyjęto 4 spoiny pachwinowe o dł. 30 cm każda:

l_s = 4,30 cm l_s = 120 cm n_sp = 4 h_s = 30 cm l_s = 4,30 cm α_równ = 0,8

Sprawdzenie naprężeń w blachach trapezowych pionowych:

odległość środka ciężkości od styku przewiązek: s_t = 550 mm

Wymiary płyty: g_t = 12 mm h_t = 300 mm b_pod = 400 mm g = 36 mm

Moment bezwładności przekroju:

Siła tnąca działająca na przekrój: y₃ = 0,035 m

V = σ_sr · b_pod · y₃ = 79,39 kN

-nośność na ścinanie:

A_V = 2h_t · g_t = 72 cm² φ_pv = 1

V_R = 0,58 · φ_pv · A_V · f_dm = 856,08 kN > V = 79,39 kN

-nośność na zginanie:

Moment zginający działający na przekrój:

M_R =W· f_dm = 203,37 kNm

M_R = 203,37 kNm > M = 1,39 kNm

Sprawdzenie nośności spoin pachwinowych łączących blachy trapezowe oraz trzon słupa z płytą podstawy:

Spoinę wykonać na zewnętrznym obwodzie styku:

a = 6 mm l_sp = 2(s_t + h₁ + 2· 100 mm + 2· 12 mm) = 210,8 cm

Moment statyczny przekroju płyty podstawy o szerokości b_pod , b_pod = 0,4 m

b_pod = 400 mm g = 36 mm z_s = 7,6 cm

S_x = b_pod · g ·( z_s + 0,5 g)= 1353,6 cm³

α_równ = 0,8 f_dm = 205 MPa

Konstrukcje metalowe

Politechnika Częstochowska

- 5 -

---