Obliczanie podstawowych charakterystyk cieplno-wilgotnościowych dla ściany zewnętrznej
Obliczenie wartości współczynnika przenikania ciepła
Maksymalna dopuszczalna wartość współczynnika przenikania ciepła dla ściany zewnętrznej w budynkach mieszkalnych przy temperaturze w pomieszczeniu powyżej wynosi:
Warstwę konstrukcyjną stanowi mur z betonu komórkowego na zaprawie cementowo wapiennej, ze spoinami o grubości nie większej niż 1,5 cm. Grubość muru to 24 cm.
Jako izolacje przyjęto wełnę mineralną o grubości 16 cm.
Współczynnik przenikania ciepła dla przegrody
Lp. |
Materiał |
Grubość |
Współczynnik Przewodzenia ciepła |
Opór cieplny |
||||
d |
λ |
R |
||||||
|
|
|
||||||
|
Powietrze po stronie wewnętrznej, |
|
|
0,130 |
||||
1 |
Tynk cementowo-wapienny |
0,02 |
0,820 |
0,024 |
||||
2 |
Gazobeton 800 |
0,24 |
0,380 |
0,632 |
||||
3 |
Wełna mineralna |
0,16 |
0,033 |
4,848 |
||||
4 |
Cegła klinkierowa |
0,12 |
1,050 |
0,114 |
||||
|
Powietrze po stronie zewnętrznej, |
|
|
0,040 |
||||
Całkowity opór cieplny przegrody |
|
|
5,789 |
|||||
Współczynnik przenikania ciepła |
|
|
0,173 |
|||||
Poprawka ze względu na nieszczelność warstwy izolacyjnej |
|
|
0,000 |
|||||
Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne |
|
0,069 |
||||||
Poprawka ze względu na stropodach odwrócony |
|
0,000 |
||||||
Człon korekcyjny |
|
0,069 |
||||||
Poprawiony współczynnik przenikania ciepła |
|
0,242 |
||||||
|
|
|
|
|||||
|
Obliczenia dla łączników mechanicznych
Przyjęto łączniki Atlasa A-Kl-260 N o średnicy 10 cm.
Poprawkę ze względu na łączniki metalowe obliczamy ze wzoru:
Wyznaczenie rozkładu temperatury dla poprawnego i odwróconego układu warstw
Układ poprawny
|
|
Warstwa |
Grubość |
Wsp. Przew. |
Opór cieplny |
Suma oporów do płaszczyzny x |
Różnica temperatur |
Temperatura na powierzchni x |
d |
λ |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Powietrze po stronie wewnętrznej, |
[-] |
[-] |
0,130 |
[-] |
[-] |
20,000 |
0,13 |
0,808 |
19,192 |
||||
Tynk cementowo-wapienny |
0,020 |
0,820 |
0,024 |
|||
0,154 |
0,960 |
19,040 |
||||
Gazobeton 800 |
0,240 |
0,380 |
0,632 |
|||
0,786 |
4,888 |
15,112 |
||||
Wełna mineralna |
0,160 |
0,033 |
4,848 |
|||
5,634 |
35,041 |
-15,041 |
||||
Cegła klinkierowa |
0,120 |
1,050 |
0,114 |
|||
5,749 |
35,751 |
-15,751 |
||||
Powietrze po stronie zewnętrznej, |
[-] |
[-] |
0,04 |
|||
5,789 |
36,000 |
-16,000 |
||||
Całkowity opór cieplny przegrody |
|
5,79 |
||||
Układ odwrócony
Warstwa |
Grubość |
Wsp. Przew. |
Opór cieplny |
Suma oporów do płaszczyzny x |
Różnica temperatur |
Temperatura na powierzchni x |
d |
λ |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Powietrze po stronie wewnętrznej, |
[-] |
[-] |
0,130 |
[-] |
[-] |
20,000 |
0,13 |
0,808 |
19,192 |
||||
Cegła klinkierowa |
0,120 |
1,050 |
0,114 |
|||
0,244 |
1,519 |
18,481 |
||||
Wełna mineralna |
0,160 |
0,033 |
4,848 |
|||
5,093 |
31,672 |
-11,672 |
||||
Gazobeton 800 |
0,240 |
0,380 |
0,632 |
|||
5,724 |
35,600 |
-15,600 |
||||
Tynk cementowo-wapienny |
0,02 |
0,820 |
0,024 |
|||
5,749 |
35,751 |
-15,751 |
||||
Powietrze po stronie zewnętrznej, |
[-] |
[-] |
0,04 |
|||
5,789 |
36,000 |
-16,000 |
||||
Całkowity opór cieplny przegrody |
|
5,79 |
||||
Sprawdzenie możliwości kondensacji pary wodnej na powierzchni ściany zewnętrznej od strony pomieszczenia
Sprawdzenie wskaźnika
Lokalizacja: Łeba
Klasa wilgotności powietrza: 3 (mieszkania mało zagęszczone)
Średnie miesięczne temperatury powietrza na zewnątrz budynku oraz średnia wilgotność powietrza na zewnątrz budynku (na podstawie danych ministerstwa infrastruktury)
|
|
|
Styczeń |
-0,4 |
87 |
Luty |
-0,3 |
88 |
Marzec |
3,3 |
84 |
Kwiecień |
5,9 |
80 |
Maj |
10,8 |
77 |
Czerwiec |
14,7 |
82 |
Lipiec |
17,0 |
80 |
Sierpień |
17,3 |
82 |
Wrzesień |
13,2 |
82 |
Październik |
10,0 |
85 |
Listopad |
2,6 |
86 |
Grudzień |
0,1 |
88 |
Obliczenie miesięcznego zewnętrznego ciśnienia pary nasyconej,
Obliczenie zewnętrznego ciśnienia pary wodnej,
Wyznaczenie nadwyżki wewnętrznego ciśnienia pary wodnej powiększonej o 10 %
Dla
Dla
Obliczenie wewnętrznego ciśnienia pary wodnej
Obliczenie minimalnego dopuszczalnego ciśnienia pary nasyconej , , przyjmując maksymalną dopuszczalną wilgotność względną na powierzchni przegrody,
Obliczenie minimalnej dopuszczalnej temperatury powierzchni przegrody,
Zdefiniowanie temperatury wewnętrznej,
Dla każdego miesiąca
Obliczenie czynnika temperatury na powierzchni wewnętrznej, (minimalna wartość bezwymiarowa temperatury)
Obliczenie na podstawie klasy wilgotności wewnętrznej
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
Pa |
Pa |
Pa |
Pa |
Pa |
|
|
|
Styczeń |
-0,4 |
87 |
590,2 |
513 |
891 |
1404 |
1755,6 |
15,5 |
20 |
0,777 |
Luty |
-0,3 |
88 |
595,1 |
524 |
891 |
1415 |
1768,3 |
15,6 |
20 |
0,782 |
Marzec |
3,3 |
84 |
772,9 |
649 |
676 |
1326 |
1657,0 |
14,6 |
20 |
0,674 |
Kwiecień |
5,9 |
80 |
927,1 |
742 |
571 |
1313 |
1640,9 |
14,4 |
20 |
0,604 |
Maj |
10,8 |
77 |
1292,8 |
995 |
373 |
1368 |
1710,1 |
15,1 |
20 |
0,462 |
Czerwiec |
14,7 |
82 |
1669,1 |
1369 |
215 |
1583 |
1979,1 |
17,3 |
20 |
0,499 |
Lipiec |
17,0 |
80 |
1933,3 |
1547 |
122 |
1668 |
2085,2 |
18,2 |
20 |
0,391 |
Sierpień |
17,3 |
82 |
1970,3 |
1616 |
109 |
1725 |
2156,3 |
18,7 |
20 |
0,521 |
Wrzesień |
13,2 |
82 |
1514,3 |
1242 |
275 |
1517 |
1896,4 |
16,7 |
20 |
0,510 |
Październik |
10,0 |
85 |
1225,6 |
1042 |
405 |
1447 |
1808,5 |
15,9 |
20 |
0,592 |
Listopad |
2,6 |
86 |
735,4 |
632 |
705 |
1337 |
1671,5 |
14,7 |
20 |
0,695 |
Grudzień |
0,1 |
88 |
614,4 |
541 |
806 |
1347 |
1683,3 |
14,8 |
20 |
0,739 |
|
0,782 |
Dla lutego |
|
Przyjmując: |
|
||
|
0,3 |
|
|
|
0,25 |
Zgodnie z PN-EN ISO 13788 |
|
Otrzymamy: |
|
||
|
0,925 |
|
Wniosek: nie będzie problemu z kondensacją pary wodnej na powierzchni ściany zewnętrznej od strony pomieszczenia.
Sprawdzenie punktu rosy
Założenia wstępne
|
|
Obliczam temperaturę na wewnętrznej powierzchni przegrody
Obliczam ciśnienie nasyconej pary wodnej na wewnętrznej powierzchni przegrody
Obliczam ciśnienie cząstkowe pary wodnej na wewnętrznej stronie przegrody
Obliczam temperaturę punktu rosy dla powierzchni przegrody na podstawie ciśnienia .
Wnioski: . Temperatura rosy jest mniejsza od temperatury przegrody w przeciągu całego roku. Nie będzie problemu z kondensacją pary wodnej na powierzchni ściany zewnętrznej od strony pomieszczenia.
Sprawdzenie możliwości kondensacji pary wodnej wewnątrz ściany zewnętrznej:
Założenia wstępne
|
|
Zestawienie wyników dla układu poprawnego warstw
Zestawienie wyników dla układu poprawnego przedstawiono w tablicy 1.4.2. Wykresy przedstawiono na wykresie 1.4.2.a.
Wzory:
|
|
|
|
|
|
Ponieważ wykres ciśnienia nasyconej pary wodnej oraz ciśnienia cząstkowego pary wodnej przecinają się dla temperatury zewnętrznej należy przyjąć, iż zachodzi kondensacja pary wodnej w przegrodzie. Obliczenia należy powtórzyć dla wyższej wartości temperatury zewnętrznej. Z obliczeń (w programie Excel) wynika, że wykresy przecinają się dla temperatury , lecz nie przecinają się przy temperaturze . Temperatury dla której wykresy są styczne należy szukać w tym przedziale temperatur.
Ponieważ tok obliczeń jest taki sam (zmienia się tylko temperatura zewnętrzna powietrza) zamieszczono jedynie wykresy dla temperatur (wykres 1.4.2.b) oraz (wykres 1.4.2.c)
Tablica 1.4.2
Numer warstwy |
Materiał warstwy |
Grubość warstwy |
Współczynniki materiałowe |
Opór cieplny |
Opór dyfuzyjny |
Różnica temperatur na powierzchni warstwy |
Temperatura na powierzchni warstwy |
Ciśnienie nasyconej pary wodnej |
Różnica ciśnień cząstkowych pary na powierzchni warstwy |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej |
||||||||||||||||
d |
Przewodzenia ciepła |
Przepuszczania pary wodnej |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||
1 |
Powietrze wewnątrz budynku |
- |
- |
- |
0,13 |
27 |
0,56 |
20 |
2337 |
6 |
1285 |
|||||||||||||||
19,44 |
2257 |
1280 |
||||||||||||||||||||||||
2 |
Tynk cementowo-wapienny |
0,02 |
0,820 |
45 |
0,02 |
444 |
0,11 |
95 |
||||||||||||||||||
19,33 |
2242 |
1185 |
||||||||||||||||||||||||
3 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
||||||||||||||||||
18,65 |
2149 |
1099 |
||||||||||||||||||||||||
4 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
||||||||||||||||||
17,97 |
2059 |
1014 |
||||||||||||||||||||||||
5 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
||||||||||||||||||
17,29 |
1972 |
928 |
||||||||||||||||||||||||
6 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
||||||||||||||||||
16,61 |
1889 |
843 |
||||||||||||||||||||||||
7 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
||||||||||||||||||
11,37 |
1345 |
825 |
||||||||||||||||||||||||
8 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
||||||||||||||||||
6,14 |
943 |
807 |
||||||||||||||||||||||||
9 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
||||||||||||||||||
0,90 |
652 |
789 |
||||||||||||||||||||||||
10 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
||||||||||||||||||
-4,33 |
425 |
771 |
||||||||||||||||||||||||
11 |
Cegła klinkierowa |
0,06 |
1,050 |
60 |
0,06 |
1000 |
0,25 |
214 |
||||||||||||||||||
-4,58 |
416 |
558 |
||||||||||||||||||||||||
12 |
Cegła klinkierowa |
0,06 |
1,050 |
60 |
0,06 |
1000 |
0,25 |
214 |
||||||||||||||||||
-4,83 |
407 |
344 |
||||||||||||||||||||||||
13 |
Powietrze na zewnątrz |
- |
- |
- |
0,04 |
13 |
0,17 |
3 |
||||||||||||||||||
-5,00 |
401 |
341 |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
5,79 |
4418 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wykres 1.4.2.a
Wykres 1.4.2.b
Wykres 1.4.2.c
Temperatura początku kondensacji:
Zgodnie
z tabelą 1.7 („Materiały do ćwiczeń z fizyki budowli”
Marszałek K. ; Nowak H. ; Śliwowski L.):
dla pierwszej strefy
klimatycznej oraz dla
, odczytano
oraz
.
Dokonano ponownego przeliczenia dla wartości . Otrzymano wykres ciśnień z płaszczyzną konsolidacji:
Płaszczyzna konsolidacji występuje pomiędzy warstwą wełny mineralnej oraz cegły klinkierowej. Teraz należy obliczyć ilość gromadzącej się w przegrodzie wilgoci.
Na podstawie tabela 1.6 str. 14 („Materiały do ćwiczeń z fizyki budowli” Marszałek K. ; Nowak H. ; Śliwowski L.) odczytano miesiące, w których temperatura średnia jest wyższa od temperatury początku kondensacji. Są to miesiące maj-październik.
Dla podanych wartości powtarzam obliczenia. Na tej podstawie uzyskano wykres ciśnień:
Na tej podstawie należy obliczyć ilość wilgoci jaka odprowadzona zostanie z przegrody w okresie letnim.
Należy jeszcze sprawdzić czy ilość powstałego kondensatu zmieści się w przegrodzie. W tym celu obliczamy przyrost wilgotności w warstwach, w których występuje kondensacja.
Dla cegły klinkierowej:
Dla wełny mineralnej
W obu przypadkach warunki zostały spełnione.
Wnioski: w okresie zimowym zachodzić będzie kondensacja pary wodnej na granicy warstwy wełny mineralnej oraz cegły klinkierowej. Ilość kondensatu jest jednak na tyle nie duża, że kondensat „pomieści” się w przegrodzie w okresie kondensacji i zostanie odprowadzony z przegrody w okresie wysychania. Można więc przyjąć, że dla poprawnego układu warstw kondensacja między warstwowa nie stanowi problemu.
Zestawienie wyników dla układu odwróconego warstw
Zestawienie wyników dla układu odwróconego przedstawiono w tablicy 1.4.3. Wykresy przedstawiono na wykresie 1.4.3.a.
Wzory:
|
|
|
|
|
|
Ponieważ wykres ciśnienia nasyconej pary wodnej oraz ciśnienia cząstkowego pary wodnej przecinają się dla temperatury zewnętrznej należy przyjąć, iż zachodzi kondensacja pary wodnej w przegrodzie. Obliczenia należy powtórzyć dla wyższej wartości temperatury zewnętrznej. Z obliczeń (w programie Excel) wynika, że wykresy przecinają się dla temperatury , lecz nie przecinają się przy temperaturze . Temperatury dla której wykresy są styczne należy szukać w tym przedziale temperatur.
Ponieważ tok obliczeń jest taki sam (zmienia się tylko temperatura zewnętrzna powietrza) zamieszczono jedynie wykresy dla temperatur (wykres 1.4.2.b) oraz (wykres 1.4.2.c)
Tablica 1.4.3
Numer warstwy |
Materiał warstwy |
Grubość warstwy |
Współczynniki materiałowe |
Opór cieplny |
Opór dyfuzyjny |
Różnica temperatur na powierzchni warstwy |
Temperatura na powierzchni warstwy |
Ciśnienie nasyconej pary wodnej |
Różnica ciśnień cząstowych pary na powierzchni warstwy |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej |
|||||||
d |
Przewodzenia ciepła |
Przepuszczania pary wodnej |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
||||||||||||||||
1 |
Powietrze na zewnątrz |
- |
- |
- |
0,04 |
13 |
0,17 |
20 |
2337 |
3 |
1285 |
||||||
19,83 |
2312 |
1283 |
|||||||||||||||
2 |
Cegła klinkierowa |
0,06 |
1,050 |
60 |
0,06 |
1000 |
0,25 |
214 |
|||||||||
19,58 |
2277 |
1069 |
|||||||||||||||
3 |
Cegła klinkierowa |
0,06 |
1,050 |
60 |
0,06 |
1000 |
0,25 |
214 |
|||||||||
19,33 |
2242 |
855 |
|||||||||||||||
4 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
|||||||||
14,10 |
1608 |
837 |
|||||||||||||||
5 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
|||||||||
8,86 |
1137 |
819 |
|||||||||||||||
6 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
|||||||||
3,63 |
792 |
802 |
|||||||||||||||
7 |
Wełna mineralna |
0,04 |
0,033 |
480 |
1,21 |
83 |
5,23 |
18 |
|||||||||
-1,61 |
534 |
784 |
|||||||||||||||
8 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
|||||||||
-2,29 |
505 |
698 |
|||||||||||||||
9 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
|||||||||
-2,97 |
477 |
613 |
|||||||||||||||
10 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
|||||||||
-3,65 |
450 |
527 |
|||||||||||||||
11 |
Gazobeton |
0,06 |
0,380 |
150 |
0,16 |
400 |
0,68 |
86 |
|||||||||
-4,33 |
425 |
442 |
|||||||||||||||
12 |
Tynk cementowo-wapienny |
0,02 |
0,820 |
45 |
0,02 |
444 |
0,11 |
95 |
|||||||||
-4,44 |
421 |
347 |
|||||||||||||||
13 |
Powietrze wewnątrz budynku |
- |
- |
- |
0,13 |
27 |
0,56 |
6 |
|||||||||
-5,00 |
401 |
341 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
5,79 |
4418 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wykres 1.4.3.a
Wykres 1.4.3.b
Wykres 1.4.3.c
Temperatura początku kondensacji:
Zgodnie
z tabelą 1.7 („Materiały do ćwiczeń z fizyki budowli”
Marszałek K. ; Nowak H. ; Śliwowski L.):
dla pierwszej strefy
klimatycznej oraz dla
, odczytano
oraz
.
Dokonano ponownego przeliczenia dla wartości . Otrzymano wykres ciśnień z płaszczyzną konsolidacji:
Płaszczyzna
konsolidacji występuje pomiędzy warstwą wełny mineralnej oraz
gazobetonu. Teraz należy obliczyć ilość gromadzącej się
w
przegrodzie wilgoci.
Na podstawie tabela 1.6 str. 14 („Materiały do ćwiczeń z fizyki budowli” Marszałek K. ; Nowak H. ; Śliwowski L.) odczytano miesiące, w których temperatura średnia jest wyższa od temperatury początku kondensacji. Są to miesiące kwiecień-październik.
Dla podanych wartości powtarzam obliczenia. Na tej podstawie uzyskano wykres ciśnień:
Na tej podstawie należy obliczyć ilość wilgoci jaka odprowadzona zostanie z przegrody w okresie letnim.
Należy jeszcze sprawdzić czy ilość powstałego kondensatu zmieści się w przegrodzie. W tym celu obliczamy przyrost wilgotności w warstwach, w których występuje kondensacja.
Dla gazobetonu:
Dla wełny mineralnej
W obu przypadkach warunki zostały spełnione.
Wnioski: w okresie zimowym zachodzić będzie kondensacja pary wodnej na granicy warstwy wełny mineralnej oraz gazobetonu. Ilość kondensatu jest jednak na tyle nie duża, że kondensat „pomieści” się w przegrodzie w okresie kondensacji i zostanie odprowadzony z przegrody w okresie wysychania. Można więc przyjąć, że dla poprawnego układu warstw kondensacja między warstwowa nie stanowi problemu.