I CZ
ŚĆ OPISOWA
1. Opis techniczny
1.1 Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania jest zaprojektowanie instalacji centralnego ogrzewania o wymuszonym obiegu
czynnika grzejnego.
1.2 Podstawa opracowania
PodstawÄ… wykonania projektu jest temat wydany przez prowadzÄ…cego, RozporzÄ…dzenie Ministra
Infrastruktury w sprawie warunków technicznym, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie
(Dz.U. nr 75 z 2002 r.) ze zmianami oraz:
a) Normy:
- PN-82/B-02403  Ogrzewnictwo. Temperatury obliczeniowe zewnętrzne
- PN-B-02431-1  Ogrzewnictwo. Kotłownie wbudowane na paliwa gazowe o gęstości względnej
mniejszej niż 1. Wymagania
- PN/B-02414  Zabezpieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego z naczyniami
wzbiorczymi przeponowymi
- PN-81/M-35630  Technika bezpieczeństwa. Kotły parowe i wodne. Zawory bezpieczeństwa
- PN-EN 12831  Nowa metoda obliczania projektowego obciążenia cieplnego
b) Katalogi
- PURMO  grzejniki
- DEDIETRICH  kocioł
- SCHIEDEL  komin
- REFLEX  naczynie wzbiorcze przeponowe
- SYR  zawór bezpieczeństwa
- TERMEN  filtroodmulnik
- GRUNDFOS  pompa
- KISAN  rury PE
- KAN-THERM  rury stalowe
- COSMOHEAT  ciepłomierz
1.3 Zakres opracowania
Zakres opracowania obejmuje zaprojektowanie przegród budowlanych, obliczenia projektowego obciążenia
cieplnego, dobranie grzejników z GZT, zaprojektowanie oraz zwymiarowanie pionów i poziomów instalacji,
dobór zaworów termostatycznych i ich nastaw. Ponadto w opracowaniu dobrano urządzenia takie jak kocioł,
komin, filtroodmulnik, pompę obiegową. Zaprojektowano także układ odpowietrzenia instalacji, układ
zabezpieczenia. W opracowaniu znajduje się także zaprojektowane pomieszczenie kotłowni. Obliczono także
zapotrzebowanie sezonowe na gaz.
1.4 Charakterystyka obiektu
Budynek, dla którego wykonywany jest projekt, mieści się w Słupsku (I strefa klimatyczna). Temperatura
zewnętrzna obliczeniowa -160C.
Obiekt składa się z trzech kondygnacji naziemnych oraz piwnicy. W budynku jest 6 mieszkań, po dwa na
każdej kondygnacji oraz jedna klatka schodowa. Wysokość kondygnacji wynosi 2,9 m. W każdym
mieszkaniu znajduje siÄ™ kuchnia z jadalniÄ…, Å‚azienka, WC oraz 2 pokoje dzienne.
Zaprojektowano stolarkę okienną z PCV o współczynniku przenikania ciepła 1,4 W/m2K oraz stolarkę
drzwiową: drzwi wejściowe do mieszkań o współczynniku przenikania ciepła 2,0 W/m2K, drzwi wewnętrzne
o współczynniku przenikania ciepła 2,6 W/mK. Drzwi wejściowe do budynku  współczynnik przenikania
ciepła 2,0 W/m2K.
Ściany zewnętrzne (SZ) budynku wykonano z bloczków Protherm 25 Profi oraz ocieplono styropianem o
grubości 15 cm. Całkowita grubość przegrody wynosi 47 cm, a współczynnik przenikania U=0,18 W/m2K.
Ściany wewnętrzne nośne (SN) wykonano z bloczków Protherm 30 Profi. Całkowita grubość przegrody
wynosi 32 cm, a współczynnik przenikania U=0,56 W/m2K.
Ściany wewnętrzne działowe (Sdz) wykonano z bloczków Porotherm 11,5 Profi. Całkowita grubość
przegrody wynosi 13,5 cm, a współczynnik przenikania U=1,44 W/m2K.
Strop kondygnacyjny nad piwnicą wykonano w technologii Teriva 4,0/1 i ocieplono 10 cm warstwą wełny
mineralnej. Zastosowano również 5 cm warstwę wylewki betonowej. Grubość przegrody wynosi 40 cm,
współczynnik przenikania ciepła U=0,34 W/m2K.
Strop kondygnacyjny między mieszkaniami wykonano również w technologii Teriva 4,0/1 i ocieplono 10 cm
warstwą wełny mineralnej. Zastosowano również 5 cm warstwę wylewki betonowej. Grubość przegrody 40
cm, współczynnik przenikania ciepła w dół U=0,34 W/m2K, w górę U=0,35 W/m2K.
Stropodach wykonano z 24 cm warstwy żelbetu oraz styropianu o grubości 15 cm, całość okryto 2 cm
warstwą papy. Całkowita grubość przegrody wynosi 42cm, U=0,24 W/m2K.
PrzyjÄ™to temperatury wedÅ‚ug RozporzÄ…dzenia Ministra Infrastruktury, pokoje, kuchnie, WC +20°C, Å‚azienki
+24°C, klatka schodowa +8°C. Temperatura obliczeniowa dla piwnic -1°C.
2. Opis instalacji c.o.
2.1 Grzejniki
W budynku zastosowano grzejniki płytowe Purmo Ventil Compact (CV 11, CV 22, CV 21s, CV 33) o
wysokości 600 mm oraz grzejniki drabinkowe Santorini (SAN 18 09). Grzejniki płytowe należy zamontować
w mieszkaniach centralnie pod oknem na wysokości 15 cm, należy zachować wolną przestrzeń od parapetu
10 cm. Grzejniki w łazienkach zamontować na ścianie wewnętrznej, pod sufitem. Grzejniki w łazience nie
pokrywają zapotrzebowania tego pomieszczenia na ciepło, dlatego w pomieszczeniu przyległym
zastosowano grzejniki o większej mocy.
Na klatce schodowej zastosowano grzejnik PURMO CV 21s, który należy zamontować na ścianie
wewnętrznej na parterze, na wysokości 15 cm. Nie zaprojektowano grzejników w WC (moc uwzględniono w
mocy grzejnika pokoju dziennego obok WC).
Grzejniki są wyposażone w wkładkę zaworową, dlatego w projekcie dobrano tylko ich nastawy. Podłączenie
grzejnika z instalacja wykonać za pomocą zaworów odcinających prostych DN 15. Każdy grzejnik
wyposażyć w ręczny zawór odpowietrzający.
2.2 Przewody rozprowadzające do grzejników
Instalacje centralnego ogrzewania wykonano z rur systemu KISAN wykonanych z PEX. Odcinki Å‚Ä…czone sÄ…
za pomocą kształtek systemu KISAN. Przewody należy wygiąć zgodnie z zaleceniami producenta Każdy
grzejnik jest zasilany bezpośrednio z szafki rozdzielczej. Mocowanie rur do posadzki wykonać za pomocą
systemowych uchwytów mocujących producenta. Przewody w posadzkach ułożyć tak, aby zapewnić
samokompensacjÄ™.
2.3 Piony c.o
Zaprojektowano dwa piony centralnego ogrzewania zasilania i powrotu, które należy wykonać z rur
stalowych w systemie KAN-THERM STEEL. Na przewodzie zasilającym i powrotnym w najwyższych
punktach (min. 30 cm powyżej grzejnika) zamontować samoczynne zawory odpowietrzające wraz z
zaworem kulowym odcinającym umożliwiającym demontaż odpowietrzacza.
2.4 Przewody rozprowadzajÄ…ce w piwnicy
Przewody poprowadzić pod stropem piwnicy (w odległości ok. 20 cm). Zamocować na uchwytach
podwieszonych do stropu. Przewody poprowadzić ze spadkiem 50 w kierunku kotłowni. Przewody
instalacji wykonać z rur stalowych w systemie KAN-THERM STEEL.
2.5 Kotłownia
Kotłownia znajduje się w piwnicy i jest położona centralnie w stosunku do ogrzewanych pomieszczeń.
Pomieszczenie posiada ścianę zewnętrzna z oknem o wymiarach 700x500 mm.
Drzwi prowadzące do kotłowni należy wykonać z materiałów niepalnych i ognioodpornych, otwierają się na
zewnątrz, maja szerokość 100 cm. Podłogę oraz ścianę w okolicy kotła wykonać z materiałów niepalnych.
W pomieszczeniu zainstalować oświetlenie sztuczne.
Zainstalować niezamykany otwór wentylacji nawiewnej o powierzchni 300cm2, którego dolna krawędz
jest
położona 30 cm nad podłogą. Wykonać otwór niezamykanej instalacji wywiewnej o powierzchni 200cm2
umieszczony pod stropem.
W pomieszczeniu umieścić umywalkę. Zainstalować wpust podłogowy umożliwiający odprowadzenie wody
na zewnątrz oraz studzienkę schładzającą.
W kotłowni należy zapewnić doprowadzenie instalacji elektrycznej z gniazdkami 230V w pobliżu kotła.
Instalację elektryczną w kotłowni należy uziemić obwodowo.
Kotłownię wyposażyć w instrukcje obsługi urządzeń przeciwpożarowych wraz z opisem postępowania w
przypadku zagrożenia. Pomieszczenie zaopatrzyć w gaśnicę w łatwo dostępnym miejscu.
W kotłowni należy zamontować tabliczki ze znakami bezpieczeństwa.
2.6 y
ródło ciepła
y
ródłem ciepła dla instalacji centralnego ogrzewania jest stojący, żeliwny kocioł gazowy z palnikiem
atmosferycznym DTG X36N firmy DEDIETRICH o mocy nominalnej 36 kW.
Kocioł zasilany jest paliwem gazowym (GZ-50). Maksymalne ciśnienie robocze kotła 4 bary. Maksymalna
temperatura zasilania 900C. Åšrednica podÅ‚Ä…czenia gazu to ½ . Pojemność wodna kotÅ‚a 12,2 litra.
Maksymalne natężenie przepływu spalin 102 kg/h. Czynnikiem grzewczym jest woda o parametrach
70/550C.
Kocioł należy ustawić na cokole betonowym (o krawędziach zabezpieczonych kątownikiem), na wysokości
5 cm powyżej poziomu posadzki. Do odprowadzenia z kotła spalin zainstalować komin Rondo Plus firmy
Schiedel o średnicy komina 14 cm. Komin wyprowadzić 60 cm ponad poziom dachu. Kocioł podłączyć do
komina przewodem stalowym o średnicy fi140 mm.
2.7 Naczynie wzbiorcze
Dobrano naczynie wzbiorcze NG 35 firmy REFLEX o pojemności 35 litrów. Ciśnienie wstępne w naczyniu
wzbiorczym 1,5 bara. Ciśnienie robocze 3,5 bara. Naczynie wzbiorcze podłączyć do instalacji rurą
wzbiorczą o średnicy wewnętrznej 20 mm. Na rurze wzbiorczej zamontować manometr. Naczynie podłączyć
do instalacji c.o. dopiero po przeprowadzeniu próby ciśnieniowej
2.8 Pozostałe urządzenia
Krążenie czynnika grzejnego w instalacji utrzymuje pompa obiegowa ALPHA2 25-50 firmy GRUNDFOS.
Parametry pracy pompy: wysokość podnoszenia 2,94 mH2O, przepływ 1,54 m3/h. Na króćcu ssawnym i
tłocznym pompy zamontować manometry. Pompę zamontować na przewodzie powrotnym instalacji.
Do zabezpieczenia przed zanieczyszczeniami zainstalować filtroodmulnik TerFM firmy Termen.
Filtroodmulnik ma pojemność wodną 4,6l, a ciśnienie obliczeniowe filtra 16 bar. Filtr został zamontowany
na przewodzie powrotnym z instalacji. Filtr jest wyposażony w zawór upustowy oraz odpowietrzający.
Kotłownię wyposażyć w studzienkę schładzającą podłączoną do kanalizacji sanitarnej budynku.
Zamontować zlew z zaworem czerpalnym i złączką do węża.
II CZ
ŚĆ OBLICZENIOWA
3. Obliczenia przegród budowlanych
Tabela 1. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dla ściany zewnętrznej
ściana zewnętrzna (SZ) grubość [W/mK] opór
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
porotherm 25 Profi 0,300 0,200 1,500
styropian (15kg/m3) 0,150 0,040 3,750
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
0,470 Rsi[m2K/W] 0,130
Rse[m2K/W] 0,040
Rt[m2K/W] 5,444
U[W/m2K] 0,18
Tabela 2. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dla ściany nośnej wewnętrznej
ściany wewn. nośne (SN) grubość [W/mK] opór
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
porotherm 30 Profi 0,300 0,200 1,500
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
0,320 Rsi[m2K/W] 0,130
Rsi[m2K/W] 0,130
Rt[m2K/W] 1,784
U[W/m2K] 0,56
Tabela 3. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dla ściany działowej
ściany działowe (Sdz) grubość [W/mK] opór
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
porotherm 11,5 Profi 0,115 0,280 0,411
tynk cement. wap 0,010 0,820 0,012
0,135 Rsi[m2K/W] 0,130
Rsi[m2K/W] 0,130
Rt[m2K/W] 0,695
U[W/m2K] 1,44
Tabela 4. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dla stropu nad piwnicą
strop nad piwnicą (SNP) grubość [W/mK] opór
tynk. Cem. Wap. 0,010 0,820 0,012
Strop Teriva 4,0/1 0,240 0,370
wełna mineralna 0,100 0,045 2,222
wylewka betonowa (2200) 0,050 1,300 0,038
0,400 Rsi[m2K/W] 0,170
Rsi[m2K/W] 0,170
Rt[m2K/W] 2,983
U[W/m2K] 0,34
Tabela 5. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła w dół dla stropu międzykondygnacyjnego
strop miÄ™dzykondygnacyjny“! (SMK“!) grubość [W/mK] opór
tynk. Cem. Wap. 0,010 0,820 0,012
Strop Teriva 4,0/1 0,240 0,370
wełna mineralna 0,100 0,045 2,222
wylewka betonowa (2200) 0,050 1,300 0,038
0,400 Rsi[m2K/W] 0,170
Rsi[m2K/W] 0,170
Rt[m2K/W] 2,983
U[W/m2K] 0,34
Tabela 6. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła w górę dla stropu międzykondygnacyjnego
strop międzykondygnacyjny ę! (SMKę!) grubość [W/mK] opór
tynk. Cem. Wap. 0,010 0,820 0,012
Strop Teriva 4,0/1 0,240 0,370
wełna mineralna 0,100 0,045 2,222
wylewka betonowa (2200) 0,050 1,300 0,038
0,400 Rsi[m2K/W] 0,100
Rsi[m2K/W] 0,100
Rt[m2K/W] 2,843
U[W/m2K] 0,35
Tabela 7. Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dla stropodachu
stropodach (STD) grubość [W/mK] opór
tynk. Cem. Wap. 0,010 0,820 0,012
Strop żelbetowy 0,240 1,700 0,141
styropian (15kg/m3) 0,150 0,040 3,750
papa 0,020 0,180 0,111
0,420 Rse[m2K/W] 0,040
Rsi[m2K/W] 0,100
Rt[m2K/W] 4,154
U[W/m2K] 0,24
4. Zapotrzebowanie na ciepło pomieszczeń mieszkalnych
Przy wykonywaniu obliczeń dotyczących projektowego obciążenia cieplno poszczególnych mieszkań
stosowano się do zaleceń zawartych w normie PN 12831 dotyczącej obliczania zapotrzebowania na ciepło
pomieszczeń.
Obliczono wszystkie pomieszczenia w mieszkaniach na każdej kondygnacji, założono, że drugie mieszkanie
na tej samej kondygnacji będzie miało takie same straty jak pierwsze. Wyniki obliczeń przedstawiono w
tabelach 8-23.
4.1 Obliczenia dla mieszkania na najniższej kondygnacji
Tabela 8. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 001
Kuchnia z jadalnią 001 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow. 41,69 Symbol
Åšprzyl. Przest. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 120,9 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 11,23 2,80 19,44 0,18 0 - - - 3,57
-
- - - 21,60
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 4,00 1,50 12,00 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja 0,33
SN1 8 9,12 2,80 23,54 0,56 0 - - - 4,35
0,33
0,5 1/h Drzwi zew. 8 1,00 2,00 2,00 2,00 0 - - - 1,32
nmin=
3
-0,11
60,45 Sdz1 24 7,36 2,80 18,61 1,44 0 - - - -2,95
Vmin=
m /h
-0,11
4 1/h Drzwi wew. 24 1,00 2,00 2,00 2,60 0 - - - -0,57
n50=
3
0,18
29,02 SMKÄ™! 13 - - 41,69 0,35 0 - - - 2,63
Vinf=
m /h
3
0,58
120,9 SNP -1 - - 41,69 0,34 0 - - - 8,22
Vi=
m
ei 0,03 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K 38,17
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K 20,55
Temp. Zewnętrzna
1374
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
740
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
2114
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 9. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 002
Przegroda Współczynniki korekcyjne
A
azienka 002
U
"Utb HT,i
2
Pow. 8,36 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 24,2 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 3,03 2,80 7,73 0,18 0,05 - - - 1,78
-
- - - 1,35
Åšint,i 24 ÚC Okno -16 0,50 1,50 0,75 1,40 0,40
0,10
Wentylacja/infiltracja Sdz1 20 1,60 2,80 4,48 1,44 0 - - - 0,65
0,10
0,5 1/h Sdz2 20 6,82 2,80 17,10 1,44 0 - - - 2,46
nmin=
3
0,10
12,1 Drzwi wew 20 1,00 2,00 2,00 2,60 0 - - - 0,52
Vmin=
m /h
0,21
4 1/h SMK Ä™! 15 - - 8,36 0,35 0 - - - 0,61
n50=
3
0,63
3,87 SNP -1 - - 8,36 0,34 0 - - - 1,79
Vinf=
m /h
3
24,2
Vi=
m
9,16
ei 0,02 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
4,11
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
366
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
164
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
530
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 10. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 003
Przegroda Współczynniki korekcyjne
WC 003
U
"Utb HT,i
2
Pow. 1,91 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 5,5 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 1,20 2,80 3,36 0,18 0,05 - - - 0,77
-0,11
- - - -0,71
Åšint,i 20 ÚC Sdz1 24 1,60 2,80 4,48 1,44 0
0,19
Wentylacja/infiltracja SMK Ä™! 13 - - 1,91 0,35 0 - - - 0,13
0,58
0,5 1/h SNP -1 - - 1,91 0,34 0 - - - 0,38
nmin=
3
2,75
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
0
Vinf=
m /h
3
5,5
Vi=
m
0,57
ei 0 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
0,94
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
21
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
34
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
55
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 11. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 004
Przegroda Współczynniki korekcyjne
Pokój 004
U
"Utb HT,i
2
Pow. 18,56 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 53,8 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 9,00 2,80 16,20 0,18 0,05 - - - 3,73
-
- - - 16,20
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 3,00 1,50 9,00 1,40 0,40
0,18
Wentylacja/infiltracja SMK Ä™! 13 - - 18,56 0,35 0 - - - 1,17
0,58
0,5 1/h SNP -1 - - 18,56 0,34 0 - - - 3,66
nmin=
3
26,9
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
12,91
Vinf=
m /h
3
53,8
Vi=
m
24,76
ei 0,03 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
9,15
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
891
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
329
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
1220
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 12. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 005
Przegroda Współczynniki korekcyjne
Pokój 005
U
"Utb HT,i
2
Pow. 22,72 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 65,9 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 3,41 2,80 5,05 0,18 0,05 - - - 1,16
-
- - - 8,10
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 3,00 1,50 4,50 1,40 0,40
0,18
Wentylacja/infiltracja SN2 13 7,00 2,80 19,60 0,56 0 - - - 1,98
0,33
0,5 1/h SN3 8 1,19 2,80 3,33 0,56 0 - - - 0,62
nmin=
3
0,18
32,95 SMK Ä™! 13 - - 22,72 0,35 0 - - - 1,43
Vmin=
m /h
0,58
4 1/h SNP -1 - - 22,72 0,34 0 - - - 4,48
n50=
3
10,54
Vinf=
m /h
3
65,9
Vi=
m
ei 0,02 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K 17,77
11,2
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
640
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
403
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
1043
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
4.2 Obliczenia dla mieszkania na środkowej kondygnacji
Tabela 13. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 101
Przegroda Współczynniki korekcyjne
Kuchnia z jadalniÄ… 101
U
"Utb HT,i
2
Pow. 41,69 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 120,9 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 11,23 2,80 19,44 0,18 0 - - - 3,50
-
- - - 21,60
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 4,00 1,50 12,00 1,40 0,40
0,33
Wentylacja/infiltracja SN1 8 9,12 2,80 23,54 0,56 0 - - - 4,35
0,33
0,5 1/h Drzwi zew. 8 1,00 2,00 2,00 2,00 0 - - - 1,32
nmin=
3
-0,11
60,45 Sdz1 24 7,36 2,80 18,61 1,44 0 - - - -2,95
Vmin=
m /h
-0,11
4 1/h Drzwi wew. 24 1,00 2,00 2,00 2,60 0 - - - -0,57
n50=
3
0,18
29,02 SMKÄ™! 13 - - 41,69 0,35 0 - - - 2,63
Vinf=
m /h
3
0,18
120,9 SMK “! 13 - - 41,69 0,34 0 - - - 2,55
Vi=
m
ei 0,03 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K 32,43
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K 20,55
Temp. Zewnętrzna
1167
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
740
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
1907
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 14. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 102
Przegroda Współczynniki korekcyjne
A
azienka 102
U
"Utb HT,i
2
Pow. 8,36 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 24,2 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 3,03 2,80 7,73 0,18 0,05 - - - 1,78
-
- - - 1,35
Åšint,i 24 ÚC Okno -16 0,50 1,50 0,75 1,40 0,40
0,10
Wentylacja/infiltracja Sdz1 20 1,60 2,80 4,48 1,44 0 - - - 0,65
0,10
0,5 1/h Sdz2 20 6,82 2,80 17,10 1,44 0 - - - 2,46
nmin=
3
0,10
12,1 Drzwi wew 20 1,00 2,00 2,00 2,60 0 - - - 0,52
Vmin=
m /h
0,21
4 1/h SMK Ä™! 15 - - 8,36 0,35 0 - - - 0,61
n50=
3
0,21
3,87 SMK “! 15 - - 8,36 0,34 0 - - - 0,60
Vinf=
m /h
3
24,2
Vi=
m
7,97
ei 0,02 ¾ Współczynnik projektowanych start ciepÅ‚a przez przenikanie HT,i W/K
4,11
ei 1 ¾ Współczynnik strat ciepÅ‚a na wentylacjÄ™ HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
319
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
164
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
483
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 15. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 103
Przegroda Współczynniki korekcyjne
WC 103
U
"Utb HT,i
2
Pow. 1,91 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 5,5 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 1,20 2,80 3,36 0,18 0,05 - - - 0,77
-0,11
- - - -0,71
Åšint,i 20 ÚC Sdz1 24 1,60 2,80 4,48 1,44 0
0,19
Wentylacja/infiltracja SMK Ä™! 13 - - 1,91 0,35 0 - - - 0,13
0,19
0,5 1/h SMK“! 13 - - 1,91 0,34 0 - - - 0,12
nmin=
3
2,75
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
0
Vinf=
m /h
3
5,5
Vi=
m
0,31
ei 0 ¾ Współczynnik projektowanych start ciepÅ‚a przez przenikanie HT,i W/K
0,94
ei 1 ¾ Współczynnik strat ciepÅ‚a na wentylacjÄ™ HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
11
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
34
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
45
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 16. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 104
Przegroda Współczynniki korekcyjne
Pokój 104
U
"Utb HT,i
2
Pow. 18,56 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 53,8 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 8,94 2,80 19,03 0,18 0,05 - - - 4,38
-
- - - 10,80
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 2,00 1,50 6,00 1,40 0,40
0,18
Wentylacja/infiltracja SMK Ä™! 13 - - 18,56 0,35 0 - - - 1,17
0,18
0,5 1/h SMK “! 13 - - 18,56 0,34 0 - - - 1,14
nmin=
3
26,9
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
12,91
Vinf=
m /h
3
53,8
Vi=
m
17,49
ei 0,03 ¾ Współczynnik projektowanych start ciepÅ‚a przez przenikanie HT,i W/K
9,15
ei 1 ¾ Współczynnik strat ciepÅ‚a na wentylacjÄ™ HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
630
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
329
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
959
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 17. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 105
Przegroda Współczynniki korekcyjne
Pokój 105
U
"Utb HT,i
2
Pow. 22,72 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
-
Kubatura 65,9 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
9
1 2 3 4 5 6 7 8 10
-
Temp. Wewnętrzna SZ -16 3,41 2,80 6,55 0,18 0,05 - - - 1,51
-
- - - 5,40
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 3,00 1,50 3,00 1,40 0,40
0,18
Wentylacja/infiltracja SN2 13 7,00 2,80 19,60 0,56 0 - - - 1,98
0,33
0,5 1/h SN3 8 1,19 2,80 3,33 0,56 0 - - - 0,62
nmin=
3
0,18
32,95 SMK Ä™! 13 - - 22,72 0,35 0 - - - 1,43
Vmin=
m /h
0,18
4 1/h SMK “! 13 - - 22,72 0,34 0 - - - 1,39
n50=
3
10,54
Vinf=
m /h
3
65,9
Vi=
m
12,33
ei 0,02 ¾ Współczynnik projektowanych start ciepÅ‚a przez przenikanie HT,i W/K
11,2
ei 1 ¾ Współczynnik strat ciepÅ‚a na wentylacjÄ™ HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
444
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
403
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
847
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
4.3 Obliczenia dla mieszkania na najwyższej kondygnacji
Tabela 18. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 201
Kuchnia z jadalnią 201 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
41,69 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
121,7 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 11,23 2,80 19,44 0,18 0 - - - 3,50
-
- - - 21,60
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 4,00 1,50 12,00 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja 0,33
SN1 8 9,12 2,80 23,54 0,56 0 - - - 4,35
0,33
0,5 1/h Drzwi zew. 8 1,00 2,00 2,00 2,00 0 - - - 1,32
nmin=
3
-0,11
60,85 Sdz1 24 7,36 2,80 18,61 1,44 0 - - - -2,95
Vmin=
m /h
-0,11
4 1/h Drzwi wew. 24 1,00 2,00 2,00 2,6 0 - - - -0,57
n50=
3
-
29,21 STD -24 - - 41,69 0,24 0,05 - - - 12,09
Vinf=
m /h
3
0,18
121,7 SMK “! 13 - - 41,69 0,34 0 - - - 2,55
Vi=
m
ei 0,03 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K 41,89
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K 20,69
Temp. Zewnętrzna
1508
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
745
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
2253
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 19. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 202
A
azienka 202 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
8,36 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
24,4 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 3,03 2,80 7,73 0,18 0,05 - - - 1,78
-
- - - 1,35
Åšint,i 24 ÚC Okno -16 0,50 1,50 0,75 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja 0,10
Sdz1 20 1,60 2,80 4,48 1,44 0 - - - 0,65
0,10
0,5 1/h Sdz2 20 6,82 2,80 17,10 1,44 0 - - - 2,46
nmin=
3
0,10
12,2 Drzwi wew 20 1,00 2,00 2,00 2,60 0 - - - 0,52
Vmin=
m /h
-
4 1/h STD -24 - - 8,36 0,24 0,05 - - - 2,42
n50=
3
0,21
3,9 SMK “! 15 8,36 0,34 0 - - - 0,60
Vinf=
m /h
3
24,4
Vi=
m
9,78
ei 0,02 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
4,15
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
391
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
166
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
557
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 20. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 203
WC 203 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
1,91 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
5,6 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 1,20 2,80 3,36 0,18 0,05 - - - 0,77
-0,11
- - - -0,71
Åšint,i 20 ÚC Sdz1 24 1,60 2,80 4,48 1,44 0
Wentylacja/infiltracja -
STD -24 - - 1,91 0,24 0,05 - - - 0,55
0,19
0,5 1/h SMK “! 13 1,91 0,34 0 - - - 0,12
nmin=
3
2,8
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
0
Vinf=
m /h
3
5,6
Vi=
m
0,73
ei 0 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
0,95
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
26
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
34
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
60
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 21. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 204
Pokój 204 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
18,56 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
54,2 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 9,00 2,80 16,20 0,18 0,05 - - - 3,73
-
- - - 16,20
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 3,00 1,50 9,00 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja -
STD -24 - - 18,56 0,24 0,05 - - - 5,38
0,18
0,5 1/h SMK“! 13 18,56 0,34 0 - - - 1,14
nmin=
3
27,1
Vmin=
m /h
4 1/h
n50=
3
13,01
Vinf=
m /h
3
54,2
Vi=
m
26,45
ei 0,03 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K
9,21
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K
Temp. Zewnętrzna
952
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
332
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
1284
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
Tabela 22. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla pomieszczenia 005
Pokój 205 Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
22,72 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
66,3 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 3,41 2,80 6,55 0,18 0,05 - - - 1,51
-
- - - 5,40
Åšint,i 20 ÚC Okno -16 3,00 1,50 3,00 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja 0,18
SN2 13 7,00 2,80 19,60 0,56 0 - - - 1,98
0,33
0,5 1/h SN3 8 1,19 2,80 3,33 0,56 0 - - - 0,62
nmin=
3
-
33,15 STD -24 - - 22,72 0,24 0,05 - - - 6,59
Vmin=
m /h
0,18
4 1/h SMK “! 13 22,72 0,34 0 - - - 1,39
n50=
3
10,61
Vinf=
m /h
3
66,3
Vi=
m
ei 0,02 Współczynnik projektowanych start ciepła przez przenikanie HT,i W/K 17,49
ei 1 Współczynnik strat ciepła na wentylację HV,i W/K 11,27
Temp. Zewnętrzna
630
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
406
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
1036
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
4.4 Obliczenia dla klatki schodowej
Tabela 23. Obliczenia całkowitej projektowanej straty cieplnej dla klatki schodowej
Klatka schodowa Przegroda Współczynniki korekcyjne
U
"Utb HT,i
2
Pow.
24,61 Symbol
Åšprzyl. Przestrz. DÅ‚ug wys/szer Pow. bu fij fg1 fg2 Gw
m
3 0 2 2 2
Kubatura -
214,6 przegrody m m W/K
m C m W/m K W/m K
1 9
2 3 4 5 6 7 8 10
Temp. Wewnętrzna -
SZ -16 2,70 8,72 15,54 0,18 0,05 - - - 3,57
-
- - - 10,80
Åšint,i 8 ÚC Okno -22 2,00 1,50 6,00 1,40 0,40
Wentylacja/infiltracja -
Drzwi zew gł -22 1,00 2,00 2,00 2,00 0,50 - - - 5,00
-0,50
0,5 1/h SN1 20 20,93 8,72 171,71 0,56 0,00 - - - -48,08
nmin=
3
-0,50
107,3 Drzwi zew 20 0,90 2,00 10,80 2,00 0,00 - - - -10,80
Vmin=
m /h
-
4 1/h STd -22 - - 24,61 0,24 0,05 - - - 7,14
n50=
3
0,38
51,5 STP -1 - - 24,61 0,34 0,00 - - - 3,18
Vinf=
m /h
3
214,6
Vi=
m
ei 0,03 ¾ Współczynnik projektowanych start ciepÅ‚a przez przenikanie HT,i W/K -29,19
ei 1 ¾ Współczynnik strat ciepÅ‚a na wentylacjÄ™ HV,i W/K 36,48
Temp. Zewnętrzna
-701
Projektowana strata ciepła przez przenikanie ŚT,i W
876
Åše -16 ÚC Projektowana wentylacyjna strata ciepÅ‚a ÅšV,i W
175
Åšme 6,9 ÚC CaÅ‚kowita projektowana strata ciepÅ‚a przestrzeni ogrzewanej Åši W
5. Zapotrzebowanie na ciepło budynku
Projektowe obciążenie cieplne mieszkania na najwyższej kondygnacji wynosi 5190 W, mieszkania na
kondygnacji środkowej 4241 W, mieszkania nad piwnicą 4962 W. Projektowe obciążenie cieplne
klatki schodowej wynosi 175 W, ponieważ w budynku klatka schodowa jest umieszczona centralnie w
stosunku do mieszkań, a mieszkania pod drugiej stronie klatki są takie same, przyjęte zostało, że
zapotrzebowanie na ciepło jest takie same dla przeciwległych mieszkań na danej kondygnacji.
Åše = 2 " (¸mI + ¸mII + ¸mIII) + ¸k = 2 " (4962 W + 4241 W + 5190 W) + 175 W = 28,96 kW
Na potrzeby doboru kotła obliczono także obciążenie cieplne uwzględniające ciepłego sąsiada. W
obliczeniach tych pominięto przenikanie ciepła pomiędzy mieszkaniami poprzez ścianę nośną oraz
strop międzykondygnacyjny.
Åše' = 2 " (¸mI' + ¸mII' + ¸mIII') + ¸k = 2 " (4673 W + 3740 W + 4907 W) + 175 W = 26,82 kW
6. Dobór grzejników
Dla poszczególnych pomieszczeń mieszkalnych dobrano grzejniki płytowe PURMO. Do doboru
grzejnika posłużono się wzorem:
Qk = Qg " ²t " ²u " ²p " ²o " ²s " f
gdzie:
²T  współczynnik uwzglÄ™dniajÄ…cy zainstalowanie zaworu termostatycznego (dla grzejników z
zaworem termostatycznym ²T = 1,15),
²U  współczynnik wpÅ‚ywu usytuowania (dla grzejników pod oknem wynosi ²U = 1, dla grzejników
umieszczonych na Å›cianie wewnÄ™trznej ²U = 1,1 i dla grzejników umieszczonych na Å›cianie
wewnÄ™trznej pod stropem ²U = 1,2),
²P  współczynnik wpÅ‚ywu przyÅ‚Ä…czenia grzejnika (gdy zgodny z charakterystykÄ… cieplnÄ… ²p = 1),
²O  współczynnik uwzglÄ™dniajÄ…cy osÅ‚oniÄ™cie (²O = 1),
²S  współczynnik schÅ‚odzenia (²S = 1),
f  współczynnik korekcyjny, podawany przez producenta grzejników.
W projekcie nie uwzględniono grzejnika w pomieszczeniu WC, obciążenie z tego pomieszczenia
wliczono w grzejnik dla sąsiedniego pokoju, uwzględniono natomiast montaż grzejnika na klatce
schodowej, na parterze przy ścianie wewnętrznej.
Zestawienia doboru grzejników dokonano w Tabeli 24.
Tabela 24. Obliczenia mocy i dobór grzejników
Dobrany grzejnik
pomieszczenie Qpom Qg Bt Bu Bo Bs Qu f Qk
typ H, mm L, mm Moc kat, W Ilość Nadwyżka mocy, W
001a/001b 2114 2114 1,15 1 1 1 2431 1,25 3039 PURMO CV22 600 900 1538 2 37
530 530 1,15 1,1 1 1 670 1,42 951 PURMO SAN 11 09 1134 900 940 1 -11
002a/002b
wc
003a/003b 55
004a/004b 1220 1275 1,15 1 1 1 1466 1,25 1833 PURMO CV22 600 1100 1880 1 47
005a/005b 1043 1043 1,15 1 1 1 1199 1,25 1499 PURMO CV22 600 900 1538 1 39
Dobrany grzejnik
pomieszczenie Qpom Qg Bt Bu Bo Bs Qu f Qk
typ H, mm L, mm Moc kat, W Ilość Nadwyżka mocy, W
101a/101b 1907 1907 1,15 1 1 1 2193 1,25 2741 PURMO CV22 600 800 1367 2 -7
483 483 1,15 1,1 1 1 611 1,42 868 PURMO SAN 11 09 1134 900 940 1 72
102a/102b
wc
103a/103b 45
104a/104b 959 1004 1,15 1 1 1 1155 1,25 1444 PURMO CV22 600 900 1538 1 94
105a/105b 847 847 1,15 1 1 1 974 1,25 1218 PURMO CV22 600 800 1367 1 149
Dobrany grzejnik
pomieszczenie Qpom Qg Bt Bu Bo Bs Qu f Qk
typ H, mm L, mm Moc kat, W Ilość Nadwyżka mocy, W
201a/201b 2253 2253 1,15 1 1 1 2591 1,25 3239 PURMO CV22 600 1000 1709 2 179
557 557 1,15 1,1 1 1 705 1,42 1001 PURMO SAN 15 07 1035 528 1035 1 34
202a/202b
wc
203a/203b 60
204a/204b 1284 1344 1,15 1 1 1 1546 1,25 1933 PURMO CV22 600 1200 2051 1 118
205a/205b 1036 1036 1,15 1 1 1 1191 1,25 1489 PURMO CV22 600 900 1538 1 49
KLATKA
175 175 1,15 1,1 1 1 221 0,9 199 PURMO CV11 300 400 218 1 19
SCHODOWA
7. Dobór urządzeń
7.1 Kocioł
Kocioł dobrano w oparciu o obliczone zapotrzebowanie ciepła dla budynku uwzględniającego
ciepłego sąsiada. Dobrano stojący kocioł gazowy DTG 1306/V130 z katalogu producenta
DEDIETRICH o mocy nominalnej 30 kW. Szczegółowe parametry kotła podane są w karcie
katalogowej znajdującej się w załącznikach do projektu.
7.2 Zawór bezpieczeństwa
Dobór zaworu bezpieczeństwa dokonano w oparciu o normę PN-81-M-35630.
7.2.1 Przepustowość zaworu bezpieczeństwa
m = Qk " 3600 / r = 30 " 3600 / 2100 = 51,43 kgh
gdzie:
Qk  moc kotła, kW
r - ciepło parowania dla ciśnienia p1 odczytanego z tablic parowych
7.2.1 Maksymalne możliwe ciśnienie przed zaworem bezpieczeństwa
p1 = pr · 1,1 = 4 · 1,1 = 4,4 bar = 0,44 MPa
gdzie:
pr  maksymalne ciśnienie najsłabszego urządzenia instalacji
7.2.3 Obliczeniowa powierzchnia przekroju
A = m / [10 " K1 " 0,9 " Ä… " (p1 + 0,1)] = 51,43 / [10 " 0,52 " 0,9 " 0,38 " (0,44 + 0,1)] = 53,55 mm2
gdzie:
p1- maksymalne możliwe ciśnienie przed zaworem bezpieczeństwa, MPa,
K1  współczynnik poprawkowy uwzględniający właściwości pary i jej parametry przed zaworem,
ą  dopuszczalny współczynnik wypływu dla par i gazów, ą = 0,38.
7.2.4 Średnica zaworu bezpieczeństwa
d e" "(4 " A / Ä„) = "(4 " 53,55 / 3,14) e" 8,26 mm e" 9,0 mm
gdzie:
A - powierzchnia przekroju, mm
Dobrano zawór bezpieczeÅ„stwa firmy SYR typ 1915 ½ cala o Å›rednicy przelotu d = 12mm, ciÅ›nieniu
otwarcia 4 bary i współczynniku wypływu ą = 0,38.
7.3 Naczynie wzbiorcze
7.3.1 Pojemność użytkowa naczynia wzbiorczego
Vu = 1,1 " V " "v " Á = 1,1 " 0,2968 " 0,0244 " 999,7 = 7,96 dm3
gdzie:
"v - przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej przy temperaturze zasilania  tz = 800C,
"v = 0,0244 kg/m3
V  pojemność wodna instalacji ogrzewania wodnego (pojemność instalacji odczytano z nomogramu
do określania orientacyjnej pojemności instalacji, dodano pojemność kotła oraz
filtroodmulnika V = 280 + 12,2 + 4,6 = 296,8 dm3 = 0,2968 m3)
Á  gÄ™stość wody instalacyjnej w t = 100C, Á = 999,7 kg/m3
7.3.2 Pojemność całkowita naczynia wzbiorczego
Vn = Vu " pmax + 1 / (pmax  p) = 7,96 " (4  0,5) + 1 / [(4  0,5)  1,2] = 28,29 dm3
gdzie:
pmax  maksymalne ciśnienie obliczeniowe, wartość ciśnienia najsłabszego elementu instalacji
(najsłabszym elementem instalacji jest kocioł p = 4 bar)
Ágh  wysokość sÅ‚upa wody od miejsca wÅ‚Ä…czenia rury wzbiorczej do najwyżej poÅ‚ożonego grzejnika
p  ciÅ›nienie, p = pst+ 0,2 = Ágh + 0,2 = (977,8·8,1·9,81/100000) + 0,2 = 0,78 + 0,2 H" 1 + 0,2 = 1,2 bar
Dobrano naczynie wzbiorcze NG35 firmy REFLEX o pojemności nominalnej 35 dm3.
7.3.3 Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej
d e" 0,7 " Vu = 0,7 " 7,96 = 5,57 mm d" 25 mm
Przyjęto rurę wzbiorczą o średnicy wewnętrznej 25 mm.
7.4 Filtroodmulnik
Dobrano filtroodmulnik TerFM DN 25 mm firmy Termen ze stosem magnetycznym ze stali
ocynkowanej o pojemności wodnej 4,6 l i ciśnieniu obliczeniowym 16 bar. Z nomogramu odczytano
stratÄ™ 1,5 kPa.
7.5 Ciepłomierze
Dobrano ciepłomierze COSMOHEAT o przepływie nominalnym qn = 0,6 m3/h. Z nomogramu w
załączonym katalogu odczytano następujące straty ciśnienia:
- dla mieszkania najwyższej kondygnacji: "p = 500 Pa,
- dla mieszkania środkowej kondygnacji: "p = 320 Pa,
- dla mieszkania najniższej kondygnacji: "p = 430 Pa.
7.6 Filtry siatkowe
Przed ciepłomierzami zastosowano filtry siatkowe firmy HERZ nr kat. 1411117 o wielkości oczek
0,75 mm2. Z nomogramu odczytano następujące straty ciśnienia:
- dla mieszkania najwyższej kondygnacji: "p = 1000 Pa,
- dla mieszkania środkowej kondygnacji: "p = 570 Pa,
- dla mieszkania najniższej kondygnacji: "p = 800 Pa.
7.8 Komin oraz wentylacja kotłowni
Z karty katalogowej kotła odczytano temperaturę spalin równą 1400C oraz maksymalne natężenie
spalin równe 81 kg/h. Kocioł posiada palnik atmosferyczny z całkowitym wstępnym zmieszaniem.
Wysokość czynną zmierzono od wysokości przyłączenia czopucha do wylotu, 0,6 m ponad dach
(12,2m). Dla tego rozwiÄ…zania wybrano odpowiedni nomogram z katalogu producenta i odczytano
odpowiednią średnicę komina. Zastosowano technikę kominową firmy SCHEIDEL model RONDO
PLUS. Z nomogramu dobrano średnicę komina Ś = 14cm.
Dobrano kanał nawiewny o wymiarach 150x200 mm umieszczony w ścianie zewnętrznej. (Na
podstawie PN-B-02431-1  Ogrzewnictwo. Kotłownie wbudowane na paliwa gazowe o gęstości
względnej mniejszej niż 1. Wymagania ). Dobrano kanał wywiewny o wymiarach 100x200 mm
umiejscowiony przy drzwiach zewnętrznych pod stropem.
8. Obliczenie zapotrzebowania na paliwo
Paliwem stałym zasilającym pracę kotła jest gaz (GZ-50), którego króciec przyłączeniowy
zlokalizowany jest w dolnej części kotła. Sezonowe zapotrzebowanie na paliwo obliczono ze wzoru:
B = Qc.o. " Std " 86400 / [Wd " · " (twew-tzew)]
B = 30 " 3429,8 " 86400 / [35000 " 0,94 " (20+16)]
B = 7506 m3/rok
9. Obliczenia hydrauliczne
9.1 Najniekorzystniejszy obieg instalacji c.o.
Obliczenia hydrauliczne wykonano dla trzech kondygnacji. Obliczono, że straty w pionie, dla którego
podłączony jest grzejnik na klatce schodowej, będą większe. W poniższych tabelach zestawiono straty
ciÅ›nienia, dla wszystkich dziaÅ‚ek obliczeniowych. W obliczeniach przyjÄ™to ÁÅ›r = 977,7 kg/m3
wynikające z wartości średniej gęstości dla temperatur czynnika grzewczego 70 / 55. Przy doborze
średnic korzystano z nomogramu katalogu rury Uponor PEX dla wody o temperaturze 70OC. Podział
instalacji na działki obliczeniowe pokazany jest na rozwinięciu instalacji.
Tabela 25. Obliczenia hydrauliczne c.o dla najwyższej kondygnacji (Pion I)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla najwyższej kondygnacji
Wsp.
Moc Opór
"pl "pm "p "p instalacji
Działka Przepływ Długość Średnica Prędkość Oporu
Cieplna Liniowy
miejsc.
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
1a 1127 64,5 7,36 16 x 2 0,17 92,80 683,0 12,3 173,8 925,1 16328,5
1b 1127 64,5 7,24 16 x 2 0,17 92,80 671,9 12,3 173,8 912,8 16316,2
1c 275 15,8 5,51 16 x 2 0,05 9,25 51,0 12,3 15,0 71,1 15474,5
1d 282 16,2 10,36 16 x 2 0,07 12,30 127,4 12,3 29,5 169,6 15573,0
1e 1344 77,0 9,76 16 x 2 0,21 79,23 773,3 12,3 265,2 1115,8 16519,2
2p1 4907 281,1 1,94 20 x 2 0,42 58,50 113,5 16,45 1418,7 1543,5
3p1 4907 281,1 0,86 20 x 2 0,42 58,50 50,3 6,7 577,8 633,2
4
8647 495,3 2,84 25 x 2,3 0,42 41,60 118,1 1,2 103,5 233,4
5
13320 763,0 7,00 25 x 2,3 0,61 81,07 567,5 5,2 946,0 1570,2
6
13495 773,0 1,20 25 x 2,3 0,62 88,43 106,1 6 1127,6 1244,3
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
ciepłomierz
500
FOM 1500
Tabela 26. Obliczenia hydrauliczne c. o dla środkowej kondygnacji (Pion I)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla środkowej kondygnacji
Wsp.
Działka Przepływ Długość Średnica Prędkość "pm "p "pzt
Moc Cieplna Opór Liniowy "pl
Oporu
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
2a 954 54,6 7,36 16 x 2 0,16 62,20 457,8 12,3 153,9 657,5 14681,5
2b 954 54,6 7,24 16 x 2 0,16 62,20 450,3 12,3 153,9 649,3 14673,3
2c 275 15,8 5,51 16 x 2 0,05 9,21 50,7 12,3 15,0 70,9 14094,8
2d 208 11,9 10,36 16 x 2 0,04 8,62 89,3 12,3 9,6 107,9 14131,8
2e 1004 57,5 9,76 16 x 2 0,16 59,53 581,0 12,3 153,9 793,1 14817,0
3p2 3740 214,2 0,86 20 x 2 0,32 89,00 76,5 6 300,4 384,6
4
8647 495,3 2,84 25 x 2,3 0,42 41,60 118,1 1,2 103,5 233,4
5
13320 763,0 7,30 25 x 2,3 0,61 81,07 591,8 5,2 946,0 1597,0
6
13495 773,0 1,02 25 x 2,3 0,62 88,43 90,2 6 1127,6 1226,8
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
filtr siatkowy
570
ciepłomierz
320
FOM
1500
Tabela 27. Obliczenia hydrauliczne c. o dla najniższej kondygnacji (Pion I)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla najniższej kondygnacji
Wsp.
"pl "pm "p "pzt
Działka Przepływ Długość Średnica Prędkość
Moc Cieplna Opór Liniowy Oporu
miejsc.
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
3a 1057 60,5 7,36 16 x 2 0,17 76,53 563,3 12,3 173,8 793,4 15429,8
3b 1057 60,5 7,24 16 x 2 0,17 76,53 554,1 12,3 173,8 783,3 15419,7
3c 279 16,0 5,51 16 x 2 0,07 9,75 53,7 12,3 32,9 92,0 14728,5
3d 251 14,4 10,36 16 x 2 0,05 10,24 106,1 12,3 15,0 131,7 14768,2
3e 1275 73,0 9,76 16 x 2 0,20 68,75 671,0 12,3 240,5 978,6 15615,1
2p3 4673 267,7 1,94 20 x 2 0,40 48,00 93,1 16,45 1286,8 1389,2
3p3 4673 267,7 0,86 20 x 2 0,40 48,00 41,3 6 469,3 514,8
5
13320 763,0 7,30 25 x 2,3 0,61 81,07 591,8 5,2 946,0 1597,0
6
13495 773,0 1,02 25 x 2,3 0,62 88,43 90,2 6 1127,6 1226,8
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
ciepłomierz
430
FOM
1500
Tabela 28. Obliczenia hydrauliczne c.o dla klatki schodowej (Pion I)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla grzejnika na klatce schodowej
Wsp.
"pl "pm "p "pzt
Działka Przepływ Długość Średnica Prędkość
Moc Cieplna Opór Liniowy Oporu
miejsc.
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
1k 175 10,0 4,98 16 x 2 0,04 51,04 254,2 9,6 7,5 287,1 10192,6
6
13495 773,0 1,02 25 x 2,3 0,62 88,43 90,2 6 1127,6 1226,8
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
FOM
1500
Tabela 29. Obliczenia hydrauliczne c.o dla najwyższej kondygnacji (Pion II)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla najwyższej kondygnacji
Wsp.
"pl "pm "p "p instalacji
Działka Przepływ Opór Liniowy Oporu
Moc Cieplna Długość Średnica Prędkość
miejsc.
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
4a 1127 64,5 7,36 16 x 2 0,17 92,80 683,0 12,3 173,8 925,1 15225,1
4b 1127 64,5 7,24 16 x 2 0,17 92,80 671,9 12,3 173,8 912,8 15212,8
4c 275 15,8 5,51 16 x 2 0,05 9,25 51,0 12,3 15,0 71,1 14371,1
4d 282 16,2 10,36 16 x 2 0,07 12,30 127,4 12,3 29,5 169,6 14469,6
4e 1344 77,0 9,76 16 x 2 0,21 79,23 773,3 12,3 265,2 1115,8 15415,8
2p4 4907 281,1 1,94 20 x 2 0,42 58,50 113,5 16,45 1418,7 1543,5
3p4 4907 281,1 0,78 20 x 2 0,42 58,50 45,6 6,7 577,8 628,0
8
8647 495,3 2,84 25 x 2,3 0,61 41,60 118,1 1,2 218,3 348,3
9
13320 763,0 7,00 25 x 2,3 0,62 81,07 567,5 5,2 977,3 1601,5
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
filtr siatkowy
1000
ciepłomierz
500
FOM
1500
Tabela 30. Obliczenia hydrauliczne c.o dla środkowej kondygnacji (Pion II)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla środkowej kondygnacji
Wsp.
"pl "pm "p "pzt
Działka Przepływ Opór Liniowy Oporu
Moc Cieplna Długość Średnica Prędkość
miejscow
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
5a 954 54,6 7,36 16 x 2 0,16 62,20 457,8 12,3 153,9 657,5 13420,1
5b 954 54,6 7,24 16 x 2 0,16 62,20 450,3 12,3 153,9 649,3 13411,9
5c 275 15,8 5,51 16 x 2 0,05 9,21 50,7 12,3 15,0 70,9 12833,4
5d 208 11,9 10,36 16 x 2 0,04 8,62 89,3 12,3 9,6 107,9 12870,4
5e 1004 57,5 9,76 16 x 2 0,16 59,53 581,0 12,3 153,9 793,1 13555,6
2p5 3740 214,2 1,94 20 x 2 0,32 89,00 172,7 16,45 823,5 1013,5
2p5 3740 214,2 0,78 20 x 2 0,32 89,00 69,4 6 300,4 376,7
8
8647 495,3 2,84 25 x 2,3 0,42 41,60 118,1 1,2 103,5 233,4
9
13320 763,0 7,00 25 x 2,3 0,61 81,07 567,5 5,2 946,0 1570,2
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
filtr siatkowy
570
ciepłomierz
320
FOM
1500
Tabela 31. Obliczenia hydrauliczne c. o dla najniższej kondygnacji (Pion II)
Obliczenia hydrauliczne c.o. dla najniższej kondygnacji
Wsp.
"pl "pm "p "pzt
Działka Przepływ Opór Liniowy Oporu
Moc Cieplna Długość Średnica Prędkość
miejsc.
Nr W kg/h m mm m/s Pa/m Pa - Pa Pa Pa
6a 1057 60,5 7,36 16 x 2 0,17 76,53 563,3 12,3 173,8 793,4 14172,0
6b 1057 60,5 7,24 16 x 2 0,17 76,53 554,1 12,3 173,8 783,3 14161,9
6c 279 16,0 5,51 16 x 2 0,07 9,75 53,7 12,3 32,9 92,0 13470,7
6d 251 14,4 10,36 16 x 2 0,05 10,24 106,1 12,3 15,0 131,7 13510,4
6e 1275 73,0 9,76 16 x 2 0,20 68,75 671,0 12,3 240,5 978,6 14357,3
2p6 4673 267,7 1,94 20 x 2 0,40 48,00 93,1 16,45 1286,8 1389,2
2p6 4673 267,7 0,78 20 x 2 0,40 48,00 37,4 6 469,3 510,5
9
13320 763,0 7,00 25 x 2,3 0,61 81,07 567,5 5,2 946,0 1570,2
7
26815 1535,9 18,00 32 x 3,0 0,69 91,00 1638,0 23,1 5376,9 7178,7
filtr siatkowy
800
ciepłomierz
430
FOM
1500
Tabela 32. Współczynniki oporów miejscowych na poszczególnych działkach obliczeniowych
Działka Opis Dzeta Sumia
grzejnik płytowy stalowy 2,5
kolano x4 8
1 12,3
zawór odcinający kulowy pełnoprzelotowy x2 0,3
rozdzielacz (odpływ+dopływ) 1,5
Dz kolano x8 16
16,45
2p1,2,3,4,5,6 zawór odcinający kulowy pełnoprzelotowy x3 0,45
kolano x2 4
Dz trójnik przelot (zasilanie+powrót 0,9+0,3) 1,2
6,7
redukcja x2 (1,0+0,5) 1,5
Dz
1,2
4 i 10 trójnik przelot (zasilanie+powrót 0,9+0,3) 1,2
Dz trójnik przelot (zasilanie+powrót 0,9+0,3) 1,2
5,2
5 i 11 kolano x2 4
Dz trójnik rozgalezienie (zasilanie+powrót 3,0+1,5) 4,5
6
6 redukcja x2 (1,0+0,5) 1,5
kolano x10 20
Dz 7 kocioł 2,5 23,1
zawór odcinający kulowy pełnoprzelotowy x4 0,6
Dz 3p2 i 9p5 trójnik odgałęzienie (zasilanie+powrót 3,0+1,5) 4,5 6
redukcja x2 (1,0+0,5) 1,5
Dz 3p3 i 3p6 trójnik odgałęzienie (zasilanie+powrót 3,0+1,5) 4,5 6
redukcja x2 (1,0+0,5) 1,5
9.2 Dobór zaworu termostatycznego i jego nastaw
Zaprojektowane mają wbudowaną wkładkę zaworową z regulacją wstępną firmy OVENTROP z
fabrycznie ustawioną nastawą wstępną w zakresie od 1 do 6 w zależności od wielkości danego
grzejnika. Każda z wkładek ma możliwość ustawienia innej niż fabryczna nastawy wstępnej. Doboru
nastaw wstępnych dobrano na podstawie wymaganej straty ciśnienia na zaworze termostatycznym
oraz strumienia masowego dla danej działki obliczeniowej. Dobrane nastawy wstępne zestawiono w
tabeli.
Strata na Autorytet Autorytet
Nr działki Przepływ "pGZTobl Nastawa "p rzecz
obiegu założony rzeczywisty
Nr Pa kg/h kPa Pa
1a 16328 64,5 0,3 7,00 3 12500 0,43
1b 16316 64,5 0,3 6,99 3 12500 0,43
1c 15474 15,8 0,3 6,63 1 19000 0,55
1d 15573 16,2 0,3 6,67 1 21000 0,57
1e 16519 77,0 0,3 7,08 3 17300 0,51
2a 14681 54,6 0,3 6,29 3 8800 0,37
2b 14673 54,6 0,3 6,29 3 8800 0,37
2c 14095 15,8 0,3 6,04 1 19000 0,57
2d 14132 11,9 0,3 6,06 1 10200 0,42
2e 14817 57,5 0,3 6,35 3 9900 0,40
3a 15430 60,5 0,3 6,61 3 11000 0,42
3b 15420 60,5 0,3 6,61 3 11000 0,42
3c 14728 16,0 0,3 6,31 1 20100 0,58
3d 14768 14,4 0,3 6,33 1 15300 0,51
3e 15615 73,0 0,3 6,69 3 16800 0,52
1k 10193 10,0 0,3 4,37 1 8000 0,44
4a 15225 64,5 0,3 6,53 3 12500 0,45
4b 15213 64,5 0,3 6,52 3 12800 0,46
4c 14371 15,8 0,3 6,16 1 19000 0,57
4d 14470 16,2 0,3 6,20 1 21000 0,59
4e 15416 77,0 0,3 6,61 3 17300 0,53
5a 13420 54,6 0,3 5,75 3 8800 0,40
5b 13412 54,6 0,3 5,75 3 8800 0,40
5c 12833 15,8 0,3 5,50 1 19000 0,60
5d 12870 11,9 0,3 5,52 1 10200 0,44
5e 13556 57,5 0,3 5,81 3 9900 0,42
6a 14172 60,5 0,3 6,07 3 11000 0,44
6b 14162 60,5 0,3 6,07 3 11000 0,44
6c 13471 16,0 0,3 5,77 1 20100 0,60
6d 13510 14,4 0,3 5,79 1 15300 0,53
6e 14357 73,0 0,3 6,15 3 16800 0,54
9.3 Dobór pompy elektronicznej
Pompę elektroniczną dobieramy z katalogu producenta na wartość wysokości podnoszenia pompy
oraz na przepływ.
V = 1535,9 kg/h = 1,54 m3/h
"p = "pk-1a + "pgzt = 16,329 + 12,500 = 28,829 kPa = 2,94 mH2O
Z katalogu producenta firmy GRUNDFOS dobrano pompÄ™ obiegowÄ… elektronicznÄ… ALPHA 2 25 50
do instalacji.