Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
2011/2012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 1
-SPIS TREÅšCI-
1. Założenia i dane projektowej & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 2
2. Określenie geometrii komina& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .... 3
3. Zestawienie obciążeń działających na komin& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .. 6
3.1. Ciężar własny komina  wartości charakterystyczne& & & & & & & & & & & & & & & & & & & 6
3.2. Ciężar własny komina  wartości obliczeniowe& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 9
3.3. Obciążenie wiatrem& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 11
3.4. Uwzględnienie wpływu ugięcia II rzędu& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 17
3.5. Obciążenie termiczne& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 22
4. Sprawdzenie nośności komina& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 30
4.1. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu& & & & & & & & & & & & & & & & & & ... 30
4.2. Sprawdzenie nośności komina w stanie eksploatacji& & & & & & & & & & & & & & & & & & . 31
5. Sprawdzenie ugięcia komina& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .. 35
6. Wymiarowanie zbrojenia pionowego o poziomego trzonu komina& & & & & & & & & & .& & 35
7. Sprawdzenie stateczności komina& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & ..39
8. Posadowienie komina& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 40
8.1. Zestawienie obciążeń& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 40
8.2. Nośność podłoża gruntowego& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 41
8.3. Sprawdzenie nośności podłoża gruntowego& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & 42
8.4. Sprawdzenie warunku nacisku fundamentu na podłoże& & & & & & & & & & & & & & & & & 44
8.5. Sprawdzenie osiadania fundamentu& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & . 46
8.6. Obliczanie płyty fundamentowej  obciążenie symetryczne& & & & & & & & & & & & & & 47
8.7. Obliczanie płyty fundamentowej  obciążanie antysymetryczne& & & & & & & & & & & & 47
9. Wymiarowanie płyty fundamentowej& & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .. 50
-Załączniki-
1. Rys.1  Geometria komina
2. Rys.2  Zbrojenie komina
3. Rys.3  Zbrojenie fundamentu
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
2011/2012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 2
1. Założenia i dane projektowe (Temat nr 86)
Komin zlokalizowany jest w II strefie wiatrowej, zatem normalne ciśnienie prędkości wiatru
zgodnie z normÄ… PN-77/B-02011 wynosi:
Wysokość komina:
Zbieżność ścianek komina:
Głębokość posadowienia:
Wysokość wyprowadzenia czopucha:
Temperatura eksploatacji komina:
Wydatek komina:
Beton B37
Stal klasy III  35G2Y
Wykładzina  cegła szamotowa grubości
Izolacja termiczna  szkło piankowe grubości
2. Określenie geometrii komina.
Średnica wewnętrzna komina:
gdzie:
- prędkość przepływu gazów w kominie
- średnica wewnętrzna drąży w szczycie komina(dla komina nienagrzanego)
Wyznaczenie prędkości przepływu gazów w kominie  V
Wysokość komina
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
2011/2012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 3
Gdzie: - średnica wewnętrzna draży w szczycie komina (dla komina nagrzanego)
Średnica zewnętrzna komina przy wylocie :
m  grubość ścianki trzonu żelbetowego przy wylocie komina
Średnica zewnętrzna komina przy podstawie (+/- 0,00) :
Średnica wewnętrzna komina przy podstawie (+/- 0,00) :
- grubość ścianki trzonu żelbetowego przy podstawie komina
Dobranie wymiarów czopucha
Gdzie
- powierzchnia czopucha
- powierzchnia wylotu komina
Obliczenie powierzchni wylotowej komina:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
2011/2012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 4
Obliczenie powierzchni czopucha:
Zgodnie z punktem 7.3. normy PN-88/B-03004 spełnione muszą być warunki:
Przyjęto wymiary czopucha:
Warunki spełnione
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 5
Tablica 1. Geometria komina H=170,0m.
Średnica zew. Grubość Średnica zew. Średnica zew. Powierzchnia
Poziom przekroju Grubość płaszcza Grubość wymurówki
Nr segmentu Trzonu Izolacji Izolacji Wymurówki odniesienia A
[m] [cm] [cm]
[m] [cm] [m] [m] [ ]
170 6,70 6,30 6,06
I 20 12 12 68,50
160 7,00 6,60 6,36
160 7,00 6,60 6,36
II 20 12 12 71,50
150 7,30 6,90 6,66
150 7,30 6,90 6,66
III 20 12 12 74,50
140 7,60 7,20 6,96
140 7,60 7,20 6,96
IV 20 12 12 77,50
130 7,90 7,50 7,26
130 7,90 7,40 7,16
V 25 12 12 80,50
120 8,20 7,70 7,46
120 8,20 7,70 7,46
VI 25 12 12 83,5
110 8,50 8,00 7,76
110 8,50 8,00 7,76
VII 25 12 12 86,50
100 8,80 8,30 8,06
100 8,80 8,30 8,06
VIII 25 12 12 89,50
90 9,10 8,60 8,36
90 9,10 8,50 8,26
IX 30 12 12 92,50
80 9,40 8,80 8,56
80 9,40 8,80 8,56
X 30 12 12 95,50
70 9,70 9,10 8,86
70 9,70 9,10 8,86
XI 30 12 12 98,50
60 10,00 9,40 9,16
60 10,00 9,30 9,06
XII 35 12 12 101,50
50 10,30 9,60 9,36
50 10,30 9,60 9,36
XIII 35 12 12 104,50
40 10,60 9,90 9,66
40 10,60 9,90 9,66
XIV 35 12 12 107,50
30 10,90 10,20 9,96
30 10,90 10,20 9,96
XV 35 12 12 110,50
20 11,20 10,50 10,26
20 11,20 10,40 10,16
XVI 40 12 12 113,50
10 11,50 10,70 10,46
10 11,50 10,70 10,46
XVII 40 12 12 116,50
0 11,80 11,00 10,76
1572,50
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 6
*Obliczenia:
Średnica zewnętrzna trzonu -
Średnica zewnętrzna izolacji 
Średnica zewnętrzna wymurówki 
Powierzchnia odniesienia 
3. Zestawienie obciążeń działających na komin.
3.1 Ciężar własny komina  wartości charakterystyczne
Tablica 2. Ciężar własny komina H=170,00m. (wartości charakterystyczne)
CI
ŻAR SEGMENTU Faza montażu Faza eksploatacji
Poziom
Trzon
Nr segmentu przekroju
Wspornik Izolacja Wymurówka Cały segment Ciężar trzonu Całkowity ciężar komina
[kN]
[m]
[kN] [kN] [kN] [kN] I wspornika [kN] [kN]
135,48
I 160 0 95,45 447,7 1723,21 1180,06 1723,21
1044,58
II 150 1091,7 79,64 99,98 469,75 1741,07 2351,4 3464,28
III 140 1138,83 83,17 104,5 491,8 1818,3 3573,4 5282,58
IV 130 1185,95 86,71 109,03 513,86 1895,55 4846,06 7178,13
V 120 1531,53 90,24 112,04 528,56 2262,37 6467,83 9440,5
VI 110 1590,43 93,78 116,57 550,61 2351,39 8152,04 11791,89
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 7
VII 100 1649,34 97,31 121,09 572,67 2440,41 9898,69 14232,3
VIII 90 1708,24 100,85 125,61 594,72 2529,42 11707,78 16761,72
IX 80 2108,79 104,38 128,63 609,42 2951,22 13920,95 19712,94
X 70 2179,48 107,91 133,15 631,48 3052,02 16208,34 22764,96
XI 60 2250,17 111,45 137,68 653,53 3152,83 18569,96 25917,79
XII 50 2693,92 114,98 140,69 668,24 3617,83 21378,86 29535,62
XIII 40 2776,38 118,52 145,22 690,29 3730,41 24273,76 33266,03
XIV 30 2858,85 122,05 149,74 712,34 3842,98 27254,66 37109,01
XV 20 2941,32 125,59 154,26 734,4 3955,57 41064,58
30321,57
XVI 10 3440,04 129,12 157,28 749,1 4475,54 33890,73 45540,12
XVII 0 3534,29 132,65 161,8 771,15 4599,89 37557,67 50140,01
Suma kontrolna
*Obliczenia:
Ciężar własny głowicy w szczytowym (I) segmencie:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 8
Ciężar własny płaszcza żelbetowego w przykładowym (I) segmencie:
Ciężar własny izolacji termicznej w przykładowym (I) segmencie:
Ciężar własny warstwy wykładzinowej w przykładowym (I) segmencie:
Ciężar własny wsporników podwykładzinowym (II) segmencie:
Obliczania dla przykładowego (I) segmentu:
Cały segment:
Faza montażu:
Faza eksploatacji:
Obliczania dla przykładowego (II) segmentu:
Cały segment:
Faza montażu:
Faza eksploatacji:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 9
3.2. Ciężar własny komina  wartości obliczeniowe.
Przyjęto następujące współczynniki bezpieczeństwa:
- dla ciężaru własnego trzonu, korony komina i wsporników
- dla ciężaru własnego warstwy wykończeniowej
- dla ciężaru własnego izolacji termicznej
Tablica 3. Ciężar własny komina H=170,00m. (wartości obliczeniowe)
CI
ŻAR SEGMENTU Faza montażu Faza eksploatacji
Poziom
Trzon
Nr segmentu przekroju
Wspornik Izolacja Wymurówka Cały segment Ciężar trzonu Całkowity ciężar komina
[kN]
[m]
[kN] [kN] [kN] [kN] I wspornika [kN] [kN]
149,03
I 160 0 124,09 537,24 1959,4 1298,07 1959,4
1149,04
II 150 1200,87 87,6 129,97 563,7 1982,14 2586,54 3941,54
III 140 1252,71 91,49 135,85 590,16 2070,21 3930,74 6011,75
IV 130 1304,55 95,38 141,74 616,63 2158,3 5330,67 8170,05
V 120 1684,68 99,26 145,65 634,27 2563,86 7114,61 10733,91
VI 110 1749,47 103,16 151,54 660,73 2664,9 8967,24 13398,81
VII 100 1814,27 107,04 157,42 687,2 2765,93 10888,55 16164,74
VIII 90 1879,06 110,94 163,29 713,66 2866,95 12878,55 19031,69
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 10
IX 80 2319,67 114,82 167,22 731,3 3333,01 15313,04 22364,7
X 70 2397,43 118,7 173,1 757,78 3447,01 17829,17 25811,71
XI 60 2475,19 122,6 178,98 784,24 3561,01 20426,96 29372,72
XII 50 2963,31 126,48 182,9 801,89 4074,58 23516,75 33447,3
XIII 40 3054,02 130,37 188,79 828,35 4201,53 26701,14 37648,83
XIV 30 3144,74 134,26 194,66 854,81 4328,47 29980,14 41977,3
XV 20 3235,45 138,15 200,54 881,28 4455,42 33353,74 46432,72
XVI 10 3784,04 142,03 204,46 898,92 5029,45 37279,81 51462,17
XVII 0 3887,72 145,92 210,34 925,38 5169,36 41313,45 56631,53
Suma kontrolna 56631,53
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 11
. . Obciążenie wiatrem.
Zgodnie z punktem 3.2.2 PN-88/B- obciążenie chara terystyczne wywołane
działaniem wiatru na omin jest o reślane wzorem:
Gdzie:
 chara terystyczne ciśnienie wiatru wg rozdziału P -77/B- zwię szone o
- współczynni e spozycji wg rozdziału P -77/B-02011
- współczynni aerodynamiczny wg p t. . . i załączni a P -77/B-02011
- współczynni działania porywów wiatru wg p t. . . P -88/B- i p t. . i załączni a
2 PN-77/B-02011
 współczynni ujmujący onse wencję założeń modelowych;
O reślenie chara terystycznego ciśnienia wiatru
Obie t znajduję się w II strefie wiatrowej. Zgodnie z tabelą P -77/B- przyjęto:
Pa
Wartość odczytaną z tabeli należy zwię szyć zatem:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 12
O reślenie współczynni a e spozycji
Obie t znajduje siÄ™ w terenie typu A  otwarty z nielicznymi przeszkodami
Współczynni i e spozycji
L.p.
1 170 2,180
2 160 2,140
3 150 2,100
4 140 2,060
5 130 2,020
6 120 1,980
7 110 1,940
8 100 1,900
9 90 1,833
10 80 1,766
11 70 1,699
12 60 1,632
13 50 1,565
14 40 1,500
15 30 1,350
16 20 1,200
17 10 1,000
18 0 1,000
Obliczenie 1 wiersza:
.
O reślenie współczynni a działania porywów wiatru .
Sprawdzenie podatności omina.
W celu o reślenie podatności budowli o reślono jest podstawowy o res drgań własnych
zgodnie z Z2-2 PN-77/B-02011
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 13
a podstawie obliczonego o resu drgań własnych T s oraz rysun u nr 1 PN-77/B-02011
o reślamy podatność budowli. Logarytmiczny de rement tłumienia .
Z wy resu odczytano że budowla znajduje się w obszarze A  czyli omin jest budowlą podatną.
Obliczenie współczynni a :
Wyznaczenie współczynnika :
zęstość drgań własnych omina:
Pręd ość wiatru na wierzchoł u (wg tablicy 2 PN-77/B-02011):
Dla strefy II
m
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 14
Wyznaczenie współczynni a :
Wyznaczenie współczynni a :
Wyznaczenie współczynni a :
Wyznaczenie współczynni a È:
ln ln
ln ln
Współczynni chropowatości terenu r dla terenu A wynosi:
Ostateczna wartość współczynni a porywów wiatru :
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 15
Ponieważ wartość współczynni a jest mniejsza od do dalszych obliczeń przyjęto zgodnie z
pkt. 3.2.3 PN-88/B-03004:
Współczynni
działania
Współczynni i e spozycji
porywów wiatru
L.p.
1 170 2,180 2,000
2 160 2,140 2,000
3 150 2,100 2,000
4 140 2,060 2,000
5 130 2,020 2,000
6 120 1,980 2,000
7 110 1,940 2,000
8 100 1,900 2,000
9 90 1,833 2,000
10 80 1,766 2,000
11 70 1,699 2,000
12 60 1,632 2,000
13 50 1,565 2,000
14 40 1,500 2,000
15 30 1,350 2,000
16 20 1,200 2,000
17 10 1,000 2,000
18 0 1,000 2,000
Współczynni aerodynamiczny
Zgodnie z tablicą Z -2 PN-88/B- dla ołowego prze roju żelbetowego o stosun u H do
wynoszÄ…cym:
Współczynni aerodynamiczny wyraża się następującym wzorem:
log log
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 16
Obliczeniowe wartości obciążenia wiatrem:
- dla fazy montażu
 dla fazy eksploatacji
Poziom p[kPa] p[kPa]
Nr
Å›
przekroju Faza Faza
segmentu [kPa] [kpa]
[m] montażu eksploatacji
170 1,614
1,599 1,279 1,919
I 160 1,584
160 1,584
1,570 1,256 1,884
II 150 1,555
150 1,555
1,540 1,232 1,848
III 140 1,525
140 1,525
1,510 1,208 1,812
IV 130 1,496
130 1,496
1,481 1,185 1,777
V 120 1,466
120 1,466
1,451 1,609 1,741
VI 110 1,436
110 1,436
1,422 1,372 1,706
VII 100 1,407
100 1,407
1,382 1,106 1,658
VIII 90 1,357
90 1,357
1,332 1,066 1,599
IX 80 1,308
80 1,308
1,283 1,026 1,539
X 70 1,258
70 1,258
1,233 0,986 1,480
XI 60 1,208
60 1,208
1,183 0,947 1,420
XII 50 1,159
50 1,159
1,135 0,908 1,362
XIII 40 1,111
40 1,111
1,055 0,844 1,266
XIV 30 1,000
30 1,000
0,944 0,755 1,133
XV 20 0,888
20 0,888
0,814 0,651 0,977
XVI 10 0,740
10 0,740
0,740 0,592 0,888
XVII 0 0,740
Obliczenia 1 wiersza:
Pa Pa
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 17
Faza montażu:
Faza eksploatacji: .
3.4. Uwzględnienie wpływu ugięcia II rzędu.
Zgodnie z punktem 3.4.1 PN-88/B-03004 wpływ ugięcia II rzędu należy uwzględnić wtedy gdy
współczynnik spełnia warunek:
gdzie:
 wysokość trzonu ponad fundament
 całkowite pionowe obciążenie ciężarem własnym komina
- sztywność trzonu w przekroju połączenia z fundamentem
 moduł sprężystości betonu
Należy uwzględnić w dalszych obliczeniach mimośród II rzędu.
Wpływ ugięcia drugiego rzędu należy uwzględniać powiększając moment pierwszego rzędu o
moment wyznaczony wg wzoru:
gdzie:
- zginający pierwszego rzędu w miejscu połączenia trzonu komina z fundamentem
- współczynnik uwzględniający wpływ mimośrodu II rzędu
- uśredniona funkcja wpływu ugięcia drugiego rzędu, której wartość odczytuje się lub oblicza wg
niżej podanego wzoru
gdzie:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 18
współrzędna określająca położenie przekroju poprzecznego komina, mierzona wzdłuż osi komina
od poziomu połączenia trzonu z fundamentem
 wysokość trzonu ponad fundament
Poziom
Nr
przekroju f
segmentu [m]
[m]
170
160 0,00549
I 160
160
150 0,0210
II 150
150
140 0,0453
III 140
140
130 0,0770
IV 130
130
120 0,115
V 120
120
110 0,157
VI 110
110
100 0,203
VII 100
100
90 0,251
VIII 90
90
80 0,299
IX 80
80
70 0,347
X 70
70
60 0,393
XI 60
60
50 0,435
XII 50
50
40 0,473
XIII 40
40
30 0,505
XIV 30
30
20 0,529
XV 20
20
10 0,545
XVI 10
10
0 0,55
XVII 0
Obliczenia 1 wiersza: f
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 19
Tablica 4. Siły wewnętrzne wywołane działaniem wiatru
Obciążenie
Faza Moment od
Powierzc wiatrem Faza Moment od Moment II Moment
p [kPa] eksploatacj wiatru Moment II Moment
Moment od
hnia danego p [kPa] montażu wiatru rzędu cał owity
Nr Faza i rzędu cał owity
odniesie segmentu Faza [kNm] [kNm] wiatru charakt.
segmentu eksploat [kNm] [kNm] [kNm]
nia A montażu [kNm] Faza Faza [kNm]
acji Faza Faza montażu Faza montażu
[ ] [kN] Faza montażu eksploatacji eksploatcji
Å›
[kN] eksploatacji
[kN]
I 68,50 109,546 1,279 1,919 87,637 131,455 438,184 657,276 0,526 0,790 438,711 658,066 548,388
II 71,50 112,226 1,256 1,884 89,781 134,671 1763,457 2645,186 8,129 12,193 1771,586 2657,379 2214,483
III 74,50 114,728 1,232 1,848 91,783 137,674 3996,550 5994,824 39,687 59,530 4036,237 6054,355 5045,296
IV 77,50 117,054 1,208 1,812 93,643 140,464 7156,771 10735,156 120,729 181,094 7277,500 10916,250 9096,875
V 80,50 119,200 1,185 1,777 95,360 143,041 11262,007 16893,011 283,040 424,560 11545,047 17317,571 14431,309
VI 83,5 121,169 1,161 1,741 96,936 145,404 16328,726 24493,089 562,117 843,176 16890,844 25336,265 21113,554
VII 86,50 122,961 1,137 1,706 98,369 147,554 22371,971 33557,957 994,511 1491,767 23366,482 35049,724 29208,103
VIII 89,50 123,681 1,106 1,658 98,945 148,417 29401,787 44102,681 1614,840 2422,259 31016,627 46524,940 38770,784
IX 92,50 123,238 1,066 1,599 98,591 147,886 37419,281 56128,922 2452,461 3678,691 39871,742 59807,613 49839,677
X 95,50 122,498 1,026 1,539 97,998 146,998 46419,721 69629,581 3528,352 5292,527 49948,072 74922,108 62435,090
XI 98,50 121,46 0,986 1,480 97,168 145,752 56395,992 84593,988 4852,206 7278,309 61248,198 91872,297 76560,247
XII 101,50 120,124 0,947 1,420 96,099 144,149 67338,600 101007,900 6419,452 9629,178 73758,052 110637,079 92197,566
XIII 104,50 118,568 0,908 1,362 94,855 142,282 79235,980 118853,970 8208,367 12312,551 87444,347 131166,521 109305,434
XIV 107,50 113,416 0,844 1,266 90,733 136,100 92061,299 138091,948 10175,802 15263,703 102237,100 153355,650 127796,375
XV 110,50 104,307 0,755 1,133 83,448 125,172 105757,522 158636,282 12252,387 18378,581 118009,909 177014,863 147512,386
XVI 113,50 92,4359 0,652 0,977 73,949 110,923 120240,727 180361,091 14340,120 21510,180 134580,847 201871,271 168226,059
XVII 116,50 86,258 0,592 0,888 69,003 103,505 135438,692 203158,038 16315,378 24473,067 151754,070 227631,105 189692,588
1942,872kN 2331,447kN
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 20
Obliczenia 1 wiersza:
Faza montażu:
Faza eksploatacji:
Moment od wiatru (I rzędu), faza montażu:
Moment od wiatru (I rzędu), faza eksploatacji:
Moment II rzędu, faza montażu:
Moment II rzędu, faza eksploatacji:
Moment całkowity, faza montażu:
Moment całkowity, faza eksploatacji:
Moment charakterystyczny od wiatru:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 21
Faza montażu:
438,711
1771,586
4036,237
7277,5
Wykres Momentów ( z uwzględnieniem
momentu drugiego rzędu)
11545,047
w fazie montażu
16890,844
23366,482
[kNm]
31016,627
39871,742
49948,072
61248,198
73758,052
87444,347
102237,1
118009,909
134580,847
151754,07
Faza eksploatacji:
685,485
2657,379
Wykres Momentów ( z uwzględnieniem
6054,355
momentu drugiego rzędu)
10916,25
w fazie eksploatacji
17317,517
25336,265
[kNm]
35049,724
46524,94
59807,613
74922,108
91872,297
110637,079
131166,521
153355,65
177014,863
201871,271
227631,105
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 22
3.5. Obciążenie termiczne
Temperaturę gazów technologicznych należy przyjmować zgodnie z danymi technologicznymi,
uwzględniając możliwość jej awaryjnego podwyższenia o 20%.
Zgodnie z tematem projektu:
W obliczeniach uwzględniono dwie sytuacje związane z sezonowością:
·ð Dla zimy przyjÄ™to
·ð Dla lata przyjÄ™to
Współczynnik przenikania ciepła k przez warstwową przegrodę cylindryczną:
Spadek temperatury na i-tej warstwie przegrody obliczamy:
Temperaturę na krawędzi dowolnej warstwy przegrody obliczamy:
gdzie:
- współczynnik przewodności cieplnej i-tej warstwy przegrody
·ð Å»elbet:
·ð SzkÅ‚o piankowe:
·ð CegÅ‚a szamotowa:
- współczynniki poprawkowe uwzględniające wpływ zakrzywienia ściany (odczytane z rysunku)
- współczynnik napływu ciepła na wewnętrznej stronie wykładziny
;
- współczynnik odpływu ciepła na zewnętrznej stronie trzonu
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 23
·ð Dla zimy przyjÄ™to
·ð Dla lata przyjÄ™to
Ponieważ średnica komina D można pominąć wpływ zakrzywienia ściany i przyjąć .
Przyjęto, iż temperatura gazów w trzonie obniża się wraz ze wzrostem wysokości komina o na
1m.
Wlot gazów do komina znajduje się na wysokości
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 24
k
rn/ri rn/rt
[ ] [ ] [ ]
170
I 0,2 0,12 0,12 3,5 3,3 3,18 1,061 1,101 102,5 67,5 35,000
160 0,441 3,941 54,094 4,093 1,653 3,719 38,719
160
II 0,2 0,12 0,12 3,65 3,45 3,33 1,058 1,096 107,5 72,5 35,000
150 0,442 4,242 58,087 4,388 1,779 4,003 39,003
150
III 0,2 0,12 0,12 3,8 3,6 3,48 1,056 1,092 112,5 77,5 35,000
140 0,443 4,544 62,079 4,683 1,906 4,288 39,288
140
IV 0,2 0,12 0,12 3,95 3,75 3,63 1,053 1,088 117,5 82,5 35,000
130 0,444 4,846 66,070 4,977 2,033 4,574 39,574
130
V 0,25 0,12 0,12 4,1 3,85 3,73 1,065 1,099 122,5 87,5 35,000
120 0,433 6,274 69,178 5,207 2,105 4,737 39,737
120
VI 0,25 0,12 0,12 4,25 4,0 3,88 1,063 1,095 127,5 92,5 35,000
110 0,434 6,646 73,111 5,496 2,230 5,017 40,017
110
VII 0,25 0,12 0,12 4,4 4,15 4,03 1,060 1,092 132,5 97,5 35,000
100 0,435 7,018 77,044 5,785 2,355 5,299 40,299
100
VIII 0,25 0,12 0,12 4,55 4,3 4,18 1,058 1,089 137,5 102,5 35,000
90 0,436 7,391 80,975 6,074 2,480 5,580 40,580
90
IX 0,3 0,12 0,12 4,7 4,4 4,28 1,068 1,098 142,5 107,5 35,000
80 0,426 9,097 83,850 6,285 2,544 5,724 40,724
80
X 0,3 0,12 0,12 4,85 4,55 4,43 1,066 1,095 147,5 112,5 35,000
70 0,427 9,538 87,724 6,570 2,667 6,001 41,001
70
XI 0,3 0,12 0,12 5,0 4,7 4,58 1,064 1,092 152,5 117,5 35,000
60 0,427 9,979 91,598 6,854 2,790 6,278 41,278
60
XII 0,35 0,12 0,12 5,15 4,8 4,68 1,073 1,100 157,5 122,5 35,000
50 0,419 11,884 94,305 7,053 2,848 6,409 41,409
]
i
[ ]
i
[
[m]
[m]
[m]
[m]
[ ]
Grubość
płaszcza
Promień
Promień
zewnętrzny
zewnętrzny
Nr segmentu
Temperatura
Temperatura
Izolacji ri [m]
wymurów ri
Promień zewn.
Spadek [ ]
zew. powietrza
Spadek [ ]
Grubość izolacji
wymurów [m]
Grubość płaszcza
zew. PÅ‚aszcza [ ]
Poziom przekroju
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 25
rn/ri
[ ] [ ]
rn/rt
50
XIII 0,35 0,12 0,12 5,3 4,95 4,83 1,071 1,097 162,5 127,5 35,000
40 0,419 12,391 98,124 7,333 2,970 6,682 41,682
40
XIV 0,35 0,12 0,12 5,45 5,1 4,98 1,069 1,094 167,5 132,5 35,000
30 0,420 12,898 101,942 7,612 3,092 6,956 41,956
30
XV 0,35 0,12 0,12 5,6 5,25 5,13 1,067 1,092 172,5 137,5 35,000
20 0,421 13,406 105,759 7,892 3,213 7,230 42,230
20
XVI 0,4 0,12 0,12 5,75 5,35 5,23 1,075 1,099 174 139 35,000
10 0,412 15,182 105,594 7,876 3,184 7,164 42,164
10
XVII 0,4 0,12 0,12 5,9 5,5 5,38 1,073 1,097 174 139 35,000
0 0,413 15,206 105,561 7,869 3,189 7,175 42,175
]
i
[ ]
i
[
[m]
[m]
[m]
[m]
[ ]
Grubość
płaszcza
Promień
Promień
zewnętrzny
zewnętrzny
Nr segmentu
Temperatura
Temperatura
Izolacji ri [m]
wymurów ri
Promień zewn.
Spadek [ ]
zew. powietrza
Spadek [ ]
Grubość izolacji
wymurów [m]
Grubość płaszcza
zew. PÅ‚aszcza [ ]
Poziom przekroju
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 26
Obliczenia 1 wiersza:
Spadek
Spadek
Spadek
:
:
Temperatura zewnętrzna płaszcza:
Temperatura zewnętrzna powietrza:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 27
k
rn/ri rn/rt
[ ] [ ] [ ]
170
- -
I 0,2 0,12 0,12 3,5 3,3 3,18 1,061 1,101 102,5 127,5
160 0,458 7,727 106,074 8,026 3,241 2,431 22,569 25,000
160 - -
II 0,2 0,12 0,12 3,65 3,45 3,33 1,058 1,096 107,5 132,5
150 0,459 8,049 110,217 8,326 3,376 2,532 22,468 25,000
150 - -
III 0,2 0,12 0,12 3,8 3,6 3,48 1,056 1,092 112,5 137,5
140 0,460 8,371 114,359 8,626 3,511 2,633 22,367 25,000
140 - -
IV 0,2 0,12 0,12 3,95 3,75 3,63 1,053 1,088 117,5 142,5
130 0,461 8,692 118,501 8,926 3,646 2,734 22,266 25,000
130 - -
V 0,25 0,12 0,12 4,1 3,85 3,73 1,065 1,099 122,5 147,5
120 0,449 10,972 120,980 9,105 3,682 2,761 22,239 25,000
120 - -
VI 0,25 0,12 0,12 4,25 4,0 3,88 1,063 1,095 127,5 152,5
110 0,450 11,367 125,057 9,401 3,814 2,861 22,139 25,000
110 - -
VII 0,25 0,12 0,12 4,4 4,15 4,03 1,060 1,092 132,5 157,5
100 0,451 11,763 129,133 9,696 3,947 2,960 22,040 25,000
100 - -
VIII 0,25 0,12 0,12 4,55 4,3 4,18 1,058 1,089 137,5 162,5
90 0,452 12,158 133,210 9,992 4,080 3,060 21,940 25,000
90
- -
IX 0,3 0,12 0,12 4,7 4,4 4,28 1,068 1,098 142,5 167,5
80 0,442 14,697 135,457 10,154 4,110 3,082 21,918 25,000
80 - -
X 0,3 0,12 0,12 4,85 4,55 4,43 1,066 1,095 147,5 172,5
70 0,442 15,164 139,470 10,445 4,240 3,180 21,820 25,000
70 - -
XI 0,3 0,12 0,12 5,0 4,7 4,58 1,064 1,092 152,5 177,5
60 0,443 15,631 143,483 10,736 4,371 3,278 21,722 25,000
60 - -
XII 0,35 0,12 0,12 5,15 4,8 4,68 1,073 1,100 157,5 182,5
50 0,434 18,345 145,573 10,887 4,397 3,298 21,702 25,000
]
i
[ ]
i
[
[m]
[m]
[m]
[m]
[ ]
Grubość
płaszcza
Promień
Promień
zewnętrzny
zewnętrzny
Nr segmentu
Temperatura
Temperatura
Izolacji ri [m]
wymurów ri
Promień zewn.
Spadek [ ]
zew. powietrza
Spadek [ ]
Grubość izolacji
wymurów [m]
Grubość płaszcza
zew. PÅ‚aszcza [ ]
Poziom przekroju
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 28
k
rn/ri rn/rt
[ ] [ ] [ ]
50
- -
XIII 0,35 0,12 0,12 5,3 4,95 4,83 1,071 1,097 162,5 187,5
40 0,434 18,882 149,524 11,174 4,526 3,394 21,606 25,000
40 - -
XIV 0,35 0,12 0,12 5,45 5,1 4,98 1,069 1,094 167,5 192,5
30 0,435 19,419 153,476 11,461 4,654 3,491 21,509 25,000
30 - -
XV 0,35 0,12 0,12 5,6 5,25 5,13 1,067 1,092 172,5 197,5
20 0,436 19,955 157,427 11,748 4,783 3,587 21,413 25,000
20 - -
XVI 0,4 0,12 0,12 5,75 5,35 5,23 1,075 1,099 174 199
10 0,427 22,509 156,553 11,677 4,721 3,540 21,460 25,000
10 - -
XVII 0,4 0,12 0,12 5,9 5,5 5,38 1,073 1,097 174 199
0 0,428 22,546 156,513 11,667 4,728 3,546 21,454 25,000
]
i
[ ]
i
[
[m]
[m]
[m]
[m]
[ ]
Grubość
płaszcza
Promień
Promień
zewnętrzny
zewnętrzny
Nr segmentu
Temperatura
Temperatura
Izolacji ri [m]
wymurów ri
Promień zewn.
Spadek [ ]
zew. powietrza
Spadek [ ]
Grubość izolacji
wymurów [m]
Grubość płaszcza
zew. PÅ‚aszcza [ ]
Poziom przekroju
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 29
Obliczenia 1 wiersza:
Spadek
Spadek
Spadek
:
:
Temperatura zewnętrzna płaszcza:
Temperatura zewnętrzna powietrza:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 30
Ponieważ maksymalna różnica temperatur przypadająca na ścianę trzonu wynosi:
Oraz maksymalna temperatura w ścianie trzonu wynosi:
Więc, można stwierdzić, iż warunki zawarte w tablicy 1  pkt. 3.3.3. PN-88.B-03004 są spełnione.
4.0. Sprawdzenie nośności komina.
Obliczenia trzonu projektowanego komina przeprowadzono zgodnie z metodą stanów granicznych.
Minimalny stopień zbrojenia:
·ð Kierunek PIONOWY
·ð Kierunek POZIOMY
4.1. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu.
W stadium montażu naprężenia w betonie muszą spełniać następujący warunek  pkt. 5.2.2 PN-88/B-
03004:
Natomiast naprężenia w stali muszą spełniać warunek:
Gdzie:
N  obliczeniowa siła ściskającą prostopadła do przekroju
pole powierzchni przekroju betonowego brutto
B,C  współczynniki uwzględniające mimośrodowe przyłożenie siły (wg załącznika 6 PN-88/B-03004)
[ ]
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 31
[ ]
Gdzie:
grubość ścianki na danym poziomie
stopień zbrojenia pionowego komina
M  moment zginajÄ…cy w rozpatrywanym przekroju
Sprawdzenie nośności komina w stadium montażu wykonano w tablicy 7.
4.2. Sprawdzenie nośności komina w stanie eksploatacji.
W stadium eksploatacji naprężenia w betonie muszą spełniać następujący warunek:
Natomiast naprężenia w stali muszą spełniać poniższy warunek:
Wszystkie oznaczenia we wzorach analogicznie jak w punkcie 4.1.
Sprawdzenie nośności komina w stadium eksploatacji wykonano w tablicy 8.
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 32
B C
[m] [m] [m^2]
170 3,35 3,03
I 0,2 1,279 68,50 1298,07 3,4 1,957 0,019 4,273 12000 11,297 246000
160 3,5 3,18 87,637 438,711 0,338 0,099 594,566
160 3,5 3,18
II 0,2 1,256 71,50 2586,54 3,55 1,957 0,019 4,461 12000 21,559 246000
150 3,65 3,33 89,781 1771,586 0,685 0,193 1 134,676
150 3,65 3,33
III 0,2 1,232 74,50 3930,74 3,7 1,957 0,019 4,650 12000 31,435 246000
140 3,8 3,48 91,783 4036,237 1,027 0,278 1 654,450
140 3,8 3,48
IV 0,2 1,208 77,50 5330,67 3,85 1,957 0,019 4,838 12000 40,969 246000
130 3,95 3,63 93,643 7277,500 1,365 0,355 2 156,264
130 3,95 3,58
V 0,25 1,185 80,50 7114,61 3,975 1,957 0,019 6,244 12000 42,368 246000
120 4,1 3,73 95,360 11545,047 1,623 0,408 2 229,898
120 4,1 3,73
VI 0,25 1,161 83,5 8967,24 4,125 1,957 0,019 6,480 12000 51,459 246000
110 4,25 3,88 96,936 16890,844 1,884 0,457 2 708,356
110 4,25 3,88
VII 0,25 1,137 86,50 10888,55 4,275 1,961 0,038 6,715 12000 120,830 246000
100 4,4 4,03 98,369 23366,482 2,146 0,502 3 179,740
100 4,4 4,03
VIII 0,25 1,106 89,50 12878,55 4,425 2,044 0,443 6,951 12000 1677,716 246000
90 4,55 4,18 98,945 31016,627 2,408 0,544 3 787,169
90 4,55 4,13
IX 0,3 1,066 92,50 15313,04 4,55 2,123 0,884 8,577 12000 3350,820 246000
80 4,7 4,28 98,591 39871,742 2,604 0,572 3 790,521
80 4,7 4,28
X 0,3 1,026 95,50 17829,17 4,7 2,198 1,302 8,859 12000 5759,315 246000
70 4,85 4,43 97,998 49948,072 2,801 0,596 4 423,437
70 4,85 4,43
XI 0,3 0,986 98,50 20426,96 4,85 2,263 1,701 9,142 12000 8601,016 246000
60 5,0 4,58 97,168 61248,198 2,998 0,618 5 056,447
60 5,0 4,53
XII 0,35 101,50 23516,75 4,975 2,298 1,92 10,941 12000 9483,913 246000
50 5,15 4,68 0,947 96,099 73758,052 3,136 0,630 4 939,538
50 5,15 4,68
XIII 0,35 104,50 26701,14 5,125 2,325 2,084 11,270 12000 11479,123 246000
40 5,3 4,83 0,908 94,855 87444,347 3,275 0,639 5 508,216
40 5,3 4,83
XIV 0,35 107,50 29980,14 5,275 2,345 2,212 11,600 12000 13405,754 246000
30 5,45 4,98 0,844 90,733 102237,100 3,410 0,646 6 060,468
30 5,45 4,98
XV 0,35 110,50 33353,74 5,425 2,365 2,336 11,930 12000 15445,461 246000
20 5,6 5,13 0,755 83,448 118009,909 3,538 0,652 6 611,927
20 5,6 5,08
XVI 0,4 113,50 37279,81 5,55 2,665 4,41 13,949 12000 28102,665 246000
10 5,75 5,23 0,652 73,949 134580,847 4,035 0,727 6 372,486
10 5,75 5,23
XVII 0,4 116,50 41313,45 5,7 2,609 4,006 14,326 12000 27198,440 246000
0 5,9 5,38 0,592 69,003 151754,070 4,071 0,714 6 789,426
Tablica . Sprawdzenie nośności omina w stadium montażu
[m]
[m]
iężar
[kN]
[m^2]
[kNm]
N [kN]
[kPa] p
Poziom
Grubość
wiatrem
Promień
Promień
wiatru M
segmentu
trzonu [m]
Obciążenie
Moment od
zewnętrzny
wewnętrzny
Nr segmentu
Siła pozioma
odniesienia A
Powierzchnia
przekroju [m]
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 33
r m t m m
e
Ä…ð B=1,957 C=0,019
Warunki spełnione
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 34
B C
[m] [m] [m^2]
170 3,35 3,15
I 0,2 68,50 1959,4 3,4 1,957 0,019 4,273 897,481 19500 287000
160 3,5 3,3 1,919 131,455 658,066 0,336 0,099 17,052
160 3,5 3,3
II 0,2 71,50 3941,54 3,55 1,957 0,019 4,461 1 729,094 19500 287000
150 3,65 3,45 1,884 134,671 2657,379 0,674 0,190 32,853
150 3,65 3,45
III 0,2 74,50 6011,75 3,7 1,957 0,019 4,650 2 530,347 19500 287000
140 3,8 3,6 1,848 137,674 6054,355 1,007 0,272 48,077
140 3,8 3,6
IV 0,2 77,50 8170,05 3,85 1,957 0,019 4,838 3 304,798 19500 287000
130 3,95 3,75 1,812 140,464 10916,250 1,336 0,347 62,791
130 3,95 3,7
V 0,25 80,50 10733,91 3,975 1,957 0,019 6,244 3 364,277 19500 287000
120 4,1 3,85 1,777 143,041 17317,571 1,613 0,406 63,921
120 4,1 3,85
VI 0,25 83,5 13398,81 4,125 1,957 0,019 6,480 4 046,814 19500 287000
110 4,25 4,0 1,741 145,404 25336,265 1,891 0,458 76,889
110 4,25 4,0
VII 0,25 86,50 16164,74 4,275 1,971 0,087 6,715 4 744,597 19500 287000
100 4,4 4,15 1,706 147,554 35049,724 2,168 0,507 412,780
100 4,4 4,1
VIII 0,25 89,50 19031,69 4,425 2,061 0,536 6,951 5 643,158 19500 287000
90 4,55 4,25 1,658 148,417 46524,940 2,445 0,552 3024,733
90 4,55 4,25
IX 0,3 92,50 22364,7 4,55 2,173 1,163 8,577 5 666,440 19500 287000
80 4,7 4,4 1,599 147,886 59807,613 2,674 0,588 6590,070
80 4,7 4,4
X 0,3 95,50 25811,71 4,7 2,263 1,701 8,859 6 593,293 19500 287000
70 4,85 4,55 1,539 146,998 74922,108 2,903 0,618 11215,191
70 4,85 4,5
XI 0,3 98,50 29372,72 4,85 2,342 2,194 9,142 7 524,683 19500 287000
60 5,0 4,65 1,480 145,752 91872,297 3,128 0,645 16509,154
60 5,0 4.65
XII 0,35 101,50 33447,3 4,975 2,414 2,671 10,941 7 380,017 19500 287000
50 5,15 4,8 1,420 144,149 110637,079 3,308 0,665 19712,024
50 5,15 4,8
XIII 0,35 104,50 37648,83 5,125 2,472 3,057 11,270 8 257,682 19500 287000
40 5,3 4,95 1,362 142,282 131166,521 3,484 0,680 25243,735
40 5,3 4,95
XIV 0,35 107,50 41977,3 5,275 2,521 3,391 11,600 9 122,565 19500 287000
30 5,45 5,1 1,266 136,100 153355,650 3,653 0,693 30934,618
30 5,45 5,1
XV 0,35 110,50 46432,72 5,425 2,561 3,664 11,930 9 967,496 19500 287000
20 5,6 5,25 1,133 125,172 177014,863 3,812 0,703 36520,904
20 5,6 5,2
XVI 0,4 113,50 51462,17 5,55 2,578 3,788 13,949 9 511,262 19500 287000
10 5,75 5,35 0,977 110,923 201871,271 3,923 0,707 36028,662
10 5,75 5,35
XVII 0,4 116,50 56631,53 5,7 2,57 3,726 14,326 10 159,602 19500 287000
0 5,9 5,5 0,888 103,505 227631,105 4,020 0,705 37854,678
Tablica 8. Sprawdzenie nośności omina w stadium eksploatacji  obliczenia analogicznie ja dla fazy montażu
[m]
[m]
iężar
[kN]
[m^2]
[kNm]
N [kN]
[kPa] p
Poziom
Grubość
wiatrem
Promień
Promień
wiatru M
segmentu
trzonu [m]
Obciążenie
Moment od
zewnętrzny
wewnętrzny
Nr segmentu
Siła pozioma
odniesienia A
Powierzchnia
przekroju [m]
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 35
5.0. Sprawdzenie ugięcia komina
Wychylenie wierzchołka komina żelbetowego:
Gdzie:
suma sił parcia wiatru [kN]
wysokość trzonu komina ponad fundament
moduł sprężystości betonu trzonu komina
moduł bezwładności w poziomie polaczenia z fundamentem ( z pkt. 3.4.)
Dopuszczalne ugięcie wierzchołka komina żelbetowego wynosi:
Warunek spełniony
6.0. Wymiarowanie zbrojenia pionowego o poziomego trzonu komina.
Kominy przemysłowe wymiarujemy w praktyce na minimalny stopień zbrojenia. (z punktu 4.0.)
·ð Kierunek PIONOWY
·ð Kierunek POZIOMY
Jednocześnie norma PN-88/B-03004 w pkt. 7.2.2. mówi, że minimalny stopień zbrojenia poziomego
obliczony z powyższych wzorów nie powinien być mniejszy niż 0,35% przy temperaturze
odprowadzanych gazów rzędu 100-300 . Maksymalny rozstaw zbrojenia pionowego nie może
przekraczać 30cm, natomiast zbrojenia poziomego 20cm. Minimalne otulenie zbrojenia pionowego
wynosi 30mm.
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 36
Ostatecznie przyjęto zbrojenie
Liczba
Rozstaw Liczba Rozstaw
[m]
prętó
pionowi prętów pionowi
w
zbr.[cm] wewn. zbr.[cm]
zewn.
170
I 3,4 21,363 4,273 0,2 0,003 128,19 12 114 128,931 76 38 71 76 29 71 30 166,253
160
160
II 3,55 22,305 4,461 0,2 0,003 133,83 12 119 134,586 80 40 74 80 29 74 30 174,170
150
150
III 3,7 23,248 4,650 0,2 0,003 139,5 12 124 140,241 83 42 77 83 29 77 30 180,956
140
140
IV 3,85 24,190 4,838 0,2 0,003 145,14 12 129 145,896 86 43 80 86 29 80 30 187,742
130
130
V 3,975 24,976 6,244 0,25 0,003 187,32 12 166 187,742 111 56 83 111 23 83 30 219,409
120
120
VI 4,125 25,918 6,480 0,25 0,003 194,4 12 172 194,527 115 58 86 115 23 86 30 227,326
110
110
VII 4,275 26,861 6,715 0,25 0,003 201,45 12 179 202,444 120 60 89 120 23 89 30 236,373
100
100
VIII 4,425 27,803 6,951 0,25 0,003 208,53 12 185 209,230 124 62 92 124 23 92 30 244,290
90
90
IX 4,55 28,588 8,577 0,3 0,003 257,31 12 228 257,862 152 76 95 152 19 95 30 279,350
80
80
X 4,7 29,531 8,859 0,3 0,003 265,77 12 235 265,779 157 79 98 157 19 98 30 288,398
70
70
XI 4,85 30,473 9,142 0,3 0,003 274,26 12 243 274,827 162 81 101 162 19 101 30 297,446
60
60
XII 4,975 31,259 10,941 0,35 0,003 328,23 12 291 329,113 194 97 104 194 17 104 30 337,030
50
50
XIII 5,125 32,201 11,270 0,35 0,003 338,1 12 299 338,161 200 100 107 200 17 107 30 347,209
40
40
XIV 5,275 33,144 11,600 0,35 0,003 348 12 308 348,340 206 103 110 206 17 110 30 357,388
30
30
XV 5,425 34,086 11,930 0,35 0,003 357,9 12 317 358,519 212 106 113 212 17 113 30 367,566
20
20
XVI 5,55 34,872 13,949 0,4 0,003 418,47 12 371 419,591 248 124 124 248 15 124 28 420,722
10
10
XVII 5,7 35,814 14,326 0,4 0,003 429,78 12 381 430,901 254 127 137 254 15 137 26 442,211
0
Tablica 10. Zbrojenie pionowe trzonu komina.
[-]
 n
Pole
[mm]
(dla
)
[cm^2]
[cm^2]
prętów
Poziom
Stopień
zbr. 1/3
rozstaw
Grubość
Åšrednica
Zewn. Ze
zbrojenia
zbrojenia
przyjętego
Minimalny
zbr. Na 2/3
rozstaw pr.
Obwód [m]
względu na
zbrojenia
zbrojenia
powierzchni
płaszcza [m]
zbrojenie
Nr segmentu
przekroju [m]
betonu [m^2]
Liczba prętów
Liczba prętów
Liczba prętów
Pole przekroju
Pole przekroju
Pole przekroju
prętów [cm^2}
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 37
Obliczenia 1 wiersza:
Obwód: Ob=
Pole przekroju zbrojenia:
Liczba prętów:
Pole przekroju zbrojenia prętów:
2/3 liczby prętów: 2/3
1/3 liczby prętów: 1/3
Ostatecznie przyjęte zbrojenie:
76 prÄ™tów 12 Ä…ð
71 prÄ™tów 12 Ä…ð
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 38
170
I 0,2 0,2 0,0035 7 14 5 7,697 20 7,697
160
160
II 0,2 0,2 0,0035 7 14 5 7,697 20 7,697
150
150
III 0,2 0,2 0,0035 7 14 5 7,697 20 7,697
140
140
IV 0,2 0,2 0,0035 7 14 5 7,697 20 7,697
130
130
V 0,25 0,25 0,0035 8,75 14 6 9,236 16,5 9,236
120
120
VI 0,25 0,25 0,0035 8,75 14 6 9,236 16,5 9,236
110
110
VII 0,25 0,25 0,0035 8,75 14 6 9,236 16,5 9,236
100
100
VIII 0,25 0,25 0,0035 8,75 14 6 9,236 16,5 9,236
90
90
IX 0,3 0,3 0,0035 10,5 14 7 10,776 14 10,776
80
80
X 0,3 0,3 0,0035 10,5 14 7 10,776 14 10,776
70
70
XI 0,3 0,3 0,0035 10,5 14 7 10,776 14 10,776
60
60
XII 0,35 0,35 0,0035 12,25 14 8 12,315 12,5 12,315
50
50
XIII 0,35 0,35 0,0035 12,25 14 8 12,315 12,5 12,315
40
40
XIV 0,35 0,35 0,0035 12,25 14 8 12,315 12,5 12,315
30
30
XV 0,35 0,35 0,0035 12,25 14 8 12,315 12,5 12,315
20
20
XVI 0,4 0,4 0,0035 14 14 10 15,394 10 15,394
10
10
XVII 0,4 0,4 0,0035 14 14 10 15,394 10 15,394
0
Tablica 11. Zbrojenie poziome trzonu komina.
Obliczenia 1 wiersza:
Pole przekroju betonu:
Pole przekroju zbrojenia:
Liczba prętów:
Pole powierzchni zbrojenia n prętów:
Rozstaw prętów zewnętrznych: 100cm/5prętów=20cm
Pole powierzchni przyjętego zbrojenia:
[-]
 n
Pole
Pole
Pole
Pole
[cm]
[mm]
[m^2]
[cm^2]
[cm^2]
[cm^2]
prętów
prętów
Poziom
Stopień
Grubość
Rozstaw
Åšrednica
zbrojenia
przekroju
przekroju
przyjętego
betonu Ac
zbrojenia
zbrojenia
powierzchni
powierzchni
płaszcza [m]
prętów zew.
zbrojenie
Nr segmentu
zbrojenia  n
przekroju [m]
Liczba prętów
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 39
7.0. Sprawdzenie stateczności komina
Sprawdzenie stateczności komina żelbetowego przeprowadzamy dla wartości obliczeniowych sił
wewnętrznych zarówno w stadium montażu jak i dla stadium eksploatacji. Zgodnie z punktem 5.3.
PN-88/B-03004 należy wyznaczyć tzw. Współczynnik wyboczenia :
gdzie:
siła krytyczna wyznaczona wg Z4 PN-88/B-03004
całkowite obciążenie pionowe pod ciężarem własnym komina w poziomie górnej powierzchni
fundamentu
&
170
I 10 3,5 3,18 37,543 - 1298,07 1959,4 102571,480 79,018 52,348
160
160
II 20 3,65 3,33 42,824 1,000 2586,54 3941,54 116941,469 45,212 29,669
150
150
III 30 3,8 3,48 48,578 0,998 3930,74 6011,75 132408,523 33,685 22,025
140
140
IV 40 3,95 3,63 54,827 0,996 5330,67 8170,05 148842,971 27,922 18,218
130
130
V 50 4,1 3,73 69,906 0,985 7114,61 10733,91 186934,657 26,275 17,415
120
120
VI 60 4,25 3,88 78,241 0,990 8967,24 13398,81 207085,646 23,094 15,456
110
110
VII 70 4,4 4,03 87,213 0,986 10888,55 16164,74 227582,262 20,901 14,079
100
100
VIII 80 4,55 4,18 96,846 0,982 12878,55 19031,69 248075,242 19,263 13,035
90
90
IX 90 4,7 4,28 119,698 0,950 15313,04 22364,7 291384,508 19,029 13,029
80
80
X 100 4,85 4,43 132,081 0,972 17829,17 25811,71 312041,061 17,502 12,089
70
70
XI 110 5,0 4,58 145,291 0,967 20426,96 29372,72 332223,223 16,264 11,311
60
60
XII 120 5,15 4,68 175,715 0,919 23516,75 33447,3 369404,296 15,708 11,044
50
XIII 50 130 5,3 4,83 192,274 0,955 26701,14 37648,83 386086,354 14,460 10,255
[m]
faza
faza
faza
faza
[m]
[m]
wzoru
Poziom
Składnik
Promień
Promień
Moment
montażu
montażu
zewnętrzny
eksploatacji
eksploatacji
wewnętrzny
Nr segmentu
bezwładności
Siła krytyczna
przekroju [m]
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 40
40
40
XIV 140 5,45 4,98 209,842 0,949 29980,14 41977,3 399991,059 13,342 9,529
30
30
XV 150 5,6 5,13 228,449 0,943 33353,74 46432,72 410757,382 12,315 8,846
20
20
XVI 160 5,75 5,23 270,921 0,874 37279,81 51462,17 425530,608 11,415 8,269
10
10
XVII 170 5,9 5,38 293,706 0,931 41313,45 56631,53 429333,700 10,392 7,581
0
Warunek spełniony
Obliczenia na 1 wiersza:
Moment bezwładności: 
Składnik wzoru: - brak
Siła krytyczna
Faza montażu:
Faza eksploatacji:
8.0. Posadowienie komina
Wymiary przyjętej kołowej płyty fundamentowej pokazano na rysunku poniżej. Pod płytą
fundamentową znajduje się warstwa chudego betonu o grubości 30cm.
Rysunek:
8.1. Zestawienie obciążeń
·ð Ciężar trzonu i wsporników podwykÅ‚adzinowych
·ð CaÅ‚kowity ciężar komina
·ð Ciężar pÅ‚yty fundamentowej
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 41
·ð Ciężar gruntu na fundamencie (zasypka z piasku drobnego)  10 cm niżej, ze wzglÄ™du na
posadzkÄ™ betonowÄ…
·ð Ciężar izolacji fundamentu (wypeÅ‚nienie z piasku drobnego)
·ð Ciężar posadzki betonowego gruboÅ›ci 0,10m ponad izolacjÄ… fundamentu
·ð Ciężar podkÅ‚adu z chudego betonu gruboÅ›ci 0,3m pod podeszwÄ… pÅ‚yty fundamentowej
8.2. Nośność podłoża gruntowego
Sprawdzenie nośności podłoża gruntowego dokonano metodą uproszczoną. Istota tej metody polega
na tym, iż zastępuje się fundament kołowy równoważnym fundamentem kwadratowym i przyjmując
rzeczywisty rozkład naprężeń w poziomie posadowienia fundamentu absolutnie sztywnego, wydziela
się z fundamentu pasmo najbardziej obciążone o szerokości B i dla tego pasma sprawdza się
warunek.
Dla fundamentów kwadratowych o długości boku B=20 , szerokość wydzielonego pasma B
przyjmuje się równą (0,2 .
Długość boku zastępczego fundamentu kwadratowego o takim samym polu powierzchni, co
fundament kołowy:
Przyjęto szerokość pasma B równą 4,608m (0,2B)
Pole powierzchni i wskaz
nik wytrzymałości podeszwy zastępczego fundamentu kwadratowego
Wartość uogólnionych sił w poziomie posadowienia:
Siłą pionowa
Siłę oblicza się jako sumę następujących składników:
Wartość charakterystyczna:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 42
Wartość obliczeniowa:
Siła pozioma
Wartość charakterystyczna: 1942,872kN
Wartość obliczeniowa:
Moment zginajÄ…cy
Wartość charakterystyczna: 189692,59kNm
Wartość obliczeniowa: 227631,11kNm
Wartość charakterystyczna momentu zginającego w poziomie -4,05m (uwzględniono warstwę
chudego betonu równą 30cm) wynosi:
Wartość charakterystyczna: 189692,59+4,05
Wartość obliczeniowa:227631,11+4,05
Naprężenia pod stopą:
Wartość naprężeń :
Średnie naprężenie pod rozpatrywanym obszarem o szerokości B :
Wartość obliczeniowa składowej
8.3. Sprawdzenie nośności podłoża gruntowego
Warunek nośności podłoża płyty fundamentowej komina sprawdza się wg zależności:
Gdzie:
obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia
- pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego, podłoża gruntowego, przeciwdziałająca
sile
m- współczynnik korekcyjny
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 43
Współczynnik korekcyjny przyjmowany jest w zależności od metody obliczania . Gdy stosuje się
rozwiązanie teorii granicznych stanów naprężeń, w tym również wyżej podany wzór, wartość
współczynnika m wynosi 0,9. W przypadku stosowania uproszczonych metoda obliczeń m=0,7.
Dodatkowo gdy parametry geotechniczne nie są określone na podstawie badań laboratoryjnych lub
polowych, wartość współczynnika m należy dodatkowego przemnożyć przez 0,9.
OBLICZENIA:
Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych warstw podłoża
gruntowego:
1. Piasek drobny powyżej ZWG
Współczynniki nośności:
Wartości współczynników nośności odczytuje się z tablicy, w zależności od wartości , odnoszącej
się do gruntu zalegającego bezpośrednio poniżej poziomu posadowienia. Wynoszą one:
Dla warstw leżących powyżej poziomu posadowienia przyjęto:
Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej
Tanges kąta nachylenia wypadkowej tg wyznacza się wg poniżej podanego wzoru. Obliczając tg
przyjmuje się wartości maksymalnych sił (pionowej i poziomej) działających na fundament.
tg
Dla wartości :
tg
i
tg
tg
Odczytano z monogramów:
Wartość :
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 44
[
Warunek:
Warunek spełniony
8.4. Sprawdzenie warunków nacisku fundamentu na podłoże
FAZA REALIZACJI
Dla najbardziej niekorzystnych obciążeń mogących wystąpić podczas budowy lub remontu komina
(wiatr, komin bez wymurówki oraz izolacji, fundament niezasypany ziemią) obowiązuje warunek
pozostania wypadkowej sił w rdzeniu przekroju podstawy fundamentu, zatem:
Gdzie:
N  wartość charakterystyczna działającego obciążenia w stadium realizacji (ciężar trzonu i
fundamentu)
M  charakterystyczny moment zginajÄ…cy odniesiony do poziomu podeszwy stopy fundamentowej
- pole powierzchni podeszwy stopy fundamentowej
- wskaz
nik wytrzymałości podeszwy stopy fundamentowej
·ð Ciężar trzonu komina i wsporników podwykÅ‚adzinowych
·ð Ciężar pÅ‚yty fundamentowe
·ð Ciężar podkÅ‚adu z chudego betonu gruboÅ›ci 0,3m pod podeszwÄ… pÅ‚yty fundamentowej
·ð Moment zginajÄ…cy w poziomie posadowienia wynosi:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 45
M (wartość charakterystyczna)
Pole powierzchni i wskaz
nik wytrzymałości podeszwy płyty fundamentowej:
Sprawdzenie warunku nacisku:
Warunek spełniony
FAZA EKSPLOATACJI
W przypadku pełnego obciążenia eksploatacyjnego (wiatr, komin z izolacją i wymurówką, fundament
zasypany ziemią), stosunek największego do najmniejszego krawędziowego naprężenia na grunt nie
może przekraczać 5, czyli:
Gdzie:
Występująca we wzorach wielkość oznacza wartość charakterystyczną działającego obciążenia w
stadium eksploatacji.
Sprawdzenie warunku nacisku:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 46
Warunek spełniony
8.5. Sprawdzenie osiadania fundamentu
W poniższych obliczeniach przyjęto wartość współczynnik Poisson równą 0,3 oraz wartość
współczynnika wpływu wynosząca 0,79.
a) Osiadanie dla całkowitego charakterystycznego obciążenia stałego
Obciążenie równomiernie rozłożone:
Moduł pierwotnego odkształcenia gruntu
Przyjęto wartość uśrednionego modułu odkształcenia gruntu dla warstw zalegających z=D=26m
poniżej poziomu posadowieni. Wartości modułu w poszczególnych warstwach podłoża podano w
tablicy poniżej:
Sprawdzenie osiadania komina:
Gdzie:
- obciążenie w poziomie posadowienia ( wartość charakterystyczna)
B  szerokość obciążonego obszaru (lub średnica)
- moduł pierwotnego odkształcenia gruntu
- współczynnik Poissona
É- współczynnik wpÅ‚ywu, zależny od ksztaÅ‚tu obciążonego obszaru (fundamentu) i jego sztywnoÅ›ci
oraz miejsca przyłożenia danego punktu w stosunku do obciążonego obszaru
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 47
Warunek spełniony
b) Osiadanie dla całkowitego charakterystycznego obciążenia stałego i wiatru  warunku nie
trzeba sprawdzać ze względu na to, iż w podłożu zalega grunt jednowarstwowy, a nie ułożony
południkowo
8.6. Obliczenie płyty fundamentowej  obciążenie symetryczne
Momenty promieniowe i pierścieniowe wyznacza się :
Gdzie:
a- Promień podparcia trzonu komina
X- współczynnik odczytywany z monogramu
X  współczynnik odczytywany z monogramu
Wartość parametru przy przyjęciu promienia podparcia a równego: 11,8 5,7m
Gdzie:
N  ciężar komina w stadium eksploatacyjnym bez uwzględnienia ciężaru płyty i gruntu zasypującego
- pole powierzchni podeszwy płyty fundamentowej
Wartość obliczeniowa ciężaru komina w stadium eksploatacji wynosi:
N=56631,53kN
Wartość parametru :
8.7. Obliczenia płyty fundamentowej  obciążenie antysymetryczne
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 48
Wartości momentów promieniowych i pierścieniowych przy obciążeniu antysymetrycznym
oblicza się wg wzorów:
Gdzie:
Y  współczynnik odczytywany z monogramu
Y - współczynnik odczytywany z monogramu
a  promień podparcia trzonu komina
Występującą we wzorach wielkość określa się jako maksymalny krawędziowy nacisk
spowodowany działaniem wiatru i oblicza:
- moment zginający w poziomie posadowienia płyty fundamentowej
- wskaz
nik wytrzymałości podeszwy płyty
m m
Moment
Obciążenie symetryczne Obciążenie antysymetryczne
promieniowy
Wartość Wartość
L.p. r [m]
X [kNm] Y [kNm]
[kNm]
1 0 0,000 9,5 2058,710 0 0,000 2058,710
2 1,3 0,228 9,7 2102,051 3,6 834,926 2936,976
3 2,6 0,456 9,9 2145,392 6,5 1507,505 3652,897
4 3,9 0,684 10,5 2275,416 9,7 2249,661 4525,076
5 5,2 0,912 11,9 2578,805 13 3015,009 5593,814
6 5,7 1,000 12,2 2643,816 13,8 231,924 3200,548 5844,365
216,706
7 6,5 1,140 7 1516,944 10,8 2504,777 4021,721
8 7,8 1,368 7 1516,944 6,2 1437,927 2954,871
9 9,1 1,596 3,5 758,472 3,8 881,310 1639,782
10 10,4 1,825 1,5 325,059 2,3 533,425 858,484
11 11,7 2,053 0,5 108,353 0 0,000 108,353
12 13 2,281 0 0,000 0 0,000 0,000
Tablica 11. Wartości momentów promieniowych w płycie fundamentowej
Obliczenia dla 2 wiersza:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 49
Obciążenie symetryczne:
Z monogramów odczytano wartość X=9,7
Obciążenie antysymetryczne:
Z monogramów odczytano wartość Y=3,6
Moment promieniowy:
Obciążenie symetryczne Obciążenie antysymetryczne Moment
pierścieniowy
Wartość Wartość
L.p. r [m]
X [kNm] Y [kNm]
[kNm]
1 0 0,000 9,7 2102,051 0 0,000 2102,051
2 1,3 0,228 9,8 2123,721 0,7 162,347 2286,068
3 2,6 0,456 9,9 2145,392 1,2 278,309 2423,701
4 3,9 0,684 10 2167,063 1,9 440,655 2607,718
5 5,2 0,912 10,1 2188,733 2,3 533,425 2722,158
6 5,7 1,000 10,5 2275,416 2,8 231,924 649,387 2924,802
216,706
7 6,5 1,140 10,4 2253,745 3 695,771 2949,517
8 7,8 1,368 8 1733,650 2,9 672,579 2406,229
9 9,1 1,596 7,5 1625,297 2,3 533,425 2158,722
10 10,4 1,825 6,5 1408,591 1,97 456,890 1865,481
11 11,7 2,053 5,1 1105,202 1,7 394,270 1499,472
12 13 2,281 0 0,000 0 0,000 0,000
Tablica 12. Wartości momentów pierścieniowych w płycie fundamentowej
Obliczenia dla 2 wiersza:
Obciążenie symetryczne:
Z monogramów odczytano wartość X =9,8
Obciążenie antysymetryczne:
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 50
Z monogramów odczytano wartość Y =0,7
Moment pierścieniowy:
9.0. Wymiarowanie płyty fundamentowej
W oparciu o obliczone powyżej momenty zginające sprawdza się przyjętą grubość płyty i dobiera
potrzebne zbrojenie. Wymiarowanie płyty fundamentowej, które przeprowadza się jak dla
zwykłych zginanych przekrojów żelbetowych.
Przyjęto:
·ð Dla betonu B37 obliczeniowÄ… wytrzymaÅ‚ość na Å›ciskanie
·ð Dla Stali A-III wytrzymaÅ‚ość obliczeniowÄ…
Ilość potrzebnego zbrojenia ustala się:
Współczynnik
Gdzie:
- moment zginający wywołany obciążeniem obliczeniowym
b  szerokość przekroju
d  wysokość użyteczna przekroju
współczynnik redukujący wytrzymałość obliczeniową betony na ściskanie
Na podstawie wartości współczynnika odczytuje się z tabeli wartość współczynnika
Ilość zbrojenia oblicza się:
Przyjęto wstępnie zbrojenie oraz otulinę
Rok akademicki
Katarzyna Drozdowska studia inżynierskie
201/1012
Politechnika Gdańska
Numer strony
PROJEKT KOMINA ŻELBETOWEGO
str. 51
Moment
Moment Przyjęte pierścien Przyjęte
L.p. r [m] d [m] promieniowy zbrojenie iowy zbrojenie
[cm^2] [cm^2]
[kNm] promieniowe pierścieniowe
[kNm]
2,46 32 co 25cm 32 co 25cm
1 0
2058,710 24,40 2102,051 24,91
2,46 32 co 25cm 32 co 25cm
2 1,3
2936,976 34,81 2286,068 27,09
2,46 32 co 17cm 32 co 25cm
3 2,6
3652,897 43,29 2423,701 28,72
2,46 32 co 15cm 32 co 25cm
4 3,9
4525,076 53,79 2607,718 30,91
2,46 32 co 12cm 32 co 20cm
5 5,2
5593,814 66,57 2722,158 32,26
2,46 32 co 12cm 32 co 20cm
6 5,7
5844,365 69,98 2924,802 34,66
2,46 32 co 17cm 32 co 20cm
7 6,5 47,66 2949,517 34,96
4021,721
2,19 32 co 20cm 32 co 20cm
8 7,8
2954,871 39,34 2406,229 32,03
1,88 32 co 25cm 32 co 20cm
9 9,1
1639,782 25,43 2158,722 33,48
1,57 32 co 50cm 32 co 20cm
10 10,4
858,484 15,94 1865,481 34,75
1,25 32 co 100cm 32 co 20cm
11 11,7
108,353 2,53 1499,472 35,26
12 13 1,11 0,000 - - 0,000 - -
Obliczenia dla 1 wiersza:
Wysokość użyteczna:
Moment promieniowy:
Z tabeli odczytano:
Przyjęto zbrojenie:
Rozstaw:
Moment pierścieniowy:
Z tabeli odczytano:
Przyjęto zbrojenie:
Rozstaw: