Dane wyjściowe.
Symbol
Parametry geotechniczne Rodzaj gruntu
warstwy
IL
ID
γ
γ'
φ
c
kp
ka
I
Piasek drobny
-
0,35
19
9,54
31,5
-
3,188
0,314
IIa
Glina pylasta
0,15
-
21
10,97
20
34
2,040
0,490
IIb
nieskonsolidowana
0,6
-
19
9,02
14,5
17
1,668
0,600
III
Piasek średni
-
0,5
20
10,21
35,5
-
3,770
0,265
Przekrój geotechniczny .
Jednostkowe parcia czynne i bierne: pkt
z[m]
ea
ep
1
0
-4,17
0,00
2
1,4
11,78
0,00
3
1,4
13,05
0,00
4
1,9
16,03
0,00
5
3,5
36,81
0,00
6
3,5
33,60
0,00
7
4,6
47,59
0,00
8
5
52,67
30,16
9
5
47,24
64,87
10
7
67,83
150,54
1
Wykres parcia czynnego i biernego 2
Tabela poniżej przedstawia wartości sił fikcyjnych potrzebnych do wyznaczenia wykresu przemieszczeń ścianki (dla określenia poprawki na warunek brzegowy s = 0 w miejscu kotwy).Tabele sporządzono na podstawie wykresu momentów a siły fikcyjne policzono ze wzoru : F = 5
,
0 ⋅ ( m + m + ) 1
⋅ h
i
i
i
i
z[m]
m[mm]
h[m]
F[kN]
1
0
0
0,0
1,14
204
0,14
14,3
1,65
927
0,51
288,4
2,3
1663
0,65
841,8
3,1
2230
0,8
1557,2
3,78
2280
0,68
1533,4
4,33
1917
0,55
1154,2
4,81
1174
0,48
741,8
5,07
599
0,26
230,5
5,37
-91
0,3
76,2
5,92
-1226
0,55
-362,2
6,62
-2203
0,7
-1200,2
7,22
-2276
0,6
-1343,7
7,62
-1564
0,4
-768,0
8,02
0
0,4
-312,8
Rys. znajdujący się na końcu przedstawia wykres momentów dla ścianki sztywno zamocowanej w gruncie oraz korektę ze względu na spełnienie warunku brzegowego ( w miejscu zakotwienia przemieszczenie ma być zerowe s = 0 ) wartość korekty jest równa H
,
1 41⋅ 5
m
∆ = 3 s
1
⋅
= 3⋅
= ,
0 4 m
3
r 2
7,02
-max moment zginający działający na ściankę
M
M
= ,
2 45 ⋅ 5 ,
0 0 = 122 5
, kNm
max = m max ⋅ H
max
Obliczeniowy moment:
1,35*122,5kNm=165,38kNm
-potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1mb 165 3
, 8
W
m^3 = 788cm^3
x =
= ,
0 0007875
210000
przyjęto profile II. o W
cm^3 szerokość B = 400 [ mm]
x = 850
-całkowita długość grodzia H = H + t = H + ( u + , 1 2 ⋅ x) H
[ m]
S =
,
4 60 + ( 5
,
0 1 + ,
1 2 ⋅ ,
3 09) = 8
,
8 2
S
Ostatecznie przyjęto H
[ m]
S =
8
,
8 5
3
Obliczenie kotwy i płyt kotwiących Potrzebny przekrój kotwy i jej rozstaw Wartość reakcji w kotwie wynosi R
[ kN] o rozstawie a = ,16 [ m] ( co 4 grodzice); A = 89 8
, 7
potrzebny przekrój A ze stali 18G2 o f
[ MPa]
yd = 310
s
R
a
89 8
, 7 * 3
,
1 5 * ,
1 6
A ⋅
A
A
[ ]2
cm
s =
= ,
6 26
s =
f
310000 * cos ,
0 243°
yd ⋅ cos α
przyjęto pręty stalowe o przekroju φ = 32 [ mm] co 1.6 [ m] .
Płyta kotwiąca:
pkt
z[m]
ea
ep
1
0
-4,17
0,00
A
0,6
2,66
80,97
B
1,4
11,78
106,33
78 3
, 1 + 94 5
, 5
R
[ kN ] R
[ kN]
A = 89 8
, 7
p =
⋅ 8
,
0 ⋅ ,
1 4 = 147,01
,
1 6
R
[ kN ]
p = 147,01 kN > R
* a
A
= 89 8
, 7 * ,
1 6 = 14 ,
3 79
Warunek spełniony.
4