Dane wyjściowe.

Symbol

Parametry geotechniczne Rodzaj gruntu

warstwy

IL

ID

γ

γ'

φ

c

kp

ka

I

Piasek drobny

-

0,35

19

9,54

31,5

-

3,188

0,314

IIa

Glina pylasta

0,15

-

21

10,97

20

34

2,040

0,490

IIb

nieskonsolidowana

0,6

-

19

9,02

14,5

17

1,668

0,600

III

Piasek średni

-

0,5

20

10,21

35,5

-

3,770

0,265

Przekrój geotechniczny .

Jednostkowe parcia czynne i bierne: pkt

z[m]

ea

ep

1

0

-4,17

0,00

2

1,4

11,78

0,00

3

1,4

13,05

0,00

4

1,9

16,03

0,00

5

3,5

36,81

0,00

6

3,5

33,60

0,00

7

4,6

47,59

0,00

8

5

52,67

30,16

9

5

47,24

64,87

10

7

67,83

150,54

1

Wykres parcia czynnego i biernego 2

Tabela poniżej przedstawia wartości sił fikcyjnych potrzebnych do wyznaczenia wykresu przemieszczeń ścianki (dla określenia poprawki na warunek brzegowy s = 0 w miejscu kotwy).Tabele sporządzono na podstawie wykresu momentów a siły fikcyjne policzono ze wzoru : F = 5

,

0 ⋅ ( m + m + ) 1

⋅ h

i

i

i

i

z[m]

m[mm]

h[m]

F[kN]

1

0

0

0,0

1,14

204

0,14

14,3

1,65

927

0,51

288,4

2,3

1663

0,65

841,8

3,1

2230

0,8

1557,2

3,78

2280

0,68

1533,4

4,33

1917

0,55

1154,2

4,81

1174

0,48

741,8

5,07

599

0,26

230,5

5,37

-91

0,3

76,2

5,92

-1226

0,55

-362,2

6,62

-2203

0,7

-1200,2

7,22

-2276

0,6

-1343,7

7,62

-1564

0,4

-768,0

8,02

0

0,4

-312,8

Rys. znajdujący się na końcu przedstawia wykres momentów dla ścianki sztywno zamocowanej w gruncie oraz korektę ze względu na spełnienie warunku brzegowego ( w miejscu zakotwienia przemieszczenie ma być zerowe s = 0 ) wartość korekty jest równa H

,

1 41⋅ 5

m

∆ = 3 s

1

⋅

= 3⋅

= ,

0 4 m

3

r 2

7,02

-max moment zginający działający na ściankę

M

M

= ,

2 45 ⋅ 5 ,

0 0 = 122 5

, kNm

max = m max ⋅ H

max

Obliczeniowy moment:

1,35*122,5kNm=165,38kNm

-potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1mb 165 3

, 8

W

m^3 = 788cm^3

x =

= ,

0 0007875

210000

przyjęto profile II. o W

cm^3 szerokość B = 400 [ mm]

x = 850

-całkowita długość grodzia H = H + t = H + ( u + , 1 2 ⋅ x) H

[ m]

S =

,

4 60 + ( 5

,

0 1 + ,

1 2 ⋅ ,

3 09) = 8

,

8 2

S

Ostatecznie przyjęto H

[ m]

S =

8

,

8 5

3

Obliczenie kotwy i płyt kotwiących Potrzebny przekrój kotwy i jej rozstaw Wartość reakcji w kotwie wynosi R

[ kN] o rozstawie a = ,16 [ m] ( co 4 grodzice); A = 89 8

, 7

potrzebny przekrój A ze stali 18G2 o f

[ MPa]

yd = 310

s

R

a

89 8

, 7 * 3

,

1 5 * ,

1 6

A ⋅

A

A

[ ]2

cm

s =

= ,

6 26

s =

f

310000 * cos ,

0 243°

yd ⋅ cos α

przyjęto pręty stalowe o przekroju φ = 32 [ mm] co 1.6 [ m] .

Płyta kotwiąca:

pkt

z[m]

ea

ep

1

0

-4,17

0,00

A

0,6

2,66

80,97

B

1,4

11,78

106,33

 78 3

, 1 + 94 5

, 5



R

[ kN ] R

[ kN]

A = 89 8

, 7

p = 

⋅ 8

,

0  ⋅ ,

1 4 = 147,01



,

1 6



R

[ kN ]

p = 147,01 kN > R

* a

A

= 89 8

, 7 * ,

1 6 = 14 ,

3 79

Warunek spełniony.

4