1. Kompostownia dwustopniowa

1. Dane wyjściowe do projektu

• liczba mieszkańców Olsztyna 192 700 [M]

• udział frakcji organicznej w odpadach komunalnych 46,40 [%]

• udział frakcji organicznej w odpadach przemysłowych 21,70 [%]

• jednostkowy wskaźnik nagromadzenia odpadów V_j = 1,52[m³/M,a]

• ilość odpadów przemysłowych Q_przem = 64147,8 [Mg/a]

• ilość osadów ściekowych Q_śc = 5 511 [m³/a]

• współczynnik nierównomierności k_j = 1,3

• średnia gęstość nasypowa substancji balastowych ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

• średnia gęstość nasypowa odpadów komunalnych ρ_odp = 192,80 [kg/m³]

• wskaźnik efektywności segregacji odpadów komunalnych E_k = 20 [%]

• wskaźnik efektywności segregacji odpadów przemysłowych E_p = 80 [%]

1. Łączna ilość odpadów przeznaczonych do kompostowania

Do kompostowania będą kierowane odpady z następujących źródeł

• ze strumienia odpadów komunalnych

• ze strumienia odpadów przemysłowych

• osady ściekowe z oczyszczalni komunalnej

Odpady komunalne

Ilość odpadów komunalnych

Q_kom = LM ⋅ V_j

gdzie:

LM - liczba mieszkańców [M]

V_j - jednostkowy objętościowy wskaźnik nagromadzenia odpadów [m³/M,a]

Q_kom = 192 700 [M] ⋅ 1,52 [m³/M⋅a] = 292 904 [m³/a]

Udział frakcji biodegradowalnej w odpadach komunalnych

Q_{bio (kom)} = Q_kom ⋅ Q_v

Q_{bio (kom)} = 292 904 [m³/a] ⋅ 46,4% = 135 907,456 [m³/a]

Ilość frakcji biodegradowalnej pochodzenia komunalnego trafiającego do kompostowni

Przy założeniu wskaźnika segregacji na poziomie E_k = 20 [%]

Q_{bio (kom)}^* = Q_kom ⋅ E_k

Q_{bio (kom)}^* = 135 907,456 [m³/a] ⋅ 20% = 27 181,49 [m³/a]

Odpady przemysłowe

Zakłady przemysłowe funkcjonujące na terenie miasta

- Browar Kormoran

- P.P.H.U. "GN-KNIT
- "Stomil Olsztyn" S.A.

- Stalbud

- TOKSAKOL-OLSZTYN' Sp. z o.o. Autoryzowany Zakład Dezynsekcji Dezynfekcji

i Deratyzacji

- P.H.U."OL-MIEDŻ"

- Indykpol S.A.

- Budimex-Olsztyn S.A.

- Eko-TECH

- Polskie Odczynniki Chemiczne S.A. Przedstawicielstwo Olsztyn

- Star-Pak Sp. z o.o.

- Zakład Wykonawstwa Sieci Elektrycznych Olsztyn S.A.

- Przedsiębiorstwo Wielobranżowe "LAMIR"

- EXMOT PPHM

Z zakładów przemysłowych trafia na składowisko

Q_przem = 64 147,8 [Mg/a] =
= 213 826 [m³/a]

Zakładamy, że w ogólnej masie odpadów przemysłowych odpady przeznaczone do kompostowania stanowią 32,2%

Q_{bio (przem)}^* = Q_przem ⋅ 32,2%

Q_{bio (przem)}^* = 213 826 [m³/a] ⋅ 32,2% = 68 851,972 [m³/a]

Ilość frakcji biodegradowalnej kierowanej do kompostowni przy założeniu wskaźnika efektywności segregacji na poziomie E_p = 80 [%]

Q_{bio (przem)}^** = Q_{bio (przem)}^* ⋅ E_p

Q_{bio (przem)}^** = 68 851,972 [m³/a] ⋅ 80% = 55 081,58 [m³/a]

Osady z oczyszczalni ścieków

Q_os = 5 511 [Mg/a] = 5 511 [m³/a]

1. Dobowa produkcja kompostu

Q_d =
⋅ k₁

gdzie:

Q_d - dobowa ilość odpadów [m³/d]

Q_bioc - roczna ilość odpadów [m³/a]

k₁ - współczynnik nierównomierności 1,25 ÷ 1,3 k₁ = 1,3

250 - liczba dni roboczych przy 5-cio dniowym tygodniu pracy

Q_bioc = Q_{bio (kom)}^* + Q_{bio (przem)}^** + Q_os

Q_{bio (kom)}^* - ilość odpadów komunalnych przeznaczonych do kompostowania

Q_{bio (przem)}^** - ilość odpadów przemysłowych przeznaczonych do kompostowania

Q_os - ilość osadów ściekowych

Q_d =
⋅ 1,3

Q_d = (108,73 + 220,33 + 22,04) ⋅ 1,3 = 456,43 [m³/d]

2. Dobowa przepustowość zasobni

Do zasobni będą kierowane odpady komunalne i przemysłowe

Czas przetrzymania odpadów w zasobni ok. 7 dni, zatem objętość zasobni V_z

V_z = (Q_d - Q_os) ⋅ 7

V_z = (456,43 - 22,04 ⋅ 1,3) ⋅ 7 = 2 994,45 [m³]

Zakłada się współczynnik rezerwy 1,5

V_z = 1,5 ⋅ 2 994,45 [m³] = 4 491,675 [m³]

3. Przepustowość rozdrabniarki

Przepustowość rozdrabniarki R_v jest równa

R_v = Q_d - Q_os [m³/d]

R_v = 456,43 [m³/d] - 28,65 [m³/d] = 427,78 [m³/d]

Rozdrabniarka pracuje w cyklu 8-mio godzinnym

R_v = 427,78 [m³/d] : 8 [h] = 53,47 [m³/h]

4. Czas dojrzewania kompostu na placu pryzmowym

Zarówno dla kompostowni typu MUT - Herhof i MUT - Dano przyjęto czas dojrzewania kompostu na placu pryzm przez 3 miesiące. Zatem obliczenie powierzchni placu pryzmowego będą identyczne w obu przypadkach.

Czas dojrzewania kompostu w pryzmach t_p = 90 [dni]

5. Wymiary pryzm

W celu uzyskania optymalnych warunków napowietrzania założono:

• wysokość pryzm h = 1,5 [m]

• szerokość dolnej podstawy pryzmy a = 6 [m]

• szerokość górnej podstawy pryzmy b = 2 [m]

1. Sumaryczna długość pryzm

W pierwszym stopniu kompostowania (komora statyczna lub dynamiczna) nastąpi w praktyce redukcja objętości frakcji organicznej do 1/3 objętości wyjściowej, w związku z tym w drugim stopniu kompostowania objętość kompostu przeznaczonego do dojrzewania na placu pryzm wyniesie 33% objętości wyjściowej

G_p = Q_d ⋅ 33%

gdzie:

G_p - dobowa ilość substancji kompostowanej po komorze [m³/d]

G_p = 456,43 [m³/d] ⋅ 33% = 150,62 [m³/d]

Sumaryczna długość pryzm

Σ L =
[m]

gdzie:

t_p - czas leżakowania kompostu w pryzmach t_p = 90 [d]

h - wysokość pryzm h = 1,5 [m]

a - szerokość dolnej podstawy pryzmy a = 6 [m]

b - szerokść górnej podstawy pryzmy b = 2 [m]

Σ L =
= 2 259,3 [m]

Zakładamy długość jednej pryzmy równą 50 [m], ich ilość to 46

2. Powierzchnia placu pryzm

A = K ⋅ L_p ⋅ a ⋅ L [m²]

gdzie:

A - powierzchnia placu pryzm [m²]

L_p - długość jednej pryzmy [m]

K - współczynnik zwiększający powierzchnię placu pryzm (uwzględnia powierzchnię dróg, powierzchnie technologiczne)

K = 2,2 -2,0 - małe kompostownie

K = 2,5 - 3,0 - duże kompostownie

A = 3,0 ⋅ 50 ⋅ 6 ⋅ 46 = 41 400 [m²]

3. Składowisko substancji balastowych

1.10.1 Ilość wysegregowanego balastu przed komorą statyczną (dynamiczna) z odpadów komunalnych

Na obecnym etapie selektywna zbiórka nie daje w pełni zadawalających rezultatów. W kompoście znajduje się pewna ilość odpadów nieorganicznych (szkło, metale), bądź organicznych niebiodegradowalnych (tworzywa), w związku z tym w początkowym etapie wdrażania selektywnej zbiórki balast w odpadach organicznych (komunalnych

i przemysłowych) wysortowanych przed procesem stanowić będzie 20 [%] objętości.

G_bl = (Q_d - Q_os) ⋅ 20%

gdzie:

G_bl - ilość balastu wysegregowanego przed komorą [m³/d]

G_bl = (456,43[m³/d] - 28,65[m³/d]) ⋅ 0,2 = 85,56 [m³/d]

W przeliczeniu na masę, gdy ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

G_b1 = G_bl ⋅ ρ_n

G_b1 = 85,56 ⋅ 0,6[Mg/m³] = 51,34 [Mg/d]

1.10.2 Balast procesowy w postaci frakcji nie ulegającej rozłożeniu w procesie kompostowania (kości, skóra) stanowi dodatkowe obciążenie. Będzie od oddzielony na etapie uszlachetniania kompostu, wyniesie on 15 [%] objętości ilości kompostu otrzymanego

G_b2 = G_p ⋅ 15 %

gdzie:

G_b2 - ilość balastu po komorze [m³/d]

G_p - dobowa ilość substancji kompostowej po komorze [m³/d]

G_b2 = 150,62 [m³/d] ⋅ 15 % = 22,59 [m³/d]

W przeliczeniu na masę, gdy ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

G_b2 = G_b2 ⋅ ρ_n

G_b2 = 22,59 [m³/d] ⋅ 0,6[Mg/m³] = 13,55 [Mg/d]

1.10.3 Sumaryczna ilość balastu

G_b = G_b1 + G_b2

G_b = 51,34 [Mg/d] + 13,55 [Mg/d]= 64,89 [Mg/d]

1.10.4 Objętość substancji balastowej

V_sb =
⋅ t_g

gdzie:

V_sb - objętość substancji balastowej [m³]

t_g - okres składowania substancji balastowych na terenie kompostowni [d] (w zależności od odległości kompostowni do składowiska) t_g = 1,0 [d]

V_sb =
⋅ 1,0 = 108,2 [m³]

1.10.5 Powierzchnia placu składowania substancji balastowej

Balast będzie składowany w formie stożka o wysokości h_p = 3,0 [m]

V_s =
π r² h

⋅ 3,14 ⋅ r² ⋅ 3,0 = 108,2 [m³]

Zakładamy współczynnik bezpieczeństwa = 2

2 π ⋅ r² = 216,4 [m³]

r = 5,87 [m]

Balast będzie składowany na placu w kształcie stożka o promieniu 5,87 [m].

4. Niezbędne środki transportowe

Przyjmujemy objętość śmieciarki

Typ śmieciarki SM - 12

Dane techniczne pojazdu

• maksymalna masa pojazdu załadowanego 16 000 [kg]

• pojemność skrzyni ładunkowej V = 18,5 [m³]

• objętość balastu

V_sb = 108,2 [m³]

n =

n =
= 5,85

Przyjęto 6 kursów śmieciarki.

1.12 Obliczenie liczby komór

1.12.1 Liczba komór statycznych (wariant I)

Ilość odpadów kierowanych do kompostowni w ciągu doby Q_bio

Q_bio = Q_d - G_bl

gdzie:

Q_d - dobowa liczba odpadów [m³/d]

G_bl - liczba balastu wysegregowanego przed komorą [m³/d]

Q_bio = 456,43 [m³/d] - 85,56[m³/d] = 370,87 [m³/d]

Czas przebywania odpadów w komorze - 7 dni

Wymiary komory:

• długość a = 10 [m]

• szerokość komory b = 5 [m]

• wysokość komory h = 4 [m]

Całkowita objętość jednej komory

V = P_p ⋅ h = 10 ⋅ 5 ⋅ 4 = 200 [m³]

Przyjęto stopień zapełnienia komory równy 80 [%] całkowitej objętości

V_rob = V ⋅ 80 [%] = 160 [m³]

Ilość odpadów biodegradowalnych dla 7 dni

Q_bio7 = Q_bio ⋅ 7

Q_bio7 = 370,87 [m³/d] ⋅ 7 = 2 596,09 [m³/tydz]

Obliczenie liczby komór MTU - Herhof

n_Her =

n_Her =
= 16,23

Przyjęto 16 komór + 1 rezerwową

1.12.2 Liczba komór dynamicznych (wariant II)

Parametry komory dynamicznej

• średnica d = 3,64 [m]

• długość L = 36,0 [m]

Objętość komory dynamicznej

V_d = π r² l = 3,14 ⋅ 3,31 ⋅ 36 = 374,43 [m³]

Objętość robocza stanowi 80 [%] objętości rzeczywistej

V_rob = V_d ⋅ 80 [%]

V_rob = 374,43 ⋅ 80 [%] = 299,55 [m³]

Czas przebywania odpadów w komorze t_o = 3 [d]

Ilość odpadów biodegradowalnych w ciągu 3 [d]

Q_bio3 = (Q_d - G_bl) ⋅ 3

gdzie:

Q_d - dobowa ilość odpadów [m³/d]

G_bl - ilość balastu wysegregowanego przed komorą

Q_bio3 = (456,43[m³/d] - 85,56[m³/d]) ⋅ 3 = 1 112,61 [m³/d]

Liczba biostabilizatorów

n_biost =

n_biost =
= 3,71

Przyjęto 4 biostabilizatory + 1 rezerwowy

OBLICZENIA DLA ROKU 2022

Dane wyjściowe do projektu

• liczba mieszkańców Olsztyna 198 000 [M]

• udział frakcji organicznej w odpadach komunalnych 36,40 [%]

• udział frakcji organicznej w odpadach przemysłowych 34,70 [%]

• jednostkowy wskaźnik nagromadzenia odpadów V_j = 2,52 [m³/M,a]

• ilość odpadów przemysłowych Q_przem = 245 900 [m³/a]

• ilość osadów ściekowych Q_śc = 6 337,65 [m³/a]

• współczynnik nierównomierności k_j = 1,3

• średnia gęstość nasypowa substancji balastowych ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

• wskaźnik efektywności segregacji odpadów komunalnych E_k = 40 [%]

• wskaźnik efektywności segregacji odpadów przemysłowych E_p = 90 [%]

1. Łączna ilość odpadów przeznaczonych do kompostowania

Odpady komunalne

Ilość odpadów komunalnych

Q_kom = LM ⋅ V_j

gdzie:

LM - liczba mieszkańców [M]

V_j - jednostkowy objętościowy wskaźnik nagromadzenia odpadów [m³/M,a]

Q_kom = 198 000[M] ⋅ 2,52[m³/M,a] = 498 960 [m³/a]

Udział frakcji biodegradowalnej w odpadach komunalnych

Q_{bio (kom)} = Q_kom ⋅ Q_v

Q_{bio (kom)} = 498 960 [m³/a] ⋅ 36,4% = 181 621,44 [m³/a]

Ilość frakcji biodegradowalnej pochodzenia komunalnego trafiającego do kompostowni

Przy założeniu wskaźnika segregacji na poziomie E_k = 40 [%]

Q_{bio (kom)}^* = Q_kom ⋅ E_k

Q_{bio (kom)}^* = 181 621,44 [m³/a] ⋅ 40% = 72 648,58 [m³/a]

Odpady przemysłowe

Z zakładów przemysłowych trafia na składowisko

Q_przem = 245 900 [m³/a]

Zakładamy, że w ogólnej masie odpadów przemysłowych odpady przeznaczone do kompostowania stanowią 34,7 [%]

Q_{bio (przem)} = Q_przem ⋅ 34,7%

Q_{bio (przem)} = 245 900[m³/a] ⋅ 34,7% = 85 327,3 [m³/a]

Ilość frakcji biodegradowalnej kierowanej do kompostowni przy założeniu wskaźnika efektywności segregacji na poziomie E_p = 90 [%]

Q_{bio (przem)}^* = Q_{bio (przem)} ⋅ E_p

Q_{bio (przem)}^* = 85 327,3 [m³/a] ⋅ 90% = 76 794,57 [m³/a]

Osady z oczyszczalni ścieków

Q_os = 6 337,65 [m³/a]

1. Dobowa produkcja kompostu

Q_d =
⋅ k₁

gdzie:

Q_d - dobowa ilość odpadów [m³/d]

Q_bioc - roczna ilość odpadów [m³/a]

k₁ - współczynnik nierównomierności 1,25 ÷ 1,3 k₁ = 1,3

250 - liczba dni roboczych przy 5-cio dniowym tygodniu pracy

Q_bioc = Q_{bio (kom)}^* + Q_{bio (przem)}^* + Q_os

Q_{bio (kom)}^* - ilość odpadów komunalnych przeznaczonych do kompostowania

Q_{bio (przem)}^* - ilość odpadów przemysłowych przeznaczonych do kompostowania

Q_os - ilość osadów ściekowych

Q_d =
⋅ 1,3 = 810,06 [m³/d]

2. Dobowa przepustowość zasobni

Do zasobni będą kierowane odpady komunalne i przemysłowe

Czas przetrzymania odpadów w zasobni ok. 7 dni, zatem objętość zasobni V_z

V_z = (Q_d - Q_os) ⋅ 7

V_z = (810,06[m³/d] - 25,35[m³/d] ⋅ 1,3) ⋅ 7[d] = 5 439,74 [m³]

Zakłada się współczynnik rezerwy 1,5

V_z = 1,5 ⋅ 5 439,74 [m³] = 8 159,61 [m³]

3. Przepustowość rozdrabniarki

Przepustowość rozdrabniarki R_v jest równa

R_v = Q_d - Q_os [m³/d]

R_v = 810,06[m³/d] - 32,96[m³/d] = 777,10 [m³/d]

Rozdrabniarka pracuje w cyklu 8-mio godzinnym

R_v = 777,10[m³/d] : 8[h] = 97,14 [m³/h]

4. Czas dojrzewania kompostu na placu pryzmowym

Zarówno dla kompostowni typu MUT - Herhof i MUT - Dano przyjęto czas dojrzewania kompostu na placu pryzm przez 3 miesiące. Zatem obliczenie powierzchni placu pryzmowego będą identyczne w obu przypadkach.

Czas dojrzewania kompostu w pryzmach t_p = 90 [dni]

5. Wymiary pryzm

W celu uzyskania optymalnych warunków napowietrzania założono:

• wysokość pryzm h = 1,5 [m]

• szerokość dolnej podstawy pryzmy a = 6 [m]

• szerokość górnej podstawy pryzmy b = 2 [m]

2. Sumaryczna długość pryzm

W pierwszym stopniu kompostowania (komora statyczna lub dynamiczna) nastąpi w praktyce redukcja objętości frakcji organicznej do 1/3 objętości wyjściowej, w związku z tym w drugim stopniu kompostowania objętość kompostu przeznaczonego do dojrzewania na placu pryzm wyniesie 33% objętości wyjściowej

G_p = Q_d ⋅ 33%

gdzie:

G_p - dobowa ilość substancji kompostowanej po komorze [m³/d]

G_p = 810,06[m³/d] ⋅ 33% = 267,32 [m³/d]

Sumaryczna długość pryzm

Σ L =
[m]

gdzie:

t_p - czas leżakowania kompostu w pryzmach t_p = 90 [d]

h - wysokość pryzm h = 1,5 [m]

a - szerokość dolnej podstawy pryzmy a = 6 [m]

b - szerokość górnej podstawy pryzmy b = 2 [m]

Σ L =
= 4 009,8 [m]

Zakładamy liczbę 80 pryzm o długości 50 [m] każda.

3. Powierzchnia placu pryzm

A = K ⋅ L_p ⋅ a ⋅ L [m²]

gdzie:

A - powierzchnia placu pryzm [m²]

L_p - długość jednej pryzmy [m]

K - współczynnik zwiększający powierzchnię placu pryzm (uwzględnia powierzchnię

dróg, powierzchnie technologiczne)

K = 2,2 -2,0 - małe kompostownie

K = 2,5 - 3,0 - duże kompostownie

A = 3,0 ⋅ 50 ⋅ 6 ⋅ 80 = 72 000 [m²]

2.9 Składowisko substancji balastowych

2.9.1 Ilość wysegregowanego balastu przed komorą statyczną (dynamiczna) z odpadów komunalnych

Balast w odpadach organicznych (komunalnych i przemysłowych) wysortowanych przed procesem stanowić będzie 15 [%] objętości.

G_bl = (Q_d - Q_os) ⋅ 15%

gdzie:

G_bl - ilość balastu wysegregowanego przed komorą [m³/d]

G_bl = (810,06[m³/d] - 32,96[m³/d]) ⋅ 15% = 116,57 [m³/d]

W przeliczeniu na masę, gdy ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

G_b1 = G_bl ⋅ ρ_n

G_b1 = 116,57[m³/d] ⋅ 0,6[Mg/m³] = 69,94 [Mg/d]

Balast procesowy w postaci frakcji nie ulegającej rozłożeniu w procesie kompostowania (kości, skóra) stanowi dodatkowe obciążenie. Będzie od oddzielony na etapie uszlachetniania kompostu, wyniesie on 10 [%] objętości ilości kompostu otrzymanego

G_b2 = G_p ⋅ 10 %

gdzie:

G_b2 - ilość balastu po komorze [m³/d]

G_p - dobowa ilość substancji kompostowej po komorze [m³/d]

G_b2 = 267,32[m³/d] ⋅ 10 % = 26,73 [m³/d]

W przeliczeniu na masę, gdy ρ_n = 0,6 [Mg/m³]

G_b2 = G_b2 ⋅ ρ_n

G_b2 = 26,73[m³/d] ⋅ 0,6[Mg/m³] = 16,04 [Mg/d]

2.9.2 Sumaryczna ilość balastu

G_b = G_b1 + G_b2

G_b = 69,94[Mg/d] + 16,04[Mg/d] = 85,98 [Mg/d]

2.9.4 Objętość substancji balastowej

V_sb =
⋅ t_g

gdzie:

V_sb - objętość substancji balastowej [m³]

t_g - okres składowania substancji balastowych na terenie kompostowni [d] (w zależności od odległości kompostowni do składowiska) t_g = 1,0

V_sb =
⋅ 1,0 = 143,3 [m³]

2.9.5 Powierzchnia placu składowania substancji balastowej

Czas przetrzymania balastu na składowisku 1 [d]

Balast będzie składowany w formie stożka o wysokości h_p = 3,0 [m]

V_s =
π r² h

⋅ 3,14 ⋅ r² ⋅ 3,0 = 143,3 [m³]

Zakładamy współczynnik bezpieczeństwa = 2

2 π ⋅ r² = 286,6 [m³]

r = 6,76 [m]

Balast będzie składowany na placu w kształcie stożka o promieniu 6,76 [m].

2.10 Niezbędne środki transportowe

Przyjmujemy objętość śmieciarki

Typ śmieciarki SM - 12

Dane techniczne pojazdu

• maksymalna masa pojazdu załadowanego 16 000 [kg]

• pojemność skrzyni ładunkowej V = 18,5 [m³]

• objętość balastu

V_sb = 143,3 [m³]

n =

n =
= 7,75

Przyjęto 7 kursów śmieciarki.

2.11 Obliczenie liczby komór

2.11.1 Liczba komór statycznych (wariant I)

Ilość odpadów kierowanych do kompostowni w ciągu doby Q_bio

Q_bio = Q_d - G_bl

gdzie:

Q_d - dobowa liczba odpadów [m³/d]

G_bl - liczba balastu wysegregowanego przed komorą [m³/d]

Q_bio = 810,06[m³/d] - 116,57[m³/d] = 693,49 [m³/d]

Czas przebywania odpadów w komorze - 7 dni

Wymiary komory:

• długość a = 10 [m]

• szerokość komory b = 5 [m]

• wysokość komory h = 4 [m]

Całkowita objętość jednej komory

V = P_p ⋅ h = 10 ⋅ 5 ⋅ 4 = 200 [m³]

Przyjęto stopień zapełnienia komory równy 80 [%] całkowitej objętości

V_rob = V ⋅ 80 [%] = 160 [m³]

Ilość odpadów biodegradowalnych dla 7 dni

Q_bio7 = Q_bio ⋅ 7

Q_bio7 = 693,49[m³/d] ⋅ 7[d] = 4 854,43 [m³/tydz]

Obliczenie liczby komór MTU - Herhof

n_Her =

n_Her =
= 30,34

Przyjęto 31 komór + 1 rezerwową

2.11.2 Liczba komór dynamicznych (wariant II)

Parametry komory dynamicznej

• średnica d = 3,64 [m]

• długość L = 36,0 [m]

Objętość komory dynamicznej

V_d = π r² l = 3,14 ⋅ 3,31 ⋅ 36 = 374,43 [m³]

Objętość robocza stanowi 80 [%] objętości rzeczywistej

V_rob = V_d ⋅ 80 [%]

V_rob = 374,43 ⋅ 80 [%] = 299,55 [m³]

Czas przebywania odpadów w komorze t_o = 3 [d]

Ilość odpadów biodegradowalnych w ciągu 3 [d]

Q_bio3 = (Q_d - G_bl) ⋅ 3

gdzie:

Q_d - dobowa ilość odpadów [m³/d]

G_bl - ilość balastu wysegregowanego przed komorą

Q_bio3 = (810,06[m³/d] - 116,57[m³/d]) ⋅ 3 = 2 080,47 [m³/d]

Liczba biostabilizatorów

n_biost =

n_biost =
= 6,95

Przyjęto 7 biostabilizatorów + 1 rezerwowy

Ilość odpadów gromadzonych przez 10 dni.-stan aktualny

0,2 ⋅ Q_d ⋅ 10 = 0,2 ⋅ 370,87⋅ 10 = 741,74 [m³]

Odpady będą gromadzone w formie stożka o wymiarach:

r = 18 [m]

h = 3.0 [m]

którego objętość wynosi 1 017,36 [m³].

Przy takim założeniu pozostaje 275,62 [m³] rezerwy. Jest ona konieczna ponieważ odpadów nie można ułożyć idealnie w kształt stożka o założonych wymiarach oraz ze względu na przygotowanie wsadu.

lość odpadów gromadzonych przez 10 dni.-stan perspektywiczny

0,2 ⋅ Q_d ⋅ 10 = 0,2 ⋅ 810,06 ⋅ 10 = 1620,12 [m³]

Odpady będą gromadzone w formie stożka o wymiarach:

r = 25 [m]

h = 3.0 [m]

którego objętość wynosi 1 962,5[m³].

Przy takim założeniu pozostaje 342,38 [m³] rezerwy. Jest ona konieczna ponieważ odpadów nie można ułożyć idealnie w kształt stożka o założonych wymiarach oraz ze względu na przygotowanie wsadu

SCHEMAT IDEOWY KOMPOSTOWANIA METODĄ MUT-HERHOF (stan aktualny)

SCHEMAT IDEOWY KOMPOSTOWANIA METODĄ MUT-HERHOF (stan perspektywiczny)

SCHEMAT IDEOWY KOMPOSTOWANIA

METODĄ MUT - DANO (dla stanu aktualnego)

SCHEMAT IDEOWY KOMPOSTOWANIA

METODĄ MUT - DANO (dla stanu perspektywicznego)

MIESZARKA

DODATEK: N, P

KOMPOST

KL. II 15-20[mm]

KOMPOST

KL. I 0-15[mm]

SITO BĘBNOWE

ODDZIELONE

CZĘŚCI TWARDE NA SKŁADOWISKO

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ODDZIELENIE CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

PRYZMA

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ODDZIELONE CZĘŚCI TWARDE NA SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ZŁOM DO HUTY

SEPARATOR METALI

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

PRZESIEW

ODSIEW NA SKŁADOWISKO

SITO φ60[mm]

KOMORA MUT-HERHOF

DOPROWADZENIE OSADÓW ŚCIEKOWYCH

MIESZANIE ODPADÓW KOMUNALNYCH + OSADY ŚCIEKOWE KOMUNALNE + ODPADY ZIELONE

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ROZDRABNIARKA

ZŁOM DO HUTY

ODPADY WIELKOGABARYTOWE NA SKŁADOWISKO

ZASOBNIA

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

SEPARATOR METALI

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ODDZIELENIE ODPADÓW WIELKOGABARYTOWYCH

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

ODDZIELONE CZĘŚCI TWARDE NA SKŁADOWISKO

KOMPOST

POZAKLASOWY >40[mm]

KOMPOST

KL. III 20-40[mm]

KOMPOST

KL. II 15-20[mm]

KOMPOST

KL. I 0-15[mm]

SITO BĘBNOWE

ODDZIELONE

CZĘŚCI TWARDE NA SKŁADOWISKO

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ODDZIELENIE CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

PRYZMA

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ODDZIELONE CZĘŚCI TWARDE

NA SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ZŁOM DO HUTY

SEPARATOR METALI

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

PRZESIEW

ODSIEW NA SKŁADOWISKO

SITO φ60[mm]

KOMORA MUT-HERHOF

DOPROWADZENIE OSADÓW ŚCIEKOWYCH

MIESZANIE ODPADÓW KOMUNALNYCH + OSADY ŚCIEKOWE KOMUNALNE + ODPADY ZIELONE

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

ROZDRABNIARKA

ZŁOM DO HUTY

ZASOBNIA

PRZENOŚNIK TAŚMOWY

SEPARATOR METALI

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

ZASOBNIA

KOMPOST POZAKLASOWY (>40mm)

KOMPOST

KL. III (20-40mm)

KOMPOST

KL. II (15-20mm)

KOMPOST

KL. I (0-15mm)

SITO

BĘBNOWE

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

POLE

PRYZMOWE

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ PRZEDMIOTÓW

TWARDYCH

SKŁADOWISKO

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

BALASTU

SEPARATOR

METALI

ZŁOM

DO HUTY

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

(BALAST)

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

FRAKCJA

LEKKA

FRAKCJA

CIĘŻKA

SITO

WIBRACYJNE

ZŁOM

DO HUTY

SEPARACJA METALI

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SITO

BĘBNOWE

OSADY

ŚCIEKOWE

WENTYLATOR GAZÓW PROCESOWYCH

BIOSTABILIZATOR

SEPARACJA METALI

PRZENOŚNIK

ODPADÓW

DOPROWADZENIE

ODPADÓW

KOMPOST

KL. III (20-40mm)

KOMPOST

KL. II (15-20mm)

KOMPOST

KL. I (0-15mm)

SITO

BĘBNOWE

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ CZĘŚCI TWARDYCH

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

POLE

PRYZMOWE

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

ODDZIELACZ PRZEDMIOTÓW

TWARDYCH

SKŁADOWISKO

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

BALASTU

SEPARATOR

METALI

ZŁOM

DO HUTY

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

(BALAST)

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SKŁADOWISKO

FRAKCJA

LEKKA

FRAKCJA

CIĘŻKA

SITO

WIBRACYJNE

SEPARACJA METALI

PRZENOŚNIK

TAŚMOWY

SITO

BĘBNOWE

OSADY

ŚCIEKOWE

BIOSTABILIZATOR

SEPARACJA METALI

PRZENOŚNIK

ODPADÓW

DOPROWADZENIE

ODPADÓW

ZŁOM

DO HUTY

WENTYLATOR GAZÓW PROCESOWYCH

KOMPOST

POZAKLASOWY >40[mm]

KOMPOST

KL. III 20-40[mm]

KOMPOST POZAKLASOWY (>40mm)

DODATEK

MATERIAŁU

STRUKTURALNEGO

DODATEK SUBSTANCJI AZOTOWYCH

I FOSFOROWYCH

ZASOBNIA

---