projekt nr1


1.Wyliczenie siły potrzebnej do utrzymania klapy w zamknięciu.

1.1 Wykres parcia (Rys.1)

h1= 1,45 m d1=1,2m

h2= 3,2 m d3=1,2 m

h3= 1,9 m

b= 1,0 m

0x08 graphic
1.2 Schemat przegrody

1.3 Obliczenie sił parcia hydrostatycznego wody na ściany zbiornika.

h1= 1,45 m d1=1,2m

h2= 3,2 m d3=1,2 m

h3= 1,9 m

b= 1,2 m

γ = 10 kN/m3

  1. Rzędne parcia w punktach charakterystycznych.

γ ⋅ h1 = 10 kN/m3 ⋅ 1,45 m = 14,5 kPa

γ ⋅ (h1+h2 ) = 10 kN/m3 ⋅ (1,45m +3,2m) = 46,5 kPa

γ ⋅ (h1+h2+h3 ) = 10 kN/m3 ⋅ (1,45m +3,2m + 1,9m) =65,5 kPa

  1. Wyliczenie poszczególnych składowych siły parcia hydrostatycznego.

Sposób pierwszy:

0x08 graphic
0x01 graphic

P1 = 0,5თa1 თ (ၧ ⋅ h1) თ b = 0,5 თ1,8821თ (10 თ1,45) თ 1,00 = 13,6452 kN

0x08 graphic
P'2 = 0,5 თ [ ၧ თ (h1+h2) - (ၧთh1)] · h2 თ b =

= 0,5 თ [ 10 თ (1,45 + 3,2) - (10 · 1,45)] · 3,2 თ 1,00 = 51,2 kN

P''2 = (ၧ თ h1) თ h2 თ b = (10 kN/m3 თ 1,45m) თ 3,2 თ 1,00 = 46,4 kN

P2 = P'2 + P''2 = 51,2 kN+ 46,4 kN = 97,6 kN

0x01 graphic

0x08 graphic

P'3 = 0,5 თ [ ၧ თ (h1+h2+h3) - ၧ (h1+h2) ] თ a3 თ b =

= 0,5 თ [ 10 თ (1,45 +3,2+1,9) - 10(1,45+3,2) ] თ 2,2472 თ 1,00 = 21,3484 kN

P''3 = a3 [ၧ თ (h1+h2)] თ b = 2,2472·[10 kN/m3 თ (1,45+3,2)] თ 1,00 = 104,4948 kN

P3 = P'3 + P''3 = 21,3484 kN + 104,4948 kN = 125,8432 kN

Sposób drugi:

0x08 graphic

PH = 0,5 თ [ ၧ თ (h1+h2+h3) ] თ (h1+h2+h3) თ b =

= 0,5 თ [ 10 თ (1,45 + 3,2 + 1,9)] · (1,45 + 3,2 + 1,9) თ 1,00 = 214,51 kN

0x08 graphic

PV1= 0,5 თ d1 თ (ၧ თ h1) თ b = 0,5 თ 1,2 თ (10 თ 1,45) თ 1,00 = 8,7 kN

0x08 graphic

PV3' =d3 თ [ ၧ თ (h1+h2)] თ b = 1,2 თ [10 თ (1,45 + 3,2)] თ 1,00 = 55,8 kN

PV3'' = 0,5 თ [ ၧ თ (h1+h2+h3) - ၧ (h1+h2)] · d3 თ b =

= 0,5 თ [ 10 თ (1,45 + 3,2 + 1,9) - 10(1,45+3,2)] · 1,2 · 1,00 = 11,4 kN

PV3= PV2'+ PV2'' = 55,8 kN +11,4 kN = 67,2 kN

  1. Sprawdzenie obliczeń

0x01 graphic
0x08 graphic

α = arc tg 1,2083 =50,3885°

0x01 graphic

P1x = Psinα = 10,5121 kN

0x01 graphic

P1y = Pcosα = 8,7 kN

0x08 graphic
0x01 graphic

β = arc tg 1,95 =57,7238°

0x01 graphic

P3x = Psinβ = 106,3983 kN

0x01 graphic

P3y = Pcosβ = 67,2004 kN

y: -P1y + P3y = -Pv1 + Pv3 L=P dopuszczalny błąd: ±0,05

-8,7 + 67,2004 = -8,7+67,2

58,5004 = 58,5 błąd: 0,0004

x: P1x +P2 + P3x = PH L=P dopuszczalny błąd: ±0,05

10,5121 + 97,6 + 106,3983 = 296,45

214,5104 =214,51 błąd: 0,0004

1.4 Obliczenie siły F

0x08 graphic

  1. Parcie hydrostatyczne

P= 0x01 graphic
59,3635 kN

  1. Zagłębienie środka parcia - ZN

  1. Obliczenie siły F potrzebnej do utrzymania w zamknięciu klapy.

H = h1 + h2 +h3 = 6,55 m

d = H - ZN = 6,55 - 5,318 = 1,232 m

β = 57,7238°

0x08 graphic

0x01 graphic

F · a3 ≥ P · e

0x01 graphic

F ≥ 38,49 kN

Minimalna siła potrzebna do utrzymania klapy w zamknięciu to 38,49 kN.

2. Sporządzenia wykresu linii ciśnień i energii. ( Rys. 2)

0x01 graphic

2.1. Założenie Q - przepływu

d1= 19mm

d2= 29mm

l1= 3,9m

l2= 14,1m

l3= 2,3m

Zakładam Q = 69,3 [l/min] = 1,155 · 10 - 3 [m3/s]

2.2.Obliczenie prędkości przepływu w przewodzie odpływowym na kolejnych odcinkach dla założonego Q.

0x01 graphic

d - przekrój przewodu [m]

0x01 graphic

0x01 graphic

2.3 Obliczenie liczby Reynolds'a

Re=0x01 graphic

Re ≤ 2320 → ruch laminarny

Re > 4000 → ruch turbulentny

2320 < Re ≤ 4000 → ruch nieustalony

ν = 1,306 · 10 - 6 [m2/s] - kinetyczny współczynnik lepkości, dla wody w temp. 10°C, którą przyjmuje się w Polsce do obliczeń wodociągów.

Re1=0x01 graphic
= 59294 = 5,9294 × 104Re1 > 4000 - przepływ burzliwy

Re2=0x01 graphic
= 38848 = 3,8848 × 1042320 < Re2 ≤ 4000 - przepływ nieustalony

2.4 Obliczanie chropowatości względnej.

0x01 graphic

k - chropowatość względna [mm]

d - chropowatość [mm] dla miedzi k = 0,0015 [mm]

0x01 graphic

2.5 Odczyt współczynnika λ z homogramu współczynników strat energii na długości:

λ1=0,0218

λ2=0,0244

λ - współczynnik strat na długości zależny od liczby Reynolds'a i chropowatości

względnej ε

2.6 Ustalenie współczynnika strat miejscowych ξ0x01 graphic

  1. strata 1 - spowodowana nagłym zmniejszeniem przewodu odpływowego

0x01 graphic
= 0,2854

  1. strata 2 spowodowana załamaniem przewodu odpływowego

dla φ = 15° → ξ2 = 0,02

  1. strata 3 spowodowane wlotem o prostokątnych krawędziach

ξ3=0,5

2.7 Obliczenie strat energii na długości:

g - przyśpieszenie ziemskie [m2/s]

g = 9,81[m2/s]

0x01 graphic

L3- długość przewodu [m]

0x01 graphic

0x01 graphic
5,9517m

2.8 Ustalenie strat miejscowych

0x01 graphic

0x01 graphic
0,3227m

2.9 Obliczenie wysokości prędkości

0x01 graphic
wysokość prędkości [m]

α=1,0 - współczynnik Saint - Venanta (1,0 - dla rur)

0x01 graphic

0x01 graphic

2.10 Obliczanie wysokości położenia rozpatrywanego przekroju z1

0x01 graphic

2.11 Sprawdzanie obliczeń Dopuszczalny błąd ±0,05

0x01 graphic

1,9 + 1,7 + 4,1 = 5,9517+0,3227+0x01 graphic
+0,61628

7,7 = 7,73728

L ≈ P błąd : 0,03728

Projekt nr 1 z hydrauliki i hydrologii

STR. 6



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt nr1 Elementy i Hale
Mechanika Budowli II - Projekty (rok III), Mechanika - Zadanie Projektowe Nr1, Politechnika Gdańska
Obliczenie reakcji projekt nr1, PK II rok, wytrzymka
Temat projektu nr1
Projekt nr 1 Projekt nr1?przeciwprezna
PROJEKT NR1
Projekt nr1
Mechanika - Zadanie Projektowe Nr1, BUDOWNICTWO, INŻ, semestr 4, Mechanika budowli, Mechanika Budowl
projekt nr1
zagadnienia do projektu nr1
HYDROLOGIA projekt nr1
projekt nr1 podkladka schemat 3
Wzor-22 Skorowidz dzialek 31 03 03, geodezja, rok III, Projektowanie Struktur Terenowych, Sprawko nr
Wzor-08 Protokol badania KW 31 03 03-SAGOWSKI, geodezja, rok III, Projektowanie Struktur Terenowych
Protokół lewa, geodezja, rok III, Projektowanie Struktur Terenowych, Sprawko nr1
projekt1 Model nr1
Wzor-01 Wykaz podmiotow (spis alf.) 31 03 03, geodezja, rok III, Projektowanie Struktur Terenowych,
Wzor-08 Protokol badania KW 31 03 03-wspolwlasnosc, geodezja, rok III, Projektowanie Struktur Teren

więcej podobnych podstron