Dane |
Obliczenia |
Wynik |
Vg(2)=1700[m³/h]
yA(2)=0,05 Vg(2)=0,472[m³/s]
VA(2)=0,0236[m³/s]
VA(2)=0,0236[m³/s] VA=0,02318[m³/s]
Vg(2)=0,472[m³/s] VA=0,0231[m³/s]
Vg(2)=0,472[m³/s] yB(2)=0,25 yC(2)=0,7
VA(1)=0,0005 [m³/s]
VB(1)0,118[m³/s]
VC(1)0,33[m³/s]
Vg(1)=0,449[m³/s]
yA(2)=0,05 yA(1)=0,0011
|
1. OBLICZENIA WSTĘPNE
Założenia wstępne
NH3 - A
O2 - B
CO2 - C
H2O - D
T=30[C], P=1atm, faza ciekła: woda
1.1. Przeliczenie jednostek natężenia przepływu
[m³/s]=1700[m³/h]/3600
1.2. Wyznaczenie objętościowego natężenia przepływu NH3
w strumieniu wlotowym
VA2= yA2·Vg2
1.3.Obliczenie ilości zaabsorbowanego NH3
Zaabsorbowane jest 98% NH3
VA= 0,98·VA2
1.4.Obliczenie objętościowego natężenia przepływu NH3 na
wylocie
VA1= VA2 - VA
1.5. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu gazów
na wylocie
Vg1= Vg2 - VA
1.6. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu inertów
VB= yb2·Vg2
VC= yc2·Vg2
1.7. Obliczenie udziałów molowych poszczególnych gazów
na wlocie i wylocie
yA(B,C)1= VA(B,C)1/Vg1
1.8. Obliczenie stosunków molowych NH3 na wlocie i wylocie
YA= yA/(1-yA)
|
Vg(2)=0,472[m³/s]
VA(2)=0,0236[m³/s]
VA=0,0231[m³/s]
VA(1)=0,0005 [m³/s]
Vg(1)=0,449[m³/s]
VB=0,118[m³/s]
VC=0,33[m³/s]
yA(1)=0,0011
yB(1)=0,263
yC(1)=0,735
YA(2)=0,052632 YA(1)=0,0011
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.4 |
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
R=8314[J/mol·K]
T=303[K]
P=101325[Pa·s]
vA=25,8[cm³/mol]
vB=25,6[cm³/mol]
vC=34[cm³/mol]
DW=0,115[m²/h]
DM=24,862[m³/kmol]
DAD=6,34·10ֿ6[m²/h]
995,6[kg/m³]
MD=18[kg/kmol |
3. DYNAMICZNY WSPÓŁCZYNNIK DYFUZJI
3.1. Obliczenie dynamicznego współczynnika dyfuzji NH3 do
mieszaniny gazowej
VM= R·T/P
DAB=0,00155·T³/²·√1/MA+1/MB) / (P (vA⅓+vB⅓)
DAC=0,00155·T³/²·√(1/MA+1/MC) / (P(vA⅓+vC⅓)
DW=(1-yA) / (yB / DAB+yC / DAC)
δAM= DAM / VM
3.2. Obliczenie dynamicznego wsp. dyf. NH3 do f. ciekłej
δAD= DAD*roi2/MD
WYKRES STĘŻEŃ
Z tablicy prężności par odczytano wartości dla 30°C
|
VM=24,862 [m³/kmol]
DAB=0,1237
DAC=0,1122
DW=0,115
δAM=0,004626 [kmol/m·h]
δAD=9,73·10ֿ5 [mol/m·s]
δAD= 0,00598 [kg/m·s]
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.6 |
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
YA(1)=0,0011 YA(2)=0,0526 XA(1)=0,00001 X*A(2)=0,0405
(G`ic/G`ig)min= 1,272 b=3
(G`ic/G`ig)=3,8284 YA(1)=0,00096 YA(2)=0,05263 XA(1)=0,00001
YA(3)=0,0092
Vg(2)=0,472[m³/s] Vg(1)=0,449[m³/s]
Vg(3)=0,4605[m³/s] VB=0,11806[m³/s]
VC=0,3306[m³/s]
yA(3)=0,0094 yB(3)=0,256 yC(3)=0,718 ηA=10,5·10ˉ5[Pa·s] ηB=2,18·10ˉ5[Pa·s] ηC=1,5·10·ˉ5[Pa·s] TkrA=405,5[K] TkrB=154,3[K] TkrC=304,3[K] MA=0,017[kg/mol] MB=0,032[kg/mol] MC=0,044[kg/mol]
ρA=0,68377 [kg/m³] ρB=1,287105[kg/m³] ρC=1,76977 [kg/m³] yA(3)=0,0094 |
4. BILANS MASOWY
4.1. Wyznaczenie minimalnego stosunku
(G'ic/G'ig)min= YA2-YA1/(X*A2-XA1)
4.2. Wyznaczenie stosunku (G'ic/G'ig)
(G'ic/G'ig)= b·(G'ic/G'ig)min
4.3. Wyznaczenie XA(2)
XA(2)=(YA2-YA1 / (G`ic/G`ig)+XA1
4.4. Z wykresu stężeń odczytano wartości Y* i Y dla przekroju (3)
XA(3)=XA(1)+XA(2) /2
4.5. Obliczenie parametrów dla przekroju (3)
4.5.1. Obliczenie udziału molowego amoniaku
yA(3)=YA(3) / (1+YA3)
4.5.2. Obliczenie molowego natężenia przepływu gazu
Vg(3)=Vg(2)+Vg(1) / 2
4.5.3.Obliczenie udziałów molowych inertów
yB(C)=VB(C) / Vg(3,4,5)
4.5.4.Lepkość
η(3,4,5)=Σyj·√Tkrj∙Mj∙ηj / Σ(yj·√Tkrj∙Mj)
4.5.5. Gęstość
ρ(3)=Σyj(3)·ρj
|
(G`ic/G`ig)min= 1,272
(G`ic/G`ig)=3,816
XA(2)=0,0135
Y*A(3)=0,0075 YA(3)=0,0095 XA(3)=0,00675
yA(3)=0,0094
Vg(3)=0,4605[m³/s]
yB(3)=0,256 yC(3)=0,718
η(3)=1,617·10ֿ5[Pa·s]
ρ(3)=1,606[kg/m³]
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.8 |
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
yA(3)=0,0094 Vg(3)=0,4605[m³/s]
VA(1)=0,0005[m³/s] VA(2)=0,0236[m³/s] VA(3)=0,0043[m³/s] ρA=0,684 [kg/m³] ρB=1,287105[kg/m³] ρC=1,76977 [kg/m³] MA=0,017[kg/mol] MB=0,032[kg/mol] MC=0,044[kg/mol] VB=0,11806[m³/s]
VC=0,3306[m³/s]
G`A(1)0,0201[mol/s]
G`A(2)=0,9497[mol/s]
G`B=4,748[mol/s]
G`C=13,296[mol/s]
G`A(3)=0,169[mol/s]
G`B=4,748[mol/s]
G`C=13,296[mol/s]
(G`ic/G`ig)=3,8284
G`A(1)0,0201[mol/s]
G`A(2)=0,9497[mol/s]
YA(1)=0,0011 YA(2)=0,0526 YA(3)=0,0095 Y*A(1)=0 Y*A(2)=0,0162 Y*A(3)=0,0075
|
4.5.6. Obliczenie objętościowego przepływu NH3
VA(3)=yA(3) · Vg(3)
4.6. Obliczenie molowego natężenia przepływu
poszczególnych gazów na w poszczególnych przekrojach
G`=Vi·ρi / Mi
4.7. Wyznaczenie molowego natężenia gazu w kolejnych
przekrojach
G'g1(2,3)= G'A1(2,3)+G'B+G'C
4.8. Obliczenie molowego natężenia inertów
G'ig= G'B+G'C
G'ic=(G'ic/G'ig)·G/ig
4.9. Obliczenie ilości absorbowanego czynnika
G'A= G'A2-G'A1
5.0. Wyznaczenie modułów napędowych procesu
Δπ A1(2,3)= (YA1(2,3)-Y*A1(2,3)) / (1+YA)mog
(1+YA)mog=(1+YA)+(1+Y*A) / 2
|
VA(3)=0,0043[m³/s]
G`A(1)0,0201[mol/s]
G`A(2)=0,9497[mol/s]
G`B=4,748[mol/s]
G`C=13,296[mol/s]
G`A(3)=0,169[mol/s]
G`g(1)=18,064[mol/s]
G`g(2)=18,994[mol/s] G`g(3)=18,213[mol/s]
G`ig=18,044[mol/s]
G`ic=69,0798[mol/s]
G`A=0,9296[mol/s]
Δπ(1)=0,0011 Δπ(2)=0,03522 Δπ(3)=0,002
(1+YA)mog(1)=1,0005 (1+YA)mog(2)=1,034 (1+YA)mog(3)=1,0085
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.9 |
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
MA=0,017[kg/mol] MB=0,032[kg/mol] MC=0,044[kg/mol] yA(2)=0,05 yA(1)=0,0011 yA(3)=0,0094 yB(2)=0,25 yB(1)=0,263 yB(3)=0,256 yC(2)=0,7 yC(1)=0,735 yC(3)=0,718
Mm(1)=0,041[kg/mol] Mm(2)=0,04[kg/mol] Mm(3)=0,04[kg/mol] G`g(1)=18,064[mol/s]
G`g(2)=18,994[mol/s] G`g(3)=18,213[mol/s]
a=300[m²/m³] ε=0,73[m³/m²] g=9,81[m/s²] ρg(2)=1,5948[kg/m³] ρD=995,6[kg/m³] ηD=8,015·10ˉ4[Pa·s] Gg(2)=0,7374[kg/s] Gc=1,2434[kg/s]
wo=0,95[m/s]
Vg(2)=0,472[m³/s] wg=0,855[m/s]
|
6.OBLICZENIE SREDNICY APARATU
6.1. Dobór wypełnienia Dobrano pierścienie Raschiga o wymiarach 16/16/2
6.2. Wyznaczenie prędkości przepływu na granicy zachłystywania
6.2.1. Obliczenie średnich mas molowych
Mm=Σyj·Mj
6.2.2. Obliczenie masowych natężeń przepływu gazu
Gg=G`g · Mg
6.2.3. Prędkość gazu na granicy zachłystywania
log((a·wo²/g·ε²)·(ρg2/ρD)·(ηD·10³)^0,16)= -0,073-1,75·(Gc/Gg2)^0,25·(ρg2/ρD)^0,125
6.3. Wyznaczenie prędkości gazu
wg=0,9·wo
współczynnik od 0,5 do 0,9
6.4. Wyznaczenie powierzchni przekroju aparatu
f=Vg2 / wg
|
a=300[m²/m³] ε=0,73[m³/m²] dz=0,016[m] dw=0,012[m]
Mm(1)=0,041[kg/mol]
Mm(2)=0,04[kg/mol]
Mm(3)=0,04[kg/mol]
Gg(1)=0,7226 [kg/s] Gg(2)=0,7374[kg/s] Gg(3)=0,729[kg/s]
wo=0,95[m/s]
wg=0,855[m/s]
f=0,552[m²] |
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.10 |
|
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
wg=0,855[m/s] f=0,552[m²]
D=1,6[m] Vg(2)=0,472[m³/s]
Vg(2)=0,472[m³/s] wrz=0,4[m/s]
frz=1,18[m²] a=300[m²/m³] η(1)=1,62·10ˉ5[Pa·a] η(2)=1,60·10ˉ5[Pa·s] η(3)=1,617·10ֿ5[Pa·s] Gg(1)= 0,7226 [kg/s] Gg(2)= 0,7374[kg/s] Gg(3)=0,729[kg/s]
η(1)=1,62·10ˉ5[Pa·a] η(2)=1,60·10ˉ5[Pa·s] η(3)=1,617·10ֿ5[Pa·s] Mm(1)=0,041[kg/mol] Mm(2)=0,04[kg/mol] Mm(3)=0,04[kg/mol] δAM=1,28·10ˉ³[mol/m·s]
A=0,8 B=0,33 C=0,11 Re(1)=124,74 Re(2)=128,9 Re(3)=126,09 Sc(1)=0,309 Sc(2)=0,313 Sc(3)=0,316
|
6.5. Obliczenie średnicy aparatu
D=√(4·f/wg)
Średnicę przyjmuję wg norny BN-64/2201-05
6.6. Wyznaczenie prędkości rzeczywistej gazu
wrz=4∙Vg2/πD
6.7. Obliczenie rzeczywistej powierzchni przekroju aparatu
frz=Vg2/wrz
7.OBLICZENIA KRYTERIALNE
7.1. Dobór równań kryterialnych
OBLICZENIA DLA FAZY GAZOWEJ
7.1.1. Liczba Reynoldsa
Re=ge·de/η
ge=Gg/frz
de=1/a
7.1.2. Liczba Smidt'a
Sc=η/Mm·δAm
7.1.3. Liczba Sherwood'a A B Sh=C·Re · Sc |
D=1,604 [m]
D=1,6[m]
wrz=0,4[m/s]
frz=1,18[m²]
ge(1)=0,612[kg/m²·s] ge(2)=0,625[kg/m²·s] ge(3)=0,618 [kg/m²·s] de=0,0033[m] Re(1)=124,74 Re(2)=128,9 Re(3)=126,09
Sc(1)=0,309 Sc(2)=0,313 Sc(3)=0,316
Sh(1)=3,55 Sh(2)=3,66 Sh(3)=3,60
|
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.11 |
|
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
Sh(1)=3,55 Sh(2)=3,66 Sh(3)=3,6 δAM=1,28·10ˉ³[mol/m·s] de=dw=0,012[m]
ηD=8,015·10ˉ4[Pa·s] Gc=1,2434[kg/s] frz=1,18[m²] a=300[m²/m³]
ηD=8,015·10ˉ4[Pa·s] ρD=995,6[kg/m³] DAD=1,76·10ˉ9[m²/s]
A=0,66 B=0,33 C=0,015 Re=4,34 Sc=457,12
Sh=0,3 νH2O=46,76·10ˉ6[m] δAD=9,73·10ˉ5[mol/m·s]
Y*A(1)=0,00001 Y*A(2)=0,0162 Y*A(3)=0,0075
XA(1)=0,00001 XA(2)=0,0135 XA(3)=0,00675
|
7.1.4. Współczynnik wnikania masy
β=Sh·δAM / de
OBLICZENIA DLA FAZY CIEKŁEJ
7.1.5. Liczba Reynoldsa
Re=go·de/η
go=Gc/frz
de=1/a
7.1.6. Liczba Smidt'a
Sc=η/ρ·DAD
7.1.7. Liczba Sherwood'a
A B Sh=C·Re · Sc
7.1.8. Współczynnik wnikania masy
β=Sh·δAD / ν
7.2. Określenie zmiennika n
n1=my·(1+XA1) / (1+Y*A1)
n(2,3)=Ky
r=ln(y*A2 / Y*A1) / ln(XA2 / XA1)
my=r·Ky
Ky=Y*A / XA
|
β(1)=0,38 β(2)=0,39 β(3)=0,384
go=1,054[kg/m²·s] de=0,0033[m] Re=4,34
Sc=457,12
Sh=0,3
β=0,624
r=1,025
Ky(1)=1 Ky(2)=1,2 Ky(3)=1,11
n1=1,025 n2=1,2 n3=1,11
|
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.12 |
|
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
n1=1,025 n2=1,2 n3=1,11 β(1)=0,38 β(2)=0,39 β(3)=0,384 βc=0,624
k1=0,24[mol/m²·s] k2=0,23[mol/m²·s] k3=0,24[mol/m²·s]
Δπ(1)=0,0011 Δπ(2)=0,03522 Δπ(3)=0,002
Gg(1)=0,7226[kg/s] Gg(2)=0,7374[kg/s] Gg(3)=0,729[kg/s]
G(1/3)=0,7258[kg/s] G(3/2)=0,7332[kg/s] ΔπAm(1/3)=0,0015 ΔπAm(3/2)=0,012 k(1/3)=0,365[mol/m²·s] k(3/2)=0,327[mol/m²·s]
|
7.3. Obliczenie współczynnika wnikania masy
1/k= 1/ βg + n/ βc
8. OBLICZENIE TEORETYCZNEJ POWIERZCHNI WYMIANY MASY
8.1. Obliczenie współczynników wnikania masy pomiędzy przekrojami
k(1/3)=k(1)+k(3) / 2
8.2. Średni moduł napędowy
ΔπAm(1/3)= Δπ(3)- Δπ(1) / ln(Δπ(3)/ Δπ(1))
ΔπAm=6/(1/Δπ(1)+4/ Δπ(3)+1/ Δπ(2)
8.3. Obliczenie Gg w kolejnych przekrojach
G(1/3)=G(1)+G(3) / 2
8.4. Obliczenie powierzchni wymiany masy
F=GA /kA· ΔπAm
F=ΣFi |
k1=0,24[mol/m²·s] k2=0,23[mol/m²·s] k3=0,24[mol/m²·s]
k(1/3)=0,24 [mol/m²·s]
k(3/2)=0,235[mol/m²·s]
ΔπAm(1/3)=0,0015
ΔπAm(3/2)=0,012
ΔπAm=0,0021
G(1/3)=0,7258[kg/s] G(3/2)=0,7332[kg/s]
F(1/3)=2016,1 [m²]
F(3/2)=254,6[m²]
F=2270,7 [m²]
|
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.13 |
|
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
Gc=1,2434[kg/s] ρD=995,6[kg/m³]
f(wo)=9,8 a=300[m²/m³]
F=2270,7 [m²] φ=1
F=2270,7 [m²] a=300[m²/m³] frz=1,18[m²]
H=5,3[m] D=1,6[m]
a=300[m²/m³] wrz=0,4[m/s] ε=0,73[m³/m²] ρg(1)=1,6418[kg/m³]
ρg(2)=1,5948[kg/m³]
g=9,81[m\s²] ρD=995,6[kg/m³]
|
9. WYZNACZENIE WSPÓŁCZYNNIKA UŻYTECZNOŚCI
9.1. Obliczenie gęstości zraszania
Vc= Gc / ρD
wo=Vc / frz
Dla powyższej gęstości odczytano wartość f(wo)
9.2. Współczynnik użyteczności powierzchni
φ=³√a / f(wo)
Przyjmuję φ=1
10. RZECZYWISTA POWIERZCHNIA WYMIANY MASY
Frz= F / φ
11. OKREŚLENIE WYSOKOŚCI WYPEŁNIENIA
H=1,3∙Frz / a∙frz
12. WARUNEK SMUKŁOŚCI
H/D≤7
13. HYDRODYNAMIKA KOLUMNY Z WYPEŁNIENIEM
13.1. Sprawdzenie warunków zachłystywania
13.1.1. Moduł bezwymiarowy π1
π 11(2)=f·a·(wrz)²·ρg1(2)/[ε³·2·(g)·ρD]
f1(2)=3,8 / Re^0,2
|
Vc=0,00125
wo=0,0011[m³/m²·s] wo=3,81[m³/m²·h]
f(wo)=9,8
φ=0,7
Frz=2270,7 [m²]
H=5,3[m]
H/D=4≤7
π 1(1)=0,015 π 1(2)=0,015
f1=1,45 f2=1,44
|
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.14 |
|
Dane |
Obliczenia |
Wynik |
|
Gg(1)=0,7226[kg/m²·s] Gg(2)=0,7374[kg/m²·s] gD=0,624[kg/m²·s] ρg(1)=1,6418[kg/m³]
ρg(2)=1,5948[kg/m³]
ρD=995,6[kg/m³]
Gg(1)=0,7226[kg/m²·s] Gg(2)=0,7374[kg/m²·s] f`1=1,06 f`2=1,05 H=5,3[m] ε=0,73[m³/m²] ρg(1)=1,6418[kg/m³]
ρg(2)=1,5948[kg/m³]
a=300[m²/m³] de=0,0097[m] g=9,81[m\s²] η(1)=1,62·10ˉ5[Pa·a] η(2)=1,60·10ˉ5[Pa·s]
go=1,054[kg/m²·s] β=0,0533
∆Ps(1)=275,1[Pa] ∆Ps(2)=292,9[Pa]
dw=0,012[m]
go=1,054[kg/m²·s] dw=0,012[m] ηD=8,015·10ˉ4[Pa·s] ε=0,73[m³/m²]
hs=0,0309[m] hd=0,000212[m]
|
13.1.2. Moduł bezwymiarowy π2
π 21(2)= gD/Gg1(2)·√(ρg1(2)/ρD)
Punkty określone przez współrzędne pi1 i pi2 znajdują się poniżej krzywej zachłystywania się skruberów.
13.2. Obliczenie oporu przepływu gazu
13.2.1. Dla wypełnienia suchego
∆Ps= 2·f·Gg1(2)·H/(ε³·ρg1(2)·g·de)
Re= Gg1(2)·de/(ε·η1(2)
de=4·ε / a
f1(2)=3,8 / Re^0,2
13.2.2 Współczynnik oporu wypełnienia zraszanego β·go Azr=10
∆Pzr= Azr·∆Ps
13.3. Ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu
13.3.1. Statycznie
hs=0,000153/dw^1,2
13.3.2. Dynamicznie
hd=2,9·10ˉ5·ε·Rec^0,66·ηD^0,75·dwˉ1,2
Rec=go·dw/ηD·ε
13.3.3. Całkowita ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu
hc=hs+hd
|
π 2(1)=0,089 π 2(2)=0,0,86
∆Ps(1)=275,1[Pa] ∆Ps(2)=292,9[Pa]
Ree(1)=594,45 Ree(2)=615,52
f`(1)=1,06 f`(2)=1,05
Azr=1,08
∆Pzr(1)=296,98[Pa]
∆Pzr(2)=316,18[Pa]
hs=0,0309[m]
hd=0,000212[m]
Rec=21,62
hc=0,0311[m]
|
|
projekt nr.1a |
Alicja Łagoda IV rok |
str.15 |
|
SPIS TREŚCI
1. OBLICZENIA WSTĘPNE
Założenia wstępne
1.1. Przeliczenie jednostek natężenia przepływu
1.2. Wyznaczenie objętościowego natężenia przepływu NH3 w strumieniu wlotowym
1.3.Obliczenie ilości zaabsorbowanego NH3
1.4.Obliczenie objętościowego natężenia przepływu NH3 na wlocie
1.5. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu gazów na wylocie
1.6. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu inertów
1.7. Obliczenie udziałów molowych poszczególnych gazów na wlocie i wylocie
1.8. Obliczenie stosunków molowych NH3 na wlocie i wylocie
2. PARAMETRY CZYNNIKÓW
2.1. Wyznaczenie lepkości mieszaniny gazów na wlocie i wylocie
2.2. Wyznaczenie lepkości wody
2.3.Obliczenie gęstości mieszaniny gazów na wlocie i wylocie
2.4. Wyznaczenie gęstości wody
3. DYNAMICZNY WSPÓŁCZYNNIK DYFUZJI
3.1. Obliczenie dynamicznego współczynnika dyfuzji NH3 do mieszaniny gazowej
3.2. Obliczenie dynamicznego wsp. dyf. NH3 do f. ciekłej
WYKRES STĘŻEŃ
4. BILANS MASOWY
4.1. Wyznaczenie minimalnego stosunku
4.2. Wyznaczenie stosunku (G'ic/G'ig)
4.3. Wyznaczenie XA(2)
4.4. Z wykresu stężeń odczytano wartości Y* i Y dla przekroju (3)
4.5. Obliczenie parametrów dla przekroju (3)
4.5.1. Obliczenie udziału molowego amoniaku
4.5.2. Obliczenie molowego natężenia przepływu gazu
4.5.3.Obliczenie udziałów molowych inertów
4.5.4.Lepkość
4.5.5. Gęstość
4.5.6. Obliczenie objętościowego przepływu NH3
4.6. Obliczenie molowego natężenia przepływu w poszczególnych przekrojach
4.7.Wyznaczenie molowego przepływu gazu w kolejnych przekrojach
4.8. Obliczenie molowego natężenia inertów
4.9. Obliczenie ilości absorbowanego czynnika
5.0. Wyznaczenie modułów napędowych procesu
6.OBLICZENIE SREDNICY APARATU
6.1. Dobór wypełnienia
6.2. Wyznaczenie prędkości przepływu na granicy zachłystywania
6.2.1. Obliczenie średnich mas molowych
6.2.2. Obliczenie masowych natężeń przepływu gazu
6.2.3. Prędkość gazu na granicy zachłystywania
6.3. Wyznaczenie prędkości gazu
6.4. Wyznaczenie powierzchni przekroju aparatu
6.5. Obliczenie średnicy aparatu
6.6. Wyznaczenie prędkości rzeczywistej gazu
6.7. Obliczenie rzeczywistej powierzchni przekroju aparatu
7.OBLICZENIA KRYTERIALNE
7.1. Dobór równań kryterialnych
OBLICZENIA DLA FAZY GAZOWEJ
7.1.1. Liczba Reynoldsa
7.1.2. Liczba Smidt'a
7.1.3. Liczba Sherwood'a
7.1.4. Współczynnik wnikania masy
OBLICZENIA DLA FAZY CIEKŁEJ
7.1.5. Liczba Reynoldsa
7.1.6. Liczba Smidt'a
7.1.7. Liczba Sherwood'a
7.1.8. Współczynnik wnikania masy
7.2. Określenie zmiennika n
7.3. Obliczenie współczynnika wnikania masy
8. OBLICZENIE TEORETYCZNEJ POWIERZCHNI WYMIANY MASY
8.1. Obliczenie współczynników wnikania masy pomiędzy przekrojami
8.2. Średni moduł napędowy
8.3. Obliczenie Gg w kolejnych przekrojach
8.4. Obliczenie powierzchni wymiany masy
9. WYZNACZENIE WSPÓŁCZYNNIKA UŻYTECZNOŚCI
9.1. Obliczenie gęstości zraszania
9.2. Współczynnik użyteczności powierzchni
10. RZECZYWISTA POWIERZCHNIA WYMIANY MASY
11. OKREŚLENIE WYSOKOŚCI WYPEŁNIENIA
12. WARUNEK SMUKŁOŚCI
13. HYDRODYNAMIKA KOLUMNY Z WYPEŁNIENIEM
13.1. Sprawdzenie warunków zachłystywania
13.1.1. Moduł bezwymiarowy π1
13.1.2. Moduł bezwymiarowy π2
13.2. Obliczenie oporu przepływu gazu
13.2.1. Dla wypełnienia suchego
13.2.2 Współczynnik oporu wypełnienia zraszanego
13.3. Ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu
13.3.1. Statycznie
13.3.2. Dynamicznie
13.3.3. Całkowita ilość cieczy zawieszonej na wypełnieniu
14. Obliczenia zraszacza
14.1. Czas wypływu ze zraszacza
14.2. Odległość zraszacza od wypełnienia
14.3. Dobór otworu średnicy zraszacza
14.4. Dobór rury doprowadzającej ciecz
15. Obliczenia rusztu
15.1. Obliczenie ciężaru właściwego wypełnienia suchego
15.1.1. Objętość wypełnienia
16.Obliczenia ciężaru przypadający na podziałkę najdłuższego płaskownika
16.1 Ciężar całkowity
16.2. Obciążenie ciągłe
16.3. Maksymalny moment gnący dla płaskownika
16.4. Wskaźnik wytrzymałości
16.5. Obliczenie wysokości płaskownika
17. OBLICZENIA KONSTRUKCYJNO - WYTRZYMAŁOŚCIWE
17.1. Dobór materiału kostrukcyjnego
17.2. Dobór płaszcza
17.2.1. Obliczenie grubości ścianki płaszcza
17.2.1.1. Naprężenie dopuszczalne
17.2.1.2. Współczynnik wytrzymałościowy
17.2.1.3. Ciśnienie obliczeniowe
17.5. Dobór kołnierza
17.6. Dobór włazu
17.7. Dobór króćców
17.7.1. Wlot gazu
17.7.2. Wylot gazu
17.7.3. Dla cieczy
17.8. Masa aparatu
17.8.1. Masa aparatu pustego
17.8.2. Masa aparatu zalanego
SPIS OZNACZEŃ I JEDNOSTEK
A - stała[-]
Azr - współczynnik oporu wypełnienia zraszanego[-]
B - stała[-]
C - stała[-]
D - kinematyczny współczynnik dyfuzji[m²/s]
Dw - średnica wewnętrzna[m]
Dz - średnica zewnętrzna[m]
F - powierzchnia wymiany masy[m²]
Frz - rzeczywista powierzchnia wymiany masy[m²]
G -masowe natężenie przepływu[kg/s]
G` - molowe natężenie przepływu[mol/s]
H -wysokość wypełnienia[m]
Ky - stała równowagi[-]
Mg - moment gnący[N/m²]
R - stała gazowa[J/mol· K]
Q - ciężar całkowity[N]
T - temperatura[K]
Tkr - temperatura krytyczna[-]
U - rozpuszczalność[kg/kg]
V - objętościowe natężenie przepływu[m³/s]
Vm - objętość molowa[m³/mol]
Wy - współczynnik wytrzymałości[m³]
X - ułamek molowy fazy ciekłej
Y - ułamek molowy fazy gazowej[molA/molB]
Re - liczba Reynoldsa[-]
Sc - liczba Smidta[-]
Sh - liczba Sherwooda[-]
ΔP - opór wypełnienia zraszanego[N/m²]
ΔPs - opór wypełnienia suchego[N/m²]
a - powierzchnia jednostkowa wypełnienia[m²/m³]
b - współczynnik nadmiaru absorbenta[-]
c - stała[-]
d - średnica króćca[m]
dw - średnica wewnętrzna wypełnienia[m]
f - powierzchnia przekroju poprzecznego[m²]
frz - rzeczywista powierzchnia przekroju poprzecznego[m²]
g - przyspieszenie ziemskie[m/s²]
ge - zastępcze masowe natężenie przepływu[kg/ m²·s]
go - obliczeniowa grubość ścianki[m]
grz - rzeczywista obliczeniowa grubość ścianki[m]
hs - wysokość statyczna[m]
hd - wysokość dynamiczna[m]
k - współczynnik przenikania masy[-]
ms - masa aparatu suchego[kg]
mz - masa aparatu zalanego[kg]
n - zamiennik stężeń[-]
p - ciśnienie[Pa]
pobl - ciśnienie obliczeniowe[Pa]
q - obciążenie ciągłe[N/m]
w - prędkość[m/s]
wo - prędkość obliczeniowa[m/s]
wrz - prędkość rzeczywista[m/s]
y - udział molowy dla fazy gazowej[molA/molB]
z - współczynnik wytrzymałości szwu[-]
Δπ - moduł napędowy procesu[-]
π1 - moduł bezwymiarowy[-]
π2 - moduł bezwymiarowy[-]
β - współczynnik wnikania masy[-]
ε - porowatość wypełnienia[m³/m³]
λ - hydrodynamiczny współczynnik oporu[-]
δ - dynamiczny współczynnik dyfuzji[mol/m·h]
η - dynamiczny współczynnik lepkości[Pa·s]
γ m -ciężar właściwy wypełnienia[N]
τ - czas wypływu[s]
ρ - gęstość[kg/m³]
g- gaz
c- ciecz
1,2,3- kolejne przekroje
SPIS LITERATURY
1. T. Hobler „ Dyfuzyjny ruch masy i absorbery „
2. L. Broniarz - Press , J. Borowski , P. wesołowski , J. Różański
„ Inżynieria chemiczna i procesowa „ materiły pomocnicze część I
3. L. Broniarz - Press , J. Borowski , P. wesołowski , J. Różański
„ Inżynieria chemiczna i procesowa „ materiły pomocnicze część II
SPIS NORM
BN-64/2201-05 - Aparaty typu kolumnowego - średnice
2. PN-80/H-74219 - Średice rur
3. PN-69/M-35413 - Dna o małej wypukłości stalowe tłoczone o średnicy zewnętrznej 600-3200 mm
4. BN-83/2211-2501 - Włazy z pokrywą płaską na ciśnienie nominalne 1; 1,6; 2; 2,5; 4 MPa
5. BN-76-2211-40 - Króćce ze stali węglowej z kołnierzami przyspawnymi okrągłymi z szyjką
6. BN-22126/02 - Dobór wielkości łap
7. PN-67/H-74722 - Kołnierze przyspawne okrągłe z szyjką