I CHARAKTERYSTYKI PRZEGRÓD

Tabela nr 1

rodzaj warstwy	grubość d	cięzar objęt ς		R	U
	m	kg/m3	W/mK	m^2K/W	W/m^2K
ŚCIANA ZEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018	0,237
Cegła kratówka	0,25	1900	0,56	0,446
styropian	0,15	20	0,042	3,571
tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,130
						Rse=	0,040
	0,43			4,224
ŚCIANA WEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018	2,040
cegła dziurawka	0,12	1400	0,62	0,194
tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,130
						Rse=	0,130
	0,15			0,490
PODŁOGA
gładź cementowa	0,03	2000	1	0,030	0,738
beton zwykły 1900	0,08	1900	1	0,080
wiórobeton	0,15	500	0,15	1,000
2xpapa na lepiku	0,003	1000	0,18	0,017
tynk cem.-wap.	0,015	1850	0,82	0,018
			Rsi=	0,170
						Rse=	0,040
	0,278			1,355
STROPODACH
gładź cementowa	0,03	2000	1	0,030	0,102
płyty styropianowe EPS-50	0,4	40	0,042	9,524
2xpapa na lepiku	0,005	1000	0,18	0,028
płyta żelbetowa 23	0,15	2500	1,7	0,088
tynk cementowy	0,015	2000	1	0,015
			Rsi=	0,100
						Rse=	0,040
	0,6			9,825
STROP WEWNĘTRZNY
tynk cementowy	0,015	2000	1	0,015	3,154
płyta żelbetowa 23	0,25	2500	1,7	0,147
tynk cementowy	0,015	2000	1	0,015
			Rsi=	0,100
						Rse=	0,040
	0,28			0,317

Gdzie:

• d- grubość warstwy materiału w komponencie, m;

• λ- obliczeniowy współczynnik przewodzenia ciepła materiału, przyjęty zgodnie z normą PN-EN ISO 6946,[W/(m²*K)];

• R- obliczeniowy opór cieplny, wyznaczony ze wzoru:

• U- współczynnik przenikania ciepła,

• ς- gęstość materiału w stanie suchym przyjęta zgodnie z normą PN-EN ISO 6946

z tablicy NC.1- Wartości obliczeniowe właściwości fizycznych materiałów,[kg/m³];

• R_se- opór przejmowania ciepła na zewnętrznej powierzchni,[(m²*K)/W];

• R_si- opór przejmowania ciepła na wewnętrznej powierzchni,[(m²*K)/W].

II TABELARYCZNE ZESTAWIENIE KOMPONENTÓW OKIENNYCH

I DRZWIOWYCH

Tabela nr 2

Lp.	Rodzaj komponentu	Ilość [szt.]	Długość [m]	Wysokość [m]	Powierzchnia [m^2]	U [W/(m^2*K)]
1.	Okno	1	4,0	2,0	8,0	2,0
2.	Drzwi	2	1,8	2,00	3,6	5,1

Współczynnik przenikania U dla okien i drzwi przyjęto z normy PN-EN ISO 6946:1999.

III OBLICZENIE CHARAKTERYSTYKI CIEPLNEJ POMIESZCZENIA „Z”

ZE WZORU:

[m²/kg]

gdzie:

F_w- powierzchnie ścian wewnętrznych (działowych) i stropów graniczących z innymi

pomieszczeniami, [m²]

F_w=F_{w ściany wewnętrznejPŁN}, F_{w podłogi}, F_{w stropu wewnętrznego} [m²]

F_{w ściany wewnętrznejPŁN}=8*3,2=25,6 m²

F_{w podłogi}=5*8=40 m²

F_{w stropu wewnętrznego}=5*8=40 m²

ΣF_w=F_{w ściany wewnętrznej}+ F_{w podłogi}+ F_{w stropu wewnętrznego} [m²]

ΣF_w=25,6+40+40=105,6 m²

F_z- powierzchnie ścian zewnętrznych, stropodachów, stropów graniczących

z poddaszem i podłóg leżących na gruncie [m²]

F_z=F_{z ściany zewnętrznejPŁD}, F_{z stropodachu,} F_{z ściany zewnętrznejWSCH,} F_{z ściany zewnętrznejZACH} [m²]

F_{z ściany zewnętrznejPŁD}=8*3,2=25,6 m²
F_{z ściany zewnętrznejWSCH}=5*3,2=16 m²

F_{z ściany zewnętrznejZACH}=5*3,2=16 m²

F_{z stropodachu}= 5*8=40 m²

ΣF_z= F_{z ściany zewnętrznejPŁD}+F_{z stropodachu}+F_{z ściany zewnętrznejWSCH} +F_{z ściany zewnętrznejZACH}

ΣF_z=25,6+16+16+40= m²

ΣF_z=97,6 m²

f- współczynnik korygujący:

› Dla stropów z podłogą drewnianą f= 0,5÷ 0,7;

› Przy pokryciu podłogi drewnianej dywanami f=0,25÷ 0,35;

› Dla sufitów podwieszonych z niewentylowaną przestrzenią między stropem

a poddaszem f=0,5; gdy przestrzeń ta jest wentylowana f=0;

› Dla pozostałych przypadków f=1,0.

Do celów projektowych przyjęty został współczynnik korygujący f=1.

Gw- masa ścian wewnętrznych (działowych) i stropów ograniczających z innymi pomieszczeniami, odniesione do 1 m² powierzchni [kg/m²]

Gw=Σ(d*ς) [kg/m²]

d- grubość warstwy materiału wchodzącego w skład przegrody, [m]

ς- gęstość materiału, [kg/m³]

Tabela nr 3

	grubość d	cięzar objęt ς	G [kg/m^2]
ŚCIANA ZEWNĘTRZNA			G = Σ (d* ς)
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
Cegła kratówka	0,25	1900	475
styropian	0,15	20	3
tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
			533,5
ŚCIANA WEWNĘTRZNA
Tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
cegła dziurawka	0,12	1400	168
tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
			223,5
PODŁOGA strefa 2
gładź cementowa	0,03	2000	60
beton zwykły 1900	0,08	1900	152
wiórobeton	0,15	500	75
2xpapa na lepiku	0,003	1000	3
tynk cem.-wap.	0,015	1850	27,75
			317,75
STROPODACH
gładź cementowa	0,03	2000	60
płyty styropianowe EPS-50	0,4	40	16
2xpapa na lepiku	0,005	1000	5
płyta żelbetowa 23	0,15	2500	375
tynk cementowy	0,015	2000	30
			486
STROP WEWNĘTRZNY
tynk cementowy	0,015	2000	30
płyta żelbetowa 23	0,25	2500	625
tynk cementowy	0,015	2000	30
			685

G_w= G_{w ściany wewnętrznej} + G_{w podłogi}+G_{w stropu wewnętrznego} [kg/m²]

G_w= 223,5+317,75+685 [kg/m²]

G_w= 1226,25 [kg/m²]

G_z- masa ścian zewnętrznych, stropodachów, stropów graniczących z poddaszem i podłóg leżących na gruncie, odniesione do 1m² powierzchni [kg/m²]

G_z= G_{z ściany zewnętrznej PŁD}+ G_{z stropodachu}+G_{z ściany zewnętrznejWSCH}+G_{z ściany zewnętrznejZACH} [kg/m²]

G_z= 533,5+486+533,5+533,5 [kg/m²]

G_z= 2086,5 kg/m²

Ostatecznie charakterystyka cieplna pomieszczenia „Z” wynosi:

[m²/kg]

Z= 0,0973=0,10 [m²/kg]

IV OBLICZENIE CIĘŻARU PRZEGRÓD ODNIESIONEGO DO 1 m²

PODŁOGI

Obliczenie wykonano ze wzoru dla pomieszczeń zewnętrznych w budynku o jednej lub kilku ścianach zewnętrznych, sąsiadujących z innymi pomieszczeniami:

[m²/kg]

Fp- powierzchnia podłogi w świetle muru, [m²]

Fp= 8*3,2 [m²]

Fp=25,6 [m²]

f- współczynnik korygujący:

› Dla stropów z podłogą drewnianą f= 0,5÷ 0,7;

› Przy pokryciu podłogi drewnianej dywanami f=0,25÷ 0,35;

› Dla sufitów podwieszonych z niewentylowaną przestrzenią między stropem

a poddaszem f=0,5; gdy przestrzeń ta jest wentylowana f=0;

› Dla pozostałych przypadków f=1,0.

Do celów projektowych przyjęty został współczynnik korygujący f=1,0.

[m²/kg]

[m²/kg]

V OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO

[W]

gdzie:

P_s- zainstalowana moc oświetlenia elektrycznego, [W];

Dla zadanego w projekcie budynku przyjęto 8 punktów oświetleniowych. Są to lampy energooszczędne (kompaktowe) o mocy 20W każda.

To:

P_s=8*20 [W]

P_s=160 [W]

β- współczynnik wyrażający stosunek ciepła konwekcyjnego, przekazanego powietrzu w pomieszczeniu, do całkowitej mocy zainstalowanej.

Lampa oświetleniowa jest zainstalowana w suficie podwieszonym.

Przyjęto współczynnik β=0,15 dla lamp, które instalowane są w ten sposób.

α- współczynnik wyrażający stosunek ciepła konwekcyjnego, odprowadzonego z powietrzem przepływającym przez oprawy wentylowane, do całkowitej mocy zainstalowanej.

Do projektu przyjęto oprawy niewentylowane i dla takich opraw α=0.

φ- współczynnik jednoczesności wykorzystania mocy zainstalowanej.

Dla projektowanego pomieszczenia biurowego φ= 0,8.

Odczytano z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

K₀- współczynnik akumulacji, odczytany dla każdej godziny bez akumulacji,

Współczynnik K₀ odczytano z nomogramu dla przegród średnio-ciężkich (krzywa T=12 h) z książki „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

Wyniki zestawiono w poniższej tabeli.

T- czas trwania oświetlenia, [godz.]

Tabelaryczne zestawienie wartości współczynnika akumulacji K₀ wraz z obliczonymi zyskami ciepła oświetlenia

Tabela nr 4

Godz.	T [godz.]	K0	Qoś [W]
1	12	0	19,20
2	12	0	19,20
3	12	0	19,20
4	12	0	19,20
5	12	0	19,20
6	12	0	19,20
7	12	0	19,20
8	12	0	19,20
9	12	0	19,20
10	12	0	19,20
11	12	0	19,20
12	12	1	128,00
13	12	0,73	98,62
14	12	0,53	76,86
15	12	0,39	61,63
16	12	0,29	50,75
17	12	0,21	42,05
18	12	0,15	35,52
19	12	0,108	30,95
20	12	0,095	29,54
21	12	0,08	27,90
22	12	0,075	27,36
23	12	0,05	24,64
24	12	0,048	24,42

VI OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD LUDZI Q_L

Q_L=n* φ*q_i [W]

gdzie:

φ- współczynnik jednoczesności przebywania ludzi; dla pomieszczeń biurowych

φ=[0,70-0,85]

Przyjęto φ=0,8 [-]

Wartość odczytana z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

n- liczba osób przebywających w pomieszczeniu; przyjęto n=8 osób.

q_j- jednostkowe zyski od człowieka; wartość przyjęta na podstawie normy PN/B-03430

q_j=150 [W]

Przyjęto q_j=150 [W]

Q_L=8* 0.8*150=960 [W]

VII OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY

PRZEZROCZYSTE Q_PP W WYNIKU NASŁONECZNIENIA ZE WZORU:

[W]

W zadanym projekcie liczba okien w pomieszczeniu wynosi 1 a okna są całkowicie nasłonecznione, bez cienia, jaki wywołują elementy konstrukcyjne (balkony, zadaszenia) stąd:

[W]

gdzie:

F- powierzchnia okna w świetle muru, [m²];

F=8,0 m²

φ₁- współczynnik uwzględniający udział powierzchni szkła w powierzchni okna w świetle muru; przyjęto okna drewniane skrzynkowe podwójnie oszklone;

Z tablicy 7-8 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki odczytano φ₁ dla przyjętego rodzaju okien oraz powierzchni okna w świetle muru: φ₁=0,8 [-]

φ₂- współczynnik korygujący, uwzględniający wysokość położenia obiektu nad poziomem morza; przyjęto, że budynek położony jest 500 m.n.p m ═> φ₂=1,02 [-] (wartość odczytana z tablicy 7-9 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki)

φ₃- współczynnik korygujący, uwzględniający rodzaj szkła, ilość szyb, względnie urządzenia przeciwsłoneczne;

W projekcie przyjęto:

• Okno podwójnie oszklone od zewnątrz szkłem pochłaniającym 48%÷56%, wewnątrz szkło zwykłe;

• Okno zaopatrzone są w żaluzje wewnętrzne ustawione pod kątem 45^o dość jasne o umiarkowanym połysku.

Wówczas φ₃=0,39 [-] - wartość odczytana z tablicy 7-10 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

R_s- stosunek powierzchni nasłonecznionej do powierzchni całkowitej okna w świetle muru;

W projektowanym budynku, dla powyżej przyjętych danych powierzchnia nasłoneczniona jest równa powierzchni całkowitej okna. Wobec tego

R_s =1

R_c =0

R_c- stosunek powierzchni zacienionej do powierzchni całkowitej okna w świetle muru;

I_cmax, I_rmax- maksymalne wartości natężenia promieniowania słonecznego całkowitego lub rozproszonego w danym miesiącu dla szkła 3mm;

Wartości: k_r oraz I_rmax nie uwzględniam, ponieważ R_c =0

Na podstawie badań ustalono podstawowe wielkości współczynników zamglenia atmosfery:

• Dla obszarów wiejskich i miejskich nieuprzemysłowionych P=3;

• Dla obszarów dużych miast P=4;

• Dla obszarów przemysłowych P=5;

Projektowany budynek usytuowany jest na terenie Kielc. Dla takiego obszaru przyjęto zamglenie atmosfery równe 4.

Wobec tego wartość I_cmax przyjęto z tabeli 7-4 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

dla miesiąca LIPCA, usytuowania przegród przezroczystych w kierunku południowym oraz współczynnika zamglenia równego 4 i wynosi ona: I_cmax=438

Po przeliczeniu wynosi ona:

1 kcal=4185,5 J

k_c, k_r - współczynniki akumulacji dla rozpatrywanej godziny, w zależności od okresu pracy urządzenia i sposobu umieszczenia urządzeń przeciwsłonecznych; Wartości współczynników akumulacji k_c i k_r w wyniku nasłonecznienia okien, przy 24 godzinnej pracy urządzenia i stałej temperaturze w pomieszczeniu przyjęto dla okna z urządzeniem przeciwsłonecznym od strony pomieszczenia.

k_r pomija się, ponieważ

Wartości współczynnika k_c odczytano z tabeli 7-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki dla kierunku południowego (S) oraz ciężaru przegród odniesionego do 1m² podłogi i umieszczono w tabelarycznym zestawieniu zysków ciepła przez przegrody przezroczyste.

U- współczynnik przenikania ciepła dla okna; U= 2,0 W/(m²*K)

t_z - temperatura powietrza zewnętrznego o danej godzinie, [^°C];

Wartość t_z przyjęta została z normy (tablica 1) PN-78/B-03420 dla miesiąca LIPCA i wynosi ona: t_z=30°C.

Dla temperatury t_z=30°C odczytano odchyłki temperatur dla miasta Kielce, w którym usytuowany jest budynek (III strefa klimatyczna) z normy PN-78/B-03420 dla godzin 8-20, w których występuje nasłonecznienie;

Wyniki zestawione zostały w poniższej tabeli.

Tabela nr 5

Godzina doby	Temperatura tz [^°C]	Temperatura tz [^°C] pomniejszona o poprawkę od temperatury dla II strefy klimatycznej
1	30	0
2	30	0
3	30	0
4	30	0
5	30	0
6	30	0
7	30	0
8	30	20,8
9	30	22,25
10	30	23,7
11	30	25,35
12	30	27
13	30	28,25
14	30	29,5
15	30	29,5
16	30	29,5
17	30	28,85
18	30	28,2
19	30	26,85
20	30	25,5
21	30	0
22	30	0
23	30	0
24	30	0

t_p - temperatura powietrza w pomieszczeniu, [^°C]; t_P=23^°C=296 K.

Wartość t_p przyjęta została z normy (tablica 3) PN-78/B-03421 dla okresu letniego i wynosi ona: t_p=23°C

Tabelaryczne zestawienie zysków ciepła przez przegrody przezroczyste:

Tabela nr 6

Godzina doby	Temperatura [^°C] - lipiec	Temperatura [°C] -tz; lipiec	kc - kierunek południowy (S)	Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste Qpp [W]
1	23	0	0,1	0
2	23	0	0,09	0
3	23	0	0,08	0
4	23	0	0,07	0
5	23	0	0,07	0
6	23	0	0,06	0
7	23	0	0,06	0
8	23	20,8	0,23	319,664
9	23	22,25	0,38	542,829
10	23	23,7	0,51	737,223
11	23	25,35	0,6	875,094
12	23	27	0,66	969,808
13	23	28,25	0,67	990,558
14	23	29,5	0,64	953,767
15	23	29,5	0,59	881,839
16	23	29,5	0,42	637,287
17	23	28,85	0,24	375,038
18	23	28,2	0,22	342,958
19	23	26,85	0,19	292,927
20	23	25,5	0,17	257,283
21	23	0	0,15	0
22	23	0	0,13	0
23	23	0	0,12	0
24	23	0	0,11	0

VIII OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY

NIEPRZEZROCZYSTE Q_PN W WYNIKU NASŁONECZNIENIA

Obliczenia zysków ciepła przez przegrody nieprzezroczyste przeprowadzono dla ściany zewnętrznej i stropodachu:

[W]

gdzie:

A- współczynnik absorpcji; przyjęto z tablicy 7-19 - „Wentylacja i klimatyzacja” -

Malicki;

Dla założonej ściany zewnętrznej (charakterystyki przegrody) koloru jasnego wynosi on A=0,60 [-];

Dla stropodachu (charakterystyka przegrody) koloru ciemnego wynosi A=0,90 [-];

U- współczynnik przenikania ciepła; [W/(m²*K)]

Współczynniki przenikania ciepła wynoszą odpowiednio:

• U _{ściany zewn.}= 0,237 W/[m²*K]

• U _stropodachu= 0,102 W/[m²*K]

t_sśr- średnia wartość temperatury słonecznej powietrza, [^oC];

t_p - temperatura powietrza wewnątrz pomieszczenia, t_P=23^°C;

t_s -słoneczna temperatura powietrza o czasie wcześniejszym o wielkość opóźnienia φ, [^oC] liczona ze wzoru:

[^oC]

I_c- natężenie promieniowania całkowitego słonecznego o danej godzinie,
;

Wartości I_c przyjęto z tablicy 7-20 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki dla zamglenia atmosfery P=4 i ściany skierowanej na południe, wschód i zachód oraz z tabeli 7-21 - dla dachu płaskiego; wartości zostały odczytane 15 lipca; zestawiono je w tabeli poniżej:

F_{ściany południowej}=8*3,2-(1*2*4)=17,6 m²

F_{ściany wschodniej}=5*3,2=16 m²

F_{ściany zachodniej}=5*3,2=16 m²

F_{dachu płaskiego}=8*5=40 m²

Tabela nr 7

ściana południowa			ściana wschodnia		ściana zachodnia		dach płaski
Godzina doby	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]	Ic [kcal/m^2*h]	Ic [W/m^2]
5	29	33,717	193	224,389	193	224,389	70	81,385
6	54	62,783	406	472,031	406	472,031	181	210,438
7	76	88,361	542	630,150	542	630,150	315	366,231
8	178	206,950	566	658,054	566	658,054	440	511,561
9	300	348,792	536	623,174	536	623,174	559	649,915
10	405	470,869	443	515,049	443	515,049	655	761,528
11	474	551,091	301	349,954	301	349,954	716	832,449
12	498	578,994	132	153,468	132	153,468	737	856,865
13	474	551,091	130	151,143	130	151,143	716	832,449
14	405	470,869	123	143,005	123	143,005	655	761,528
15	300	348,792	111	129,053	111	129,053	559	649,915
16	178	206,950	96	111,613	96	111,613	440	511,561
17	76	88,361	76	88,361	76	88,361	315	366,231
18	54	62,783	54	62,783	54	62,783	181	210,438
19	29	33,717	29	33,717	29	33,717	70	81,385

ν -współczynnik tłumienia amplitudy, wielkość bezwymiarowa;

Wartości współczynnika tłumienia oraz współczynnika opóźnienia odczytane zostały z wykresu na podstawie podręcznika Jonesa.

Wartość odczytana odpowiednio dla:

- zewnętrznych o grubości: d=0,43m: ν=0,11

- dachu płaskiego o grubości: d=0,6m: ν=0,06

φ- współczynnik opóźnienia, [h].

Współczynnik odczytano z wykresu i wynosi on:

- dla ścian zewnętrznych dla gęstości ściany ρ=5620 [kg/m³] φ=13 h

- dla dachu płaskiego dla gęstości dachu ρ=7540 [kg/m³]: φ=18 h

Obliczone wartości t_s zestawiono w tabelach: 8,9,10,11.

Tabela nr 8

ściana południowa tsśr=35,130[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	33,717	0,6	20	0	1,01
6	62,783	0,6	20	0	1,88
7	88,361	0,6	20	0	2,65
8	206,950	0,6	20	20,8	27,01
9	348,792	0,6	20	22,25	32,71
10	470,869	0,6	20	23,7	37,83
11	551,091	0,6	20	25,35	41,88
12	578,994	0,6	20	27	44,37
13	551,091	0,6	20	28,25	44,78
14	470,869	0,6	20	29,5	43,63
15	348,792	0,6	20	29,5	39,96
16	206,950	0,6	20	29,5	35,71
17	88,361	0,6	20	28,85	31,50
18	62,783	0,6	20	28,2	30,08
19	33,717	0,6	20	26,85	27,86
20	0,000	0,6	20	25,5	25,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 9

ściana wschdnia tsśr=35,432[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	224,389	0,6	20	0	6,73
6	472,031	0,6	20	0	14,16
7	630,150	0,6	20	0	18,90
8	658,054	0,6	20	20,8	40,54
9	623,174	0,6	20	22,25	40,95
10	515,049	0,6	20	23,7	39,15
11	349,954	0,6	20	25,35	35,85
12	153,468	0,6	20	27	31,60
13	151,143	0,6	20	28,25	32,78
14	143,005	0,6	20	29,5	33,79
15	129,053	0,6	20	29,5	33,37
16	111,613	0,6	20	29,5	32,85
17	88,361	0,6	20	28,85	31,50
18	62,783	0,6	20	28,2	30,08
19	33,717	0,6	20	26,85	27,86
20	0,000	0,6	20	25,5	25,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 10

ściana zachodnia tsśr=35,432[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,6	20	0	0,00
2	0,000	0,6	20	0	0,00
3	0,000	0,6	20	0	0,00
4	0,000	0,6	20	0	0,00
5	224,389	0,6	20	0	6,73
6	472,031	0,6	20	0	14,16
7	630,150	0,6	20	0	18,90
8	658,054	0,6	20	20,8	40,54
9	623,174	0,6	20	22,25	40,95
10	515,049	0,6	20	23,7	39,15
11	349,954	0,6	20	25,35	35,85
12	153,468	0,6	20	27	31,60
13	151,143	0,6	20	28,25	32,78
14	143,005	0,6	20	29,5	33,79
15	129,053	0,6	20	29,5	33,37
16	111,613	0,6	20	29,5	32,85
17	88,361	0,6	20	28,85	31,50
18	62,783	0,6	20	28,2	30,08
19	33,717	0,6	20	26,85	27,86
20	0,000	0,6	20	25,5	25,50
21	0,000	0,6	20	0	0,00
22	0,000	0,6	20	0	0,00
23	0,000	0,6	20	0	0,00
24	0,000	0,6	20	0	0,00

Tabela nr 11

dach płaski tsśr=44,407[°C]
Godzina doby	Ic [W/m^2]	współczynnik absorbcji A	αz	tz [°C]	ts [°C]
1	0,000	0,9	20	0	0,00
2	0,000	0,9	20	0	0,00
3	0,000	0,9	20	0	0,00
4	0,000	0,9	20	0	0,00
5	81,385	0,9	20	0	3,66
6	210,438	0,9	20	0	9,47
7	366,231	0,9	20	0	16,48
8	511,561	0,9	20	20,8	43,82
9	649,915	0,9	20	22,25	51,50
10	761,528	0,9	20	23,7	57,97
11	832,449	0,9	20	25,35	62,81
12	856,865	0,9	20	27	65,56
13	832,449	0,9	20	28,25	65,71
14	761,528	0,9	20	29,5	63,77
15	649,915	0,9	20	29,5	58,75
16	511,561	0,9	20	29,5	52,52
17	366,231	0,9	20	28,85	45,33
18	210,438	0,9	20	28,2	37,67
19	81,385	0,9	20	26,85	30,51
20	0,000	0,9	20	25,5	25,50
21	0,000	0,9	20	0	0,00
22	0,000	0,9	20	0	0,00
23	0,000	0,9	20	0	0,00
24	0,000	0,9	20	0	0,00

Zyski ciepła dla poszczególnych przegród nieprzezroczystych zestawiono w tabelach: 12,13,14,15.

Tabela nr 12

Zestawienie zysków ciepła dla ściany południowej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	17,6	0,237	23	35,13	0,00	55,026
2	17,6	0,237	23	35,13	0,00	54,495
3	17,6	0,237	23	35,13	0,00	52,815
4	17,6	0,237	23	35,13	0,00	50,862
5	17,6	0,237	23	35,13	1,01	48,931
6	17,6	0,237	23	35,13	1,88	48,281
7	17,6	0,237	23	35,13	2,65	47,262
8	17,6	0,237	23	35,13	27,01	46,178
9	17,6	0,237	23	35,13	32,71	34,478
10	17,6	0,237	23	35,13	37,83	34,478
11	17,6	0,237	23	35,13	41,88	34,478
12	17,6	0,237	23	35,13	44,37	34,478
13	17,6	0,237	23	35,13	44,78	34,478
14	17,6	0,237	23	35,13	43,63	34,478
15	17,6	0,237	23	35,13	39,96	34,478
16	17,6	0,237	23	35,13	35,71	34,478
17	17,6	0,237	23	35,13	31,50	34,942
18	17,6	0,237	23	35,13	30,08	35,342
19	17,6	0,237	23	35,13	27,86	35,694
20	17,6	0,237	23	35,13	25,50	46,870
21	17,6	0,237	23	35,13	0,00	49,488
22	17,6	0,237	23	35,13	0,00	51,834
23	17,6	0,237	23	35,13	0,00	53,695
24	17,6	0,237	23	35,13	0,00	54,836

Tabela nr 13

Zestawienie zysków ciepła dla ściany wschodniej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	16	0,237	23	35,432	0,00	46,038
2	16	0,237	23	35,432	0,00	46,457
3	16	0,237	23	35,432	0,00	46,283
4	16	0,237	23	35,432	0,00	46,064
5	16	0,237	23	35,432	6,73	45,502
6	16	0,237	23	35,432	14,16	44,911
7	16	0,237	23	35,432	18,90	43,984
8	16	0,237	23	35,432	40,54	42,999
9	16	0,237	23	35,432	40,95	32,363
10	16	0,237	23	35,432	39,15	32,363
11	16	0,237	23	35,432	35,85	32,363
12	16	0,237	23	35,432	31,60	32,363
13	16	0,237	23	35,432	32,78	32,363
14	16	0,237	23	35,432	33,79	32,363
15	16	0,237	23	35,432	33,37	32,363
16	16	0,237	23	35,432	32,85	32,363
17	16	0,237	23	35,432	31,50	35,171
18	16	0,237	23	35,432	30,08	38,270
19	16	0,237	23	35,432	27,86	40,248
20	16	0,237	23	35,432	25,50	49,273
21	16	0,237	23	35,432	0,00	49,442
22	16	0,237	23	35,432	0,00	48,694
23	16	0,237	23	35,432	0,00	47,316
24	16	0,237	23	35,432	0,00	45,545

Tabela nr 14

Zestawienie zysków ciepła dla ściany zachodniej
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	16	0,237	23	35,432	0,00	46,038
2	16	0,237	23	35,432	0,00	46,457
3	16	0,237	23	35,432	0,00	46,283
4	16	0,237	23	35,432	0,00	46,064
5	16	0,237	23	35,432	6,73	45,502
6	16	0,237	23	35,432	14,16	44,911
7	16	0,237	23	35,432	18,90	43,984
8	16	0,237	23	35,432	40,54	42,999
9	16	0,237	23	35,432	40,95	32,363
10	16	0,237	23	35,432	39,15	32,363
11	16	0,237	23	35,432	35,85	32,363
12	16	0,237	23	35,432	31,60	32,363
13	16	0,237	23	35,432	32,78	32,363
14	16	0,237	23	35,432	33,79	32,363
15	16	0,237	23	35,432	33,37	32,363
16	16	0,237	23	35,432	32,85	32,363
17	16	0,237	23	35,432	31,50	35,171
18	16	0,237	23	35,432	30,08	38,270
19	16	0,237	23	35,432	27,86	40,248
20	16	0,237	23	35,432	25,50	49,273
21	16	0,237	23	35,432	0,00	49,442
22	16	0,237	23	35,432	0,00	48,694
23	16	0,237	23	35,432	0,00	47,316
24	16	0,237	23	35,432	0,00	45,545

Tabela nr 15

Zestawienie zysków ciepła dla stropodachu
Godzina doby	Powierzchnia ściany [m^2]	Współczynnik przenikania ciepła U [W/m^2*K]	Temperatura powietrza w pomieszczeniu tp [C]	tsśr [°C]	ts [°C]	Qpn [W]
1	16	0,237	23	35,432	0,00	46,540
2	16	0,237	23	35,432	0,00	46,769
3	16	0,237	23	35,432	0,00	46,673
4	16	0,237	23	35,432	0,00	46,554
5	16	0,237	23	35,432	6,73	46,248
6	16	0,237	23	35,432	14,16	45,925
7	16	0,237	23	35,432	18,90	45,420
8	16	0,237	23	35,432	40,54	44,882
9	16	0,237	23	35,432	40,95	39,081
10	16	0,237	23	35,432	39,15	39,081
11	16	0,237	23	35,432	35,85	39,081
12	16	0,237	23	35,432	31,60	39,081
13	16	0,237	23	35,432	32,78	39,081
14	16	0,237	23	35,432	33,79	39,081
15	16	0,237	23	35,432	33,37	39,081
16	16	0,237	23	35,432	32,85	39,081
17	16	0,237	23	35,432	31,50	40,612
18	16	0,237	23	35,432	30,08	42,303
19	16	0,237	23	35,432	27,86	43,382
20	16	0,237	23	35,432	25,50	48,305
21	16	0,237	23	35,432	0,00	48,397
22	16	0,237	23	35,432	0,00	47,988
23	16	0,237	23	35,432	0,00	47,237
24	16	0,237	23	35,432	0,00	46,271

W poniższej tabeli zestawiono wszystkie zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste.

Tabela nr 16

Sumaryczne zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste
H	Qpn [W] ściana południowa	Qpn [W] ściana wschodnia	Qpn [W] ściana zachodnia	Qpn [W] dach płaski
1	55,026	46,038	46,038	46,540
2	54,495	46,457	46,457	46,769
3	52,815	46,283	46,283	46,673
4	50,862	46,064	46,064	46,554
5	48,931	45,502	45,502	46,248
6	48,281	44,911	44,911	45,925
7	47,262	43,984	43,984	45,420
8	46,178	42,999	42,999	44,882
9	34,478	32,363	32,363	39,081
10	34,478	32,363	32,363	39,081
11	34,478	32,363	32,363	39,081
12	34,478	32,363	32,363	39,081
13	34,478	32,363	32,363	39,081
14	34,478	32,363	32,363	39,081
15	34,478	32,363	32,363	39,081
16	34,478	32,363	32,363	39,081
17	34,942	35,171	35,171	40,612
18	35,342	38,270	38,270	42,303
19	35,694	40,248	40,248	43,382
20	46,870	49,273	49,273	48,305
21	49,488	49,442	49,442	48,397
22	51,834	48,694	48,694	47,988
23	53,695	47,316	47,316	47,237
24	54,836	45,545	45,545	46,271

IX OBLICZENIE ZYSKÓW CIEPŁA OD SĄSIADUJĄCYCH POMIESZCZEŃ Q_SP

Zyski ciepła przez przenikanie uwzględniane są tylko wtedy, gdy różnice temperatur obliczeniowych pomieszczeń wynoszą co najmniej 4 K.

Z pomieszczeniem sąsiadują:

• Maszynownia;

[W]

gdzie:

U- współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę sąsiadującą pomieszczenia,[W/(m²K)]

U - współczynnik przenikania ciepła dla stropu wewnętrznego; U=3,154[W/(m²K)]

F- powierzchnia przegrody, [m²]

F=4m*5m=20m²

∆T- różnica temperatur po obu stronach przegrody, [K]

∆T= t_p - t_m [K]

t_p- temperatura powietrza wewnątrz pomieszczenia, t_P=23^°C;

t_m - temperatura powietrza w maszynowni; t_m =35^°C

X OBLICZENIE ZYSKÓW WILGOCI OD PRZEBYWAJĄCYCH LUDZI

W POMIESZCZENIU

[g/s]

gdzie:

φ- współczynnik jednoczesności przebywania ludzi; przyjęto φ=0,8.

Wartość odczytana z tablicy 6-5 - „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki

n- liczba osób przebywających w pomieszczeniu; przyjęto n=8 osób.

w_j- jednostkowa ilość wilgoci od człowieka; wartość przyjęto z tablicy 6-1

- „Wentylacja i klimatyzacja” - Malicki; przyjęta została wilgoć w postaci pary

wodnej dla temperatury w pomieszczeniu 23°C oraz dla formy aktywności w postaci pracy biurowej lekkiej i wynosi: w_j=95 g/h=0,03 g/s

[G/s]

m_w=0,192 g/s

XI OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA KIERUNKOWEGO PRZEMIANY ε

[-]

gdzie:

Q_c^max- całkowite maksymalne zyski;

m_w^max- maksymalne zyski wilgoci.

[-]

XII INSTALACJA DLA LATA

1. Obliczenie ilości powietrza klimatyzacyjnego
( całkowita ilość powietrza

jaką należy nawiać do pomieszczenia):

gdzie:

ς- gęstość powietrza w temperaturze pomieszczenia [kg/m³];

W temperaturze 23^°C powietrze ma gęstość ς=1,02 kg/m³

n- liczba osób w pomieszczeniu; n=8

(ilość powietrza świeżego przypadająca na osobę w ciągu godziny)

Dla instalacji w okresie letnim przyjęto z normy PN-78/B-03421 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza wewnętrznego:

- T=23°C - temperatura w pomieszczeniu

- φ=50% - wilgotność względna; wartość przyjęta z przedziału φ:[40-55%]

Przyjęto z normy PN-78/B-03420 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza zewnętrznego:

- T=30°C - temperatura powietrza zewnętrznego dla LIPCA

- φ=45% - wilgotność względna;

Na podstawie tych parametrów zaznaczono na wykresie Moliera (instalacja dla lata; wykres nr 1):

Z- temperatura powietrza zewnętrznego: 30°C

Parametry dla temperatury Z:

- wilgotność: φ=45%

- entalpia: h_z=61 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=11,6 [g/kg]

P- temperatura powietrza w pomieszczeniu: 23°C

Parametry dla temperatury P:

- wilgotność: φ=50%

- entalpia: h_p=45 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,5 [g/kg]

Mając punkt P oraz współczynnik kierunkowy przemiany ε=14821,885 [-] zaznaczyłem punkt PP, który powstaje przez przecięcie linii wyznaczonej wartością współczynnika przemiany z punktem P obniżonej o wartość
.

Punkt PP to powietrze pierwotne (powietrze uzdatnione w centrali, które do niej wpływa).

Przyjęto różnicę pomiędzy punktem P i PP z przedziału [3-5°C]:

Parametry punktu PP:

- temperatura:20°C

- wilgotność: φ=58%

- entalpia: h_pp - 41 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,4 [g/kg]

Z wykresu Moliera odczytano entalpię dla powietrza w pomieszczeniu i powietrza pierwotnego:

- h_p - 45 [kJ/kg]

- h_pp - 41 [kJ/kg]

Ostatecznie strumień powietrza klimatyzacyjnego wynosi:

2. Obliczenie ilości powietrza recyrkulowanego:

gdzie:

- ilość powietrza klimatyzacyjnego
;

ilość powietrza świeżego
;

3. Obliczenie stosunku recyrkulacji:

[-]

gdzie:

to:

Jako 1j. przyjęto 1 cm zatem a=0,11cm

4. Sprawność rekuperatora:

Za komorą zmieszania znajduje się rekuperator ( w ten sposób latem odzyskiwany jest chłód): Ze wzoru na sprawność rekuperatora obliczam temperaturę za rekuperatorem t_R

Sprawność rekuperatora zakładam z przedziału 50-90%;

gdzie:

t_R - temperatura powietrza za rekuperatorem [°C]

t_p- temperatura powietrza w pomieszczeniu; odczytana z normy dla miesiąca lipca;

t_P=23^°C;

t_ZM- temperatura powietrza zmieszanego [°C]

Wartość odczytano z wykresu Moliera i wynosi: 24^°C

to:

Parametry powietrza recyrkulowanego R:

- temperatura:23,4°C

- wilgotność: φ=48%

- entalpia: h_R - 46,9 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=9,1 [g/kg]

Punkt C na wykresie powstał poprzez poprowadzenie linii pionowo w dół od punktu PP aż do przecięcia się z krzywą φ=90%.

Parametry powietrza za chłodnicą C:

- temperatura:12,9°C

- wilgotność: φ=90%

- entalpia: h_C = 34 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=8,4 [g/kg]

Przemiany zaznaczone na wykresie, które zachodzą w instalacji:

R-C - przemiana ochładzania z odwilżaniem (chłodnica mokra)

M-R - odzysk chłodu z powietrza chłodnego

C-PP - przemiana w pomieszczeniu po stałym ε.

5. Temperatura ścianki chłodnicy oraz temperatury wody chłodzącej na zasilaniu

i powrocie:

Temperaturę ścianki chłodnicy odczytano z wykresu Moliera i wynosi:

T_śc=11,4°C

Na podstawie temperatury ścianki chłodnicy odczytano z wykresu Moliera temperatury wody chłodzącej (zasilania i powrotu chłodnicy):

T_zasilania=T_śc+2°C

T_zasilania=11,4+2=13,4°C

T_powrotu=T_śc-3°C

T_powrotu=11,4-3=8,4°C

6. Obliczenie mocy chłodnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

entalpia powietrza za rekuperatorem

entalpia powietrza za chłodnicą

Wartości liczbowe entalpii odczytano z wykresu Moliera.

Strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego obliczono ze wzoru:

gdzie:

gęstość powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto

to:

7. Obliczenie strumienia wykraplanej wilgoci w chłodnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

zawartość wilgoci w powietrzu za rekuperatorem

zawartość wilgoci w powietrzu za chłodnicą

Zawartości wilgoci w powietrzu za rekuperatorem i za chłodnicą zostały odczytana z wykresu Moliera to:

8. Obliczenie mocy nagrzewnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego

entalpia powietrza pierwotnego

entalpia powietrza za chłodnicą

XIII INSTALACJA DLA ZIMY

Dla instalacji w okresie zimowym:

Przyjęto z normy PN-78/B-03421 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza wewnętrznego przy założeniu małej aktywności fizycznej osób w nim przebywających:

- T=20°C - temperatura w pomieszczeniu

- φ=50% - wilgotność względna; wartość przyjęta z przedziału φ:[40-60%]

Przyjęto z normy PN-78/B-03420 wartości liczbowe parametrów obliczeniowych powietrza zewnętrznego dla budynku znajdującego się w Kielcach (III strefa klimatyczna):

- T= -20°C - temperatura powietrza zewnętrznego

- φ=100% - wilgotność względna;

1. Obliczenie temperatury za rekuperatorem po przekształceniu wzoru na

sprawność rekuperatora:

Sprawność rekuperatora z zakresu 50-90% przyjęto 60%

gdzie:

t_R - temperatura powietrza za rekuperatorem [°C]

t_p- temperatura powietrza w pomieszczeniu; przyjęto temperaturę t_p=20°C

t_z- temperatura powietrza na zewnątrz; przyjęto temperaturę t_z=-20°C

Parametry powietrza zewnętrznego Z:

- temperatura:-20°C

- wilgotność: φ=100%

- entalpia: h_Z - 18 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Parametry powietrza za rekuperatorem R:

- temperatura: 4°C

- wilgotność: φ=15%

- entalpia: h_R - 5,5 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Parametry powietrza za nagrzewnicą N:

- temperatura: 20°C

- wilgotność: φ=7%

- entalpia: h_N - 22 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=0,8 [g/kg]

Punkt N na wykresie powstał poprzez poprowadzenie linii pionowo w górę od punktu R aż do temperatury t_p=20°C

Parametry powietrza w pomieszczeniu P:

- temperatura: 20°C

- wilgotność: φ=50%

- entalpia: h_P - 38,5 [kJ/kg]

- zawartość wilgoci: x=7,0 [g/kg]

2. Obliczenie mocy nagrzewnicy:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto 0,71
(taki

sam jak dla lata)

entalpia powietrza za nagrzewnicą

entalpia powietrza za rekuperatorem

3. Obliczenie ilości wilgoci, którą należy dostarczyć do nawilżacza parowego:

gdzie:

strumień masowy powietrza klimatyzacyjnego
; przyjęto 0,71
(taki

sam jak dla lata)

zawartość wilgoci w powietrzu w pomieszczeniu

zawartość wilgoci w powietrzu za nagrzewnicą

XIV WYMIAROWANIE NAWIEWNIKÓW I KANAŁÓW

1. Nawiewniki dobierane są na:

- zasięg strugi (odległość od nawiewnika do miejsca, w którym osiąga ona prędkość 0,3 m/s

- ilość powietrza (strumień objętościowy)

1.1Dobór średnicy nawiewnika:

gdzie:

- ilość powietrza klimatyzacyjnego
;

=0,7

Założono prędkość z zakresu:1-3 [m/s]

Dobieram 4 nawiewniki o przekroju kołowym.

to:

Z normy PN-EN 1505 dobrałem rzeczywistą średnice przewodu:

- d_rz=315[mm], o polu przekroju poprzecznego A_RZ=77,9*10^-3[m²]

1.2 Obliczenie rzeczywistej prędkości dla nawiewnika:

2.Wymiarowanie kanałów:

2.1 działka 1= działka 2= działka 3= działka 4

=0,175m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,25 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=315 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=77,9*10^-3 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.2 działka 5.

=2*0,175=0,35m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,8 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=400 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,126 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.3 działka 6.

=3*0,175=0,525m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 2,8 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=500 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,196 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

2.4 działka 7.

=4*0,175=0,7m³/s

Przyjęto jak dla nawiewników ω= 3,5 m/s

Na podstawie normy PN-EN 1506 przyjęto kanał (przekrój kołowy) o średnicy nominalnej d=500 mm, dla którego pole przekroju poprzecznego wynosi A_c=0,196 m².

Obliczenie rzeczywistej prędkości dla kanału:

XIV OBLICZENIE ZASIĘGU STRUGI

L=H-1,8 [m]

Gdzie:

H- wysokość pomieszczenia w świetle,H=3,2 [m];

1,8 m- przeciętna wysokość człowieka.

L=3,2-1,8= 1,4[m]

H	Zyski ciepła od oświetlenia elektrycznego Qoś [W]	Zyski ciepła od ludzi QL [W]	Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste Qpp [W]	Zyski ciepła przez przegrody nieprzezroczyste Qpn [W]				Zyski ciepła przez przegrody sąsiadujące Qps [W]	SUMA Qc [W]
										Ściana południowa	Ściana wschodnia	Ściana zachodnia	Dach płaski
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	19,2	960	0,000	55,026	46,038	46,038	46,540	756,96	1910,601
2	19,2	960	0,000	54,495	46,457	46,457	46,769	756,96	1911,138
3	19,2	960	0,000	52,815	46,283	46,283	46,673	756,96	1909,013
4	19,2	960	0,000	50,862	46,064	46,064	46,554	756,96	1906,505
5	19,2	960	0,000	48,931	45,502	45,502	46,248	756,96	1903,144
6	19,2	960	0,000	48,281	44,911	44,911	45,925	756,96	1900,989
7	19,2	960	0,000	47,262	43,984	43,984	45,420	756,96	1897,610
8	19,2	960	319,664	46,178	42,999	42,999	44,882	756,96	2213,683
9	19,2	960	542,829	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2398,073
10	19,2	960	737,223	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2592,467
11	19,2	960	875,094	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2730,338
12	128	960	969,808	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2825,052
13	98,62	960	990,558	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2845,802
14	76,86	960	953,767	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2809,011
15	61,63	960	881,839	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2737,084
16	50,75	960	637,287	34,478	32,363	32,363	39,081	756,96	2492,531
17	42,05	960	375,038	34,942	35,171	35,171	40,612	756,96	2237,894
18	35,52	960	342,958	35,342	38,270	38,270	42,303	756,96	2214,102
19	30,95	960	292,927	35,694	40,248	40,248	43,382	756,96	2169,460
20	29,54	960	257,283	46,870	49,273	49,273	48,305	756,96	2167,964
21	27,9	960	0,000	49,488	49,442	49,442	48,397	756,96	1913,728
22	27,36	960	0,000	51,834	48,694	48,694	47,988	756,96	1914,169
23	24,64	960	0,000	53,695	47,316	47,316	47,237	756,96	1912,524
24	24,42	960	0,000	54,836	45,545	45,545	46,271	756,96	1909,158

---