1. Schemat ramy

2. Schemat siatki dylatacyjnej

3. Zebranie obciążeń

Strop

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charak.	γf	Obciążenie obl.
			[kN/m2]		[kN/m2]
I. Obciążenia stałe
1. Lastriko bezspoinowe 2cm	0,44	1,3	0,57
22,0 kN/m3 * 0,02 m
2. wylewka betonowa 10cm 22,0 kN/m3 * 0,10 m	2,2	1,3	2,86
3. Styropian 5cm	0,022	1,3	0,029
0,45 kN/m3 * 0,05 m
4. Płyta żelbetowa 8cm				2,0	1,2	2,4
25,0 kN/m3 * 0,08 m
SUMA (stałe)	4,062	1,2	5,029
Obciążenia użytkowe	7,25	1,2	8,7
Suma	11,31	1,3	13,73

Stropodach

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charak.	γf	Obciążenie obl.
			[kN/m2]		[kN/m2]
I. Obciążenia stałe
1. Papa x 2	0,110	1,2	0,143
11,0 kN/m3 * 0,01 m
2. wylewka betonowa 5cm 22,0 kN/m3 * 0,03 m				0,66	1,3	0,86
3. Styropian 24cm				0,108	1,2	0,129
0,45 kN/m3 * 0,24 m
4.Paroizolacja Abizol G 1mm	-	-	-
5. Płyty TT400/120	2,36	1,1	2,36
SUMA (stałe)	3,23	1,2	3,96
II. Obciążenia zmienne
1. Obciążenie śniegiem	0,72	1,5	1,08
				SUMA (stałe i zmienne)	3,95	1,2	5,04

4. Obciążenie śniegiem

α=8^o => C₁=C₂=0,8

Strefa II => Q_k=0,9 kN/m²

S_k=Q_k*C=0,9*0,8=0,72 kN/m²

S_k - wartość obciążenia charakterystycznego dachu śniegiem przypadająca na 1 m² rozrzutu śniegiem,

C - współczynnik kształtu dachu,

Q_k - obciążenie charakterystyczne

5-Obciążenie rygli

5.1. Obciążenie rygla górnego. Przyjęto wstępnie wymiar rygla 0,35x0,6m

Lp.	Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik obliczeniowy γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
1.	Rygiel górny (Poz. 1.1.) 0,35x0,6x25,0	5,25	1,1	5,77
2.	Obciążenie śniegiem 0,72x6,00	4,32	1,5	6,48
3.	Ciężar własny stropodachu 3,23(3,96)x6,00	19,38	-	23,76
	gk=	28,20 kN/m	g=	35,19 kN/m

5.2. Obciążenie rygla dolnego. Przyjęto wstępnie wymiar rygla 0,35x0,7m

Lp.	Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik obliczeniowy	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
1.	Rygiel międzykondygnacyjny (Poz. 1.1.) 0,35x0,7x25,0	6,12	1,1	6,73
2.	Ciężar własny stropu 4,062(5,029)x6,00	24,37	-	30,17
	Razem gk=	29,62 kN/m	g=	35,94 kN/m
3.	Obciążenie użytkowe 7,25,0x6,00	43,50	1,3	58,89
	Suma gk=	73,12 kN/m	g=	94,83 kN/m

6. WSTĘPNE PRZYJĘCIE WYMIARÓW RAMY.

6.1. Schemat pozycji obliczeniowych.

6.2. Przyjęcie wymiarów rygli.

b). Rygiel międzykondygnacyjny (Poz.1.1.)

Dane:

- klasa betonu B25 f_cd=13,3Mpa

- klasa stali A-III f_yd=350Mpa

- szerokość rygla b=0,30m

- ekonomiczny stopień zbrojenia ρ=1,2%=0,012

- grubość otuliny: -
gdzie Φ=20mm

-
gdzie d_g=16mm

- klasa środowiska 2b c=min25mm

- średnica strzemion Φ=10mm

- odchyłka przy wykonawstwie Δh=5mm

Przyjęto „c” ze względu na klasę środowiska c=25mm, więc:

a=c+0,5Φ_p+Φ_s+Δh=25+0,5⋅20+10+5=50mm

- długość rygla l=7,2m

Obliczenie wysokości użytecznej przekroju „d”:

- moment zginający od obciążeń obliczeniowych:

Przyjąłem d=75,0cm, a=5,0cm, więc h=d+a=75+5=80cm.

Sprawdzenie wymiarów belki ze względu na ugięcie h=0,75m, a=0,05m, b=0,30m

- moment zginający od obciążeń charakterystycznych

- obliczenie współczynnika n₁.

- obliczenie współczynnika n₂.

- porównanie wartości

Warunek
, został spełniony.

Na podstawie powyższych obliczeń przyjęto wymiary rygla 0,30x0,65m

a). Rygiel górny (Poz.1.1., 1.2., 1.3.)

Dane:

- klasa betonu B25 f_cd=13,3Mpa

- klasa stali A-III f_yd=350Mpa

- szerokość rygla b=0,30m

- ekonomiczny stopień zbrojenia ρ=1,2%=0,012

- grubość otuliny: -
gdzie Φ=20mm

-
gdzie d_g=16mm

- klasa środowiska 2b c=min25mm

- średnica strzemion Φ=10mm

- odchyłka przy wykonawstwie Δh=5mm

Wybieram największą wartość, dlatego przyjęto „c” ze względu na klasę środowiska c=25mm, więc:

a=c+0,5Φ_p+Φ_s+Δh=25+0,5⋅20+10+5=50mm

- długość rygla

Obliczenie wysokości użytecznej przekroju „d”:

- moment zginający od obciążeń obliczeniowych:

Przyjąłem d=40,0cm, a=5,0cm, więc h=d+a=40+5=45cm.

Sprawdzenie wymiarów belki ze względu na ugięcie h=0,45m, a=0,05m, b=0,30m

- moment zginający od obciążeń charakterystycznych

- obliczenie współczynnika n₁.

- obliczenie współczynnika n₂.

- porównanie wartości

Warunek
, został spełniony.

Na podstawie powyższych obliczeń przyjęto wymiary rygla 0,30x0,45m

2.3. Przyjęcie wymiarów słupów.

Wymiar jednego boku słupa powinien być taki sam jak przyjęta szerokość rygli ze względu problemy przy zadeskowaniu.

Zalecane wymiary wstępne słupów przyjmujemy ze względu na smukłość wyboczeniową:

gdzie: -l₀ - długość obliczeniowa słupa

- i - minimalny promień bezwładności przekroju słupa

- h - wymiar mniejszego boku prostokątnego przekroju słupa

Warunek dla ram słupowo-ryglowych odnośnie sztywności giętnych elementów:

gdzie: Sr - sztywność giętna rygla, Ss - sztywność giętna słupa

gdzie:

gdzie:
przy czym b - mniejszy wymiar przekroju słupa

a). Słup dolny (Poz.1.10-13.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l = 4,90m

Rygle: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=490cm

- porównanie
warunek spełniony.

b). Słup górny zewnętrzny (Poz.1.4., 1.7.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l = 4,10m

Rygle: - górny: b = 30cm, h = 45cm, l = 7,27m

- dolny: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem górnym:

- rygiel
l=727cm

- słup
l=410cm

- porównanie
warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem dolnym:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=410cm

- porównanie
warunek spełniony.

b). Słup górny wewnętrzny (Poz.1.5., 1.6.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l=l₀+l_r⋅sinα=4,10+7,27⋅sin8°=5,11m

Rygle: - górny: b = 30cm, h = 45cm, l = 7,27m

- dolny: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem górnym:

- rygiel
l=727cm

- słup
l=511cm

- porównanie
warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem dolnym:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=511cm

- porównanie
warunek spełniony.

3. SCHEMATY ROZMIESZCZENIA ELEMENTÓW RAMY.

Schemat ramy żelbetowej. Zestawienie przekrojów słupów i rygli na podstawie obliczeń przekrojów wykonanych na podstawie wstępnego wymiarowania.

Belki stężające ramy żelbetowej z zaznaczeniem mimośrodów wynikających z przesunięcia środka ciężkości belki stężającej względem osi słupa.

4. OBLICZENIA SIŁ PRZEKROJOWYCH.

4.1. Obciążenie ramy w postaci siły skupionej i momentu zginającego.

4.1.1. Ściana zewnętrzna na belce stężającej.

Warstwa	Ciężar właściwy [kN/m^3]	Grubość [m]	Wysokość [m]	Wartość charakteryst. [kN/m]	Wspł. Obc.	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Tynk cem.-wap 0,7cm	19,00	0,070	4,1	5,453	1,3	7,09
Styropian 10 cm	0,45	0,100	4,1	0,185	1,2	0,22
Gazobeton konstr. gr. 24cm	9,00	0,240	4,1	8,856	1,1	9,74
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	4,1	1,169	1,3	1,52
		RAZEM		15,663 kN/m		18,57 kN/m

4.1.2. Belka stężająca górna.

Wymiary: b=25cm, h=40cm, l=l₀-b_R=600-30=570cm.

Ciężar objętościowy: ρ=25kN/m³.

P=0,5⋅b⋅h⋅l⋅ρ=0,5⋅0,25⋅0,40⋅5,70⋅25,0=7,125kN

4.1.3. Belka stężająca dolna.

Wymiary: b=25cm, h=45cm, l=l₀-b_R=600-30=570cm.

Ciężar objętościowy: ρ=25kN/m³.

P=0,5⋅b⋅h⋅l⋅ρ=0,5⋅0,25⋅0,45⋅5,70⋅25,0=8,02kN

4.1.4. Ściana wewnętrzna na belce stężającej.

Warstwa	Ciężar właściwy [kN/m^3]	Grubość [m]	Wysokość [m]	Wartość charakteryst. [kN/m]	Wspł. Obc.	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	5,11	1,456	1,3	1,89
Cegła dziurawka 12 cm	14,00	0,120	5,11	8,585	1,1	9,44
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	5,11	1,456	1,3	1,89
		RAZEM		11,498		13,230

4.1.5. Działanie momentów wynikających z mimośrodowego przyłożenia sił.

Wartości sił.

4.1.6. Obciążenie ramy ciężarem stropodachu i stropu międzykondygnacyjnego.

4.1.7. Obciążenie ramy śniegiem.

4.1.8. Obciążenie użytkowe.

a). Użytkowana lewa strona.

b). Użytkowana prawa strona.

4.1.8. Obciążenie wiatrem.

Obciążenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru:

gdzie: - q_k - charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru.

- dla strefy I q_k = 250 Pa = 0,25 KN/m².

- C_e - współczynnik ekspozycji

- teren zabudowany (B) z budynkami do wysokości do 10 m, lecz w promieniu <30H zabudowa nie odpowiada warunkowi (B), więc budowlę uważam za usytuowaną w terenie (A).

- stosunek wysokości (H) do długości (L):

więc możemy uznać wartość C_e za stałą na całej wysokości

przy czym z=H

- C_e = 0,8 + 0,02⋅z = 0,8+0,02⋅10,52 = 1,01 przyjąłem Ce=1,0

- C - współczynnik aerodynamiczny:

- β - współczynnik działania porywów wiatru:

Δ = 0,15 - logarytmiczny dekrement tłumienia dla konstrukcji żelbetowych monolitycznych

T - okres drgań własnych

Z rysunku 1 PN-77/B-20011 wynika, że jest to budowla niepodatna na dynamiczne działanie wiatru, więc β = 1,8

Obciążenie wiatrem	charakterystyczne kN/m	wspł. γf	obliczeniowe kN/m
dla C=+0,7 0,25 kN/m^2 ⋅1,0 ⋅ 0,7 ⋅ 1,8 ⋅ 6m dla C=-0,9 0,25 kN/m^2 ⋅ 1,0 ⋅ (-0,9) ⋅ 1,8 ⋅ 6m dla C=-0,4 0,25 kN/m^2 ⋅ 1,0 ⋅ (-0,4) ⋅ 1,8 ⋅ 6m	1,89 -2,43 -1,08	1,3 1,3 1,3	2,46 -3,16 -1,40

a).

b).

5. WYZNACZENIE SIŁ PRZEKROJOWYCH ZA POMOCĄ PROGRAMU

RM-WIN.

5.1. Cząstkowe wykresy momentów od poszczególnych obciążeń.

A- obciążenie własne budowli z uwzględnieniem ciężaru własnego - stałe.

B- obciążenie śniegiem - zmienne.

C - obciążenie użytkowe z lewej strony - zmienne.

D- obciążenie użytkowe z prawej strony - zmienne.

E- obciążenie wiatrem z prawej strony - zmienne.

F- obciążenie wiatrem z lewej strony - zmienne.

5.2. Wyniki kombinatoryki.

W Y N I K I

Teoria I-go rzędu

Kombinatoryka obciążeń

Grupa: Znaczenie: d: γf:

Ciężar wł. 1,00

A -"Obciążenie własne" Stałe 1,00

B -"Obciążenie śniegiem" Zmienne 1 1,00 1,00

C -"Użytkowe lewe" Zmienne 1 1,00 1,00

D -"Użytkowe prawe" Zmienne 1 1,00 1,00

E -"Wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,00

F -"Wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,00

RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:

Grupa obc.: Relacje:

Ciężar wł. ZAWSZE

A -"Obciążenie własne" ZAWSZE

B -"Obciążenie śniegiem" EWENTUALNIE

C -"Użytkowe lewe" EWENTUALNIE

D -"Użytkowe prawe" EWENTUALNIE

E -"Wiatr z prawej" EWENTUALNIE

F -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE

KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:

ZAWSZE : A

EWENTUALNIE: B+C+D+E/F

MOMENTY-OBWIEDNIE:

TNĄCE-OBWIEDNIE:

NORMALNE-OBWIEDNIE:

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

1 0,000 93,475* -50,329 -568,607 ABCDE

4,900 -138,962* -44,029 -552,731 ABCDE

0,000 93,475 -50,329* -568,607 ABCDE

0,400 73,344 -50,329* -567,311 ABCDE

4,900 -60,208 -22,769 -378,638* AF

0,000 78,912 -43,025 -569,295* ABCD

2 3,600 297,073* 1,328 -5,451 ACDF

0,000 -277,415* 308,255 8,192 ABCDE

0,000 -277,415 308,255* 8,192 ABCDE

0,000 -164,804 166,868 12,560* ABE

3,600 151,307 8,749 12,560* ABE

0,000 -245,041 299,847 -5,451* ACDF

3,600 297,073 1,328 -5,451* ACDF

7,200 -237,929* ACF

3 4,900 57,649* 35,298 -569,519 ACF

0,000 -115,310* 35,298 -553,643 ACF

4,900 57,649 35,298* -569,519 ACF

0,000 -115,310 35,298* -553,643 ACF

0,000 -58,849 18,192 -418,102* AF

4,900 34,048 26,112 -624,352* ABCD

4 0,000 125,547* -52,221 -115,412 ABCDE

4,100 -77,517* -48,262 -106,253 ABCD

0,000 125,547 -52,221* -115,412 ABCDE

4,100 -50,314 -31,918 -77,679* ADF

0,000 119,800 -48,115 -119,687* ABC

5 3,181 63,842* 2,707 -34,540 AB

7,270 -141,858* -100,263 -34,669 ABCD

7,270 -137,149 -100,545* -20,204 ABD

7,270 -102,438 -75,649 -16,797* AE

0,000 -79,087* 82,995 -60,377* ABCD

0,000 83,165* ABC

6 5,110 117,759* 32,283 -216,889 ABC

0,000 -47,209* 32,283 -200,332 ABC

5,110 117,759 32,283* -216,889 ABC

0,000 -47,209 32,283* -200,332 ABC

0,000 -41,984 30,314 -142,261* ACF

5,110 64,729 18,144 -223,714* ABD

7 0,000 57,649* -35,298 -569,519 ADE

4,900 -115,310* -35,298 -553,643 ADE

0,000 57,649 -35,298* -569,519 ADE

4,900 -115,310 -35,298* -553,643 ADE

4,900 -58,849 -18,192 -418,102* AE

0,000 34,048 -26,112 -624,352* ABCD

8 3,600 297,073* -1,328 -5,451 ACDE

7,200 -277,415* -308,255 8,192 ABCDF

7,200 -277,415 -308,255* 8,192 ABCDF

7,200 -164,804 -166,868 12,560* ABF

3,600 151,307 -8,749 12,560* ABF

7,200 -245,041 -299,847 -5,451* ACDE

3,600 297,073 -1,328 -5,451* ACDE

0,000 237,929* ACE

9 4,900 93,475* 50,329 -568,607 ABCDF

0,000 -138,962* 44,029 -552,731 ABCDF

4,900 93,475 50,329* -568,607 ABCDF

4,500 73,344 50,329* -567,311 ABCDF

0,000 -60,208 22,769 -378,638* AE

4,900 78,912 43,025 -569,295* ABCD

10 0,000 117,759* -32,283 -216,889 ABD

5,110 -47,209* -32,283 -200,332 ABD

0,000 117,759 -32,283* -216,889 ABD

5,110 -47,209 -32,283* -200,332 ABD

5,110 -41,984 -30,314 -142,261* ADE

0,000 64,729 -18,144 -223,714* ABC

11 4,090 63,842* -2,707 -34,540 AB

0,000 -141,858* 100,263 -34,669 ABCD

0,000 -137,149 100,545* -20,204 ABC

0,000 -102,438 75,649 -16,797* AF

7,270 -79,087* -82,995 -60,377* ABCD

12 4,100 125,547* 52,221 -115,412 ABCDF

0,000 -77,517* 48,262 -106,253 ABCD

4,100 125,547 52,221* -115,412 ABCDF

0,000 -50,314 31,918 -77,679* ACE

4,100 119,800 48,115 -119,687* ABD

13 0,000 107,594* -91,601 -28,836 ABC

3,635 -61,688* 2,350 -16,749 ABCD

0,000 107,594 -91,601* -28,836 ABC

3,635 -42,682 1,941 -9,697* AF

0,000 96,318 -89,280 -29,603* ABCD

14 3,635 107,594* 91,601 -28,836 ABD

0,000 -61,688* -2,350 -16,749 ABCD

3,635 107,594 91,601* -28,836 ABD

0,000 -42,682 -1,941 -9,697* AE

3,635 96,318 89,280 -29,603* ABCD

2. WSTĘPNE PRZYJĘCIE WYMIARÓW RAMY.

5. Obciążenie wiatrem

- obciążenie wiatrem

Strefa II => q_k=350 Pa=0,35kN/m²

Teren A o wysokości ≤10m => Ce=1,0

Współczynnik aerodynamiczny:

-dla połaci nawietrznej C=-0,9 (ssanie)

-dla połaci zawietrznej C=-0,4 (ssanie)

-dla ściany nawietrznej C=+0,7 (parcie)

-dla ściany zawietrznej C=-0,4 (ssanie)

Budowla nie podatna na dynamiczne działanie wiatru => β=1,8

-dla połaci nawietrznej:

p_k=q_k*Ce*C*β=0,35*1,0*0,9*1,8= 0,567 kN/m²

-dla połaci zawietrznej:

p_k=q_k*Ce*C*β=035*1,0*0,4*1,8= 0,25 kN/m²

-dla ściany nawietrznej:

p_k=q_k*Ce*C*β=0,35*1,0*0,7*1,8= 0,44 kN/m²

-dla ściany zawietrznej:

p_k=q_k*Ce*C*β=0,35*1,0*0,4*1,8= 0,25 kN/m²

6. Wstępne wymiarowanie elementów ramy

Rygiel stropowy lewy

- Klasa betonu: C30/37

f_cd=20MPa

f_ck=30MPa

- Klasa stali: A-III RB 400 W

f_yd=350MPa

f_yk=400MPa

- Klasa ekspozycji: XC3

C_min.=20mm

- Stopień zbrojenia ρ=1%

- wstępna szerokość rygla b=30cm

• Wstępne wymiarowanie

M_sd=0,8*570,499 =456,399kNm

A₀=ξ_eff*(1-0,5ξ_eff)=0,175*(1-0,5*0,175)=0,1597[-]

a₁=c_nom+Φ_strz+0,5Φ

c_nom=c_min+Δc

Φ=25mm

Φ_strz=10mm

c_min≥Φ dla d_g≤32mm

c_min=30mm

Δc=5mm

c_nom=30+5=35mm

a₁=3,5+1+0,5*2,5=5,75cm

h_min=d+a₁=63,89+5,75=69,64cm

Warunek:

Przyjmuję b=30cm oraz h=70cm =>

• Sprawdzenie ugięcia rygla

ς=1-0,5ξ_eff=1-0,5*0,175=0,913[-]

A_s1= ρ*b*d=0,01*30*64,25=19,28cm²

Rygiel stropowy prawy

- Klasa betonu: C30/37

f_cd=20MPa

f_ck=30MPa

- Klasa stali: A-III RB 400 W

f_yd=350MPa

f_yk=400MPa

- Klasa ekspozycji: XC3

C_min.=20mm

- Stopień zbrojenia ρ=1%

- wstępna szerokość rygla b=30cm

• Wstępne wymiarowanie

M_sd=0,8*549,88=439,907kNm

A₀=ξ_eff*(1-0,5ξ_eff)=0,175*(1-0,5*0,175)=0,1597[-]

a₁=c_nom+Φ_strz+0,5Φ

c_nom=c_min+Δc

Φ=25mm

Φ_strz=10mm

c_min≥Φ dla d_g≤32mm

c_min=30mm

Δc=5mm

c_nom=30+5=35mm

a₁=3,5+1+0,5*2,5=5,75cm

h_min=d+a₁=62,73+5,75=68,48cm

Warunek:

Przyjmuję b=30cm oraz h=70cm =>

• Sprawdzenie ugięcia rygla

ς=1-0,5ξ_eff=1-0,5*0,175=0,913[-]

A_s1= ρ*b*d=0,01*30*64,25=22,488cm²

Rygiel dachowy środkowy

- Klasa betonu: C20/25

f_cd=13,3MPa

f_ck=20MPa

- Klasa stali: A-II 18G2-b

f_yd=310MPa

f_yk=355MPa

- Klasa ekspozycji: XC3

C_min.=20mm

- Stopień zbrojenia ρ=1%

- wstępna szerokość rygla b=30cm

• Wstępne wymiarowanie

M_sd=0,8*51,801=41,441kNm

A₀=ξ_eff*(1-0,5ξ_eff)=0,233*(1-0,5*0,233)=0,206[-]

a₁=c_nom+Φ_strz+0,5Φ

c_nom=c_min+Δc

Φ=25mm

Φ_strz=10mm

c_min≥Φ dla d_g≤32mm

c_min=30mm

Δc=5mm

c_nom=30+5=35mm

a₁=3,5+1+0,5*2,5=5,75cm

h_min=d+a₁=27,50+5,75=33,25cm

Warunek:

Przyjmuję b=30cm oraz h=60cm =>

• Sprawdzenie ugięcia rygla

ς=1-0,5ξ_eff=1-0,5*0,233=0,884[-]

A_s1= ρ*b*d=0,01*30*34,25=10,28cm²

Rygiel dachowy prawy i lewy

- Klasa betonu: C20/25

f_cd=13,3MPa

f_ck=20MPa

- Klasa stali: A-II 18G2-b

f_yd=310MPa

f_yk=355MPa

- Klasa ekspozycji: XC3

C_min.=20mm

- Stopień zbrojenia ρ=1%

- wstępna szerokość rygla b=30cm

• Wstępne wymiarowanie

M_sd=0,8*51,801=41,441kNm

A₀=ξ_eff*(1-0,5ξ_eff)=0,233*(1-0,5*0,233)=0,206[-]

a₁=c_nom+Φ_strz+0,5Φ

c_nom=c_min+Δc

Φ=25mm

Φ_strz=10mm

c_min≥Φ dla d_g≤32mm

c_min=30mm

Δc=5mm

c_nom=30+5=35mm

a₁=3,5+1+0,5*2,5=5,75cm

h_min=d+a₁=27,50+5,75=33,25cm

Warunek:

Przyjmuję b=30cm oraz h=60cm =>

• Sprawdzenie ugięcia rygla

ς=1-0,5ξ_eff=1-0,5*0,233=0,884[-]

A_s1= ρ*b*d=0,01*30*34,25=10,28cm²

Słup ściany

Przyjęto:

B30/37

b=30cm

h=1,5*b=1,5*30=45cm

Element stężający przy stropie

Przyjęto:

l=25cm

h=50cm

Element stężający przy stropodachu

Przyjęto:

l=25cm

h=40cm

7. Schematy obciążeń

A - Ciężar własny (konstrukcja stropu, stropodachu oraz ścian osłonowych)

B - Obciążenie zmienne (lewy rygiel)

C - Obciążenie zmienne (prawy rygiel)

D - Wiatr z lewej strony

E - Obciążenie śniegiem

F -Wiatr z prawej strony

G - Stężenia

P₁=0,25*0,40*5*25=12,5kN

M₁=P₁*e=12,5*0,01=0,125kNm

P₂=0,25*0,50*5*25+15,25*4,80=15,625+73,2=88,825kN

M₂=P₂*e=88,825*0,01=0,888kNm

WĘZŁY:

PRĘTY:

PRZEKROJE PRĘTÓW:

PRĘTY UKŁADU:

Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;

10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub

22 - cięgno

--------------------------------------------------------------

Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:

--------------------------------------------------------------

1 00 1 2 6,500 0,000 6,500 1,000 1 B 700x300

2 00 3 2 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

3 00 1 4 0,000 -3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

4 00 1 5 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

5 00 6 7 0,000 -3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

6 00 8 9 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

7 00 6 9 6,500 0,000 6,500 1,000 1 B 700x300

8 00 9 10 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 450x300

9 00 2 12 0,000 4,069 4,069 1,000 2 B 450x300

10 00 6 13 0,000 4,069 4,069 1,000 2 B 450x300

11 00 13 10 6,500 -0,569 6,525 1,000 3 B 600x300

12 00 11 13 3,250 -0,284 3,262 1,000 3 B 600x300

13 00 12 11 3,250 0,284 3,262 1,000 3 B 600x300

14 00 5 12 6,500 0,569 6,525 1,000 3 B 600x300

--------------------------------------------------------------

WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:

--------------------------------------------------------------

Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał:

--------------------------------------------------------------

1 2100,0 857500 157500 24500 24500 70,0 37 Beton B37

2 1350,0 227812 101250 10125 10125 45,0 37 Beton B37

3 1800,0 540000 135000 18000 18000 60,0 35 Beton B25

--------------------------------------------------------------

STAŁE MATERIAŁOWE:

--------------------------------------------------------------

Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT:

[N/mm2] [N/mm2] [1/K]

--------------------------------------------------------------

35 Beton B25 30000 13,300 1,00E-05

37 Beton B37 32000 20,000 1,00E-05

--------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Kombinatoryka obciążeń

==============================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:

--------------------------------------------------------------

Grupa: Znaczenie: d: γf:

--------------------------------------------------------------

A -"CIĘŻAT WŁASNY" Stałe 1,20

B -"LEWY RYGIEL" Zmienne 1 1,00 1,20

C -"PRAWY RYGIEL" Zmienne 1 1,00 1,00

D -"WIATR LEWY" Zmienne 1 1,00 1,10

E -"ŚNIEG" Zmienne 1 1,00 1,50

F -"WIATR PRAWY" Zmienne 1 1,00 1,30

G -"STEZENIA" Stałe 1,00

--------------------------------------------------------------

RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:

--------------------------------------------------------------

Grupa obc.: Relacje:

--------------------------------------------------------------

A -"CIĘŻAT WŁASNY" ZAWSZE

B -"LEWY RYGIEL" EWENTUALNIE

C -"PRAWY RYGIEL" EWENTUALNIE

D -"WIATR LEWY" EWENTUALNIE

Nie występuje z: F

E -"ŚNIEG" EWENTUALNIE

F -"WIATR PRAWY" EWENTUALNIE

Nie występuje z: D

G -"STEZENIA" EWENTUALNIE

--------------------------------------------------------------

KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:

--------------------------------------------------------------

Nr: Specyfikacja:

--------------------------------------------------------------

1 ZAWSZE : A

EWENTUALNIE: B+C+E+G+D/F

MOMENTY-OBWIEDNIE:

TNĄCE-OBWIEDNIE:

NORMALNE-OBWIEDNIE:

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

1 3,250 325,438* 3,176 -16,967 ABCD

0,000 -253,302* 352,735 -16,491 ABCDE

0,000 -253,302 352,735* -16,491 ABCDE

0,000 -110,188 149,185 -4,568* ADE

3,250 136,374 2,545 -4,568* ADE

0,000 -247,740 350,899 -19,512* ABCG

3,250 324,841 1,459 -19,512* ABCG

2 3,500 130,824* 55,435 -357,944 ABG

0,000 -63,198* 55,435 -357,944 ABG

3,500 130,824 55,435* -357,944 ABG

0,000 -63,198 55,435* -357,944 ABG

0,000 -19,328 19,479 -144,028* AD

3,500 48,850 19,479 -144,028* AD

0,000 -61,985 54,825 -368,329* ABCEG

3,500 129,901 54,825 -368,329* ABCEG

3 0,000 141,103* -59,557 -360,373 ABCDE

3,500 -80,081* -66,833 -360,373 ABCDE

3,500 -80,081 -66,833* -360,373 ABCDE

3,500 -40,021 -32,950 -150,546* ACD

0,000 62,572 -25,674 -150,546* ACD

0,000 135,641 -58,730 -423,154* ABEG

3,500 -69,916 -58,730 -423,154* ABEG

4 0,000 112,199* -43,066 -7,639 ABCDE

3,500 -31,340* -40,768 -16,528 ABE

0,000 112,101 -43,141* -8,125 ABDE

0,000 47,243 -19,557 -0,839* ACDG

3,500 -8,472 -12,280 -0,839* ACDG

0,000 111,348 -40,768 -16,528* ABE

3,500 -31,340 -40,768 -16,528* ABE

5 0,000 116,216* -49,680 -308,967 ACDG

3,500 -57,664* -49,680 -308,967 ACDG

0,000 116,216 -49,680* -308,967 ACDG

3,500 -57,664 -49,680* -308,967 ACDG

0,000 49,116 -19,689 -141,787* AF

3,500 -19,797 -19,689 -141,787* AF

0,000 113,129 -47,607 -326,726* ABCEG

3,500 -53,496 -47,607 -326,726* ABCEG

6 3,500 123,835* 51,573 -312,678 ABCEF

0,000 -71,719* 60,172 -312,678 ABCEF

0,000 -71,719 60,172* -312,678 ABCEF

0,000 -40,361 33,675 -148,041* ABF

3,500 62,452 25,076 -148,041* ABF

0,000 -61,304 51,355 -410,376* ACEG

3,500 118,438 51,355 -410,376* ACEG

7 3,250 284,392* -2,721 -14,324 ABCF

6,500 -220,782* -307,917 -13,848 ABCEF

6,500 -220,782 -307,917* -13,848 ABCEF

6,500 -108,448 -148,689 -4,214* AEF

3,250 136,502 -2,049 -4,214* AEF

6,500 -216,878 -306,560 -17,280* ABCG

3,250 283,692 -1,483 -17,280* ABCG

8 3,500 28,056* 35,850 -15,775 ACE

0,000 -97,547* 35,753 -15,152 ABCE

0,000 -96,820 37,822* -5,383 ACEF

0,000 -46,767 19,567 1,057* ABF

3,500 6,668 10,967 1,057* ABF

0,000 -96,545 35,370 -31,724* ACEG

3,500 27,251 35,370 -31,724* ACEG

9 4,069 43,301* 38,319 -7,771 ABEFG

0,000 -112,620* 38,319 -7,771 ABEFG

4,069 43,301 38,319* -7,771 ABEFG

0,000 -112,620 38,319* -7,771 ABEFG

0,000 -108,238 35,762 7,503* ABD

4,069 37,279 35,762 7,503* ABD

0,000 -44,915 14,462 -27,784* ACEG

4,069 13,931 14,462 -27,784* ACEG

10 0,000 98,142* -33,424 -10,716 ACDEG

4,069 -37,859* -33,424 -10,716 ACDEG

0,000 98,142 -33,424* -10,716 ACDEG

4,069 -37,859 -33,424* -10,716 ACDEG

0,000 95,620 -31,661 8,640* ACF

4,069 -33,209 -31,661 8,640* ACF

0,000 44,504 -14,142 -28,967* ABEG

4,069 -13,039 -14,142 -28,967* ABEG

11 3,670 0,974* -0,376 -17,908 AEG

0,000 -30,900* 12,980 -34,272 ABCEG

0,000 -26,666 14,129* -16,541 ABEG

6,525 -5,863 2,267 -10,329* ABFG

6,525 -28,056 -12,588 -37,089* ACE

12 0,000 22,518* -0,400 -5,163 ABCE

3,262 -13,627* -15,962 -4,977 ABEG

3,262 -13,627 -15,962* -4,977 ABEG

3,262 7,250 0,055 4,596* AFG

3,262 1,070 -12,749 -6,242* ABCE

13 0,000 24,100* -2,784 0,738 ABD

0,000 -11,664* 15,012 -4,641 ACEG

0,000 -11,531 15,020* -5,283 ACE

3,262 9,376 -0,562 4,640* AFG

0,000 6,578 11,061 -6,094* ABCE

14 2,855 1,028* 0,443 -17,961 AEG

0,000 -31,340* 12,910 -42,054 ABE

6,525 -25,596 -13,928* -16,627 ACEG

6,525 -17,801 -5,870 -11,673* ACFG

0,000 -31,340 12,910 -42,054* ABE

--------------------------------------------------------------

* = Max/Min

8. Wymiarowanie przekrojów

Rygiel stropowy nr 1

Wymiary rygla:

b=30cm

h=70cm

d=64,25cm

a₁=5,75cm

l_eff=6,5m

Beton C30/37:

f_cd=20MPa

f_ctm=2,9MPa

f_ctd=1,33MPa

f_ck=30MPa

Stal A-III RB 400 W:

f_yd=350MPa

f_yk=400MPa

Stal A-I St3s-b (strzemiona):

f_yd=210MPa

f_yk=240MPa

Zbrojenie minimalne:

• Węzeł nr 1

- obliczenie zbrojenia na zginanie

M_sd=253,302kNm

Przyjmuję 4Φ22 (A_s1=15,196cm²)

- obliczenie zbrojenia na ścinanie

Minimalny rozstaw strzemion:

Przyjęto Φ_strz.=10mm

V_Sd=352,735kN

V_Sd,kr=352,735kN>V_Rd1=136,023kN

Odcinki drugiego rodzaju:

Rozstaw strzemion obliczono, przyjmując, że:

- zbrojenie na ścinanie składa się wyłącznie ze strzemion pionowych,

- strzemiona są dwuramienne φ 10 ze stali A-I,

- strzemiona przeniosą całą siłę poprzeczną V_Sd,kr, tak więc V_Sd,kr=V_Rd3

- cotθ = 1,0 - przy rozciąganiu

Na odcinku l_t=1,80m zastosowano strzemiona czterocięte o rozstawie 2*6,=12cm

Nośność odcinków drugiego rodzaju (strzemiona prostopadłe):

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą ΔF_td obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej

Do przeniesienia siły ΔF_td wystarczy zbrojenie podłużne o przekroju ΔA_s1

Do skrajnej podpory doprowadzono 4 Φ22, których pole przekroju zapewnia przeniesienie siły rozciągającej ΔF_td, ponieważ A_s1=15,196cm²>7,046cm²

Obliczam długości zakotwienia prętów podłużnych 4 Φ22 doprowadzonych do skrajnej podpory:

- dla prętów prostych

Przyjmuję 30cm

- sprawdzenie stanu granicznego zarysowania

Moment charakterystyczny pochodzący od obciążeń długotrwałych w przęśle żebra

Wyznaczenie momentu rysującego

• moment statyczny

• pole przekroju

• obwód przekroju

• położenie osi obojętnej

• moment bezwładności przekroju

• wskaźnik wytrzymałości przekroju

• moment rysujący

Nośność przekroju na zarysowanie jest niewystarczająca. Przekrój pracuje jako zarysowany.

- szerokość rys ukośnych

w_k = 0,06mm < w_lim = 0,3mm

• Węzeł nr 2

- obliczenie zbrojenia na zginanie

M_sd=242,504kNm

Przyjęto 4Φ20 (A_s1=15,196cm²)

- obliczenie zbrojenia na ścinanie

Minimalny rozstaw strzemion:

Przyjęto Φ_strz.=10mm

V_Sd=349,278kN

V_Sd,kr=333,074kN>V_Rd1=136,023kN

Odcinki drugiego rodzaju:

Przyjmuję l_t = 1,82

Rozstaw strzemion obliczono, przyjmując, że:

- zbrojenie na ścinanie składa się wyłącznie ze strzemion pionowych,

- strzemiona są dwuramienne φ 10 ze stali A-I,

- strzemiona przeniosą całą siłę poprzeczną V_Sd,kr, tak więc V_Sd,kr=V_Rd3

- cotθ = 1,0 - przy rozciąganiu

Na odcinku l_t=1,82m zastosowano strzemiona czterocięte o rozstawie 2*6,5=13cm

Nośność odcinków drugiego rodzaju (strzemiona prostopadłe):

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą ΔF_td obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej

Do przeniesienia siły ΔF_td wystarczy zbrojenie podłużne o przekroju ΔA_s1

Do skrajnej podpory doprowadzono 4 Φ22, których pole przekroju zapewnia przeniesienie siły rozciągającej ΔF_td, ponieważ A_s1=15,19cm²>6,28cm²

Obliczanie długości zakotwienia prętów podłużnych 4 Φ22 doprowadzonych do skrajnej podpory:

- dla prętów prostych

Przyjęto 27cm

- sprawdzenie stanu granicznego zarysowania

Moment charakterystyczny pochodzący od obciążeń długotrwałych w przęśle żebra

Wyznaczenie momentu rysującego

• moment statyczny

• pole przekroju

• obwód przekroju

• położenie osi obojętnej

• moment bezwładności przekroju

• wskaźnik wytrzymałości przekroju

• moment rysujący

Nośność przekroju na zarysowanie jest niewystarczająca. Przekrój pracuje jako zarysowany.

- szerokość rys ukośnych

w_k = 0,016mm < w_lim = 0,3mm

• Przęsło nr 1

- obliczenie zbrojenia na zginanie

M_sd=325,438kNm

Przyjęto 5Φ22 (A_s1=18,99cm²)

- sprawdzenie stanu granicznego zarysowania

Moment charakterystyczny pochodzący od obciążeń długotrwałych w przęśle żebra

Wyznaczenie momentu rysującego

• moment statyczny

• pole przekroju

• obwód przekroju

• położenie osi obojętnej

• moment bezwładności przekroju

• wskaźnik wytrzymałości przekroju

• moment rysujący

Nośność przekroju na zarysowanie jest niewystarczająca. Przekrój pracuje jako zarysowany.

- szerokość rys prostopadłych

= 1,7 - zarysowanie spowodowane obciążeniem bezpośrednim

k₁ = 0,8 - pręty żebrowane

k₂ = 0,5 - zginanie

przy czym

gdzie x_II - wysokość strefy ściskanej obliczona w fazie II dla przekroju zarysowanego

Współczynnik pełzania betonu dla:

• wieku betonu w chwili obciążenia t₀ = 90dni

• wilgotności względnej RH = 50 %

• miarodajnego wymiaru przekroju elementu:

h₀=2Ac/u=2*0,195/1,9 = 0,21m

odczytano z tablicy 3.4:

Wysokość strefy ściskanej x_II

czyli

Średni rozstaw rys

Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego

, dla
przyjęto

- pręty żebrowane

- obciążenie długotrwałe

Ostatecznie szerokość rysy prostopadłej

Dla klasy ekspozycji XC3 graniczna szerokość rysy w_lim = 0,3mm

w_k = 0,189mm < w_lim = 0,3mm

- ugięcie metodą dokładną

Korzystając z wyników uzyskanych przy sprawdzaniu stanu granicznego zarysowania oblicza się momenty bezwładności w fazie I (I_I) i w fazie II (I_II)

• faza II zarysowana

x_II = 0,3621m

• faza I niezarysowana

Sztywność żebra

- pręty żebrowane

- obciążenie długotrwałe

Ostateczne ugięcie żebra

Dla belki o rozpiętości 6,5m

a_lim = l_eff/200=6,5/200=0,0325m=32,5mm

a = 11,7mm < a_lim = 30mm

9. Słup nr 3

Wymiary słupa:

b=30cm

h=45cm

d=41,0cm

a₁=a₂=4cm

Beton C30/37:

f_cd=20MPa

f_ctm=2,9MPa

f_ctd=1,33MPa

f_ck=30MPa

Stal A-III RB 400 W:

f_yd=350MPa

f_yk=400MPa

Stal A-I St3s-b (strzemiona):

f_yd=210MPa

f_yk=240MPa

e_e=0,416m

Współczynnik pełzania betonu dla:

• wieku betonu w chwili obciążenia t₀ = 90dni

• wilgotności względnej RH = 50 %

• miarodajnego wymiaru przekroju elementu:

h₀=2Ac/u=2*1350/150 = 18cm

odczytano z tablicy 3.4:

Przyjmuję 4Φ20 (A_s1= A_s2=12,56cm²)

Wymagany rozstaw strzemion w słupie:

Przyjęto rozstaw 20cm, w miejscu łączenia słupów 10cm

Sprawdzenie nośności:

Obliczanie długości zakotwienia prętów podłużnych 4 Φ20 do podpory:

- dla prętów prostych

Przyjęto 48cm

10. Stopa fundamentowa nr 1

Wymiary słupa:

b=30cm

h=45cm

d=41,0cm

a₁=a₂=4cm

l_bd=39cm

Wymiary stopy fundamentowej:

B=2,0m

L=2,5m

h=60cm

d=55,0cm

a₁=a₂=5cm

D_min=1m

Beton C20/25:

f_cd=13,3MPa

f_ctm=2,2MPa

f_ctd=1,0MPa

f_ck=20MPa

Stal A-III RB 400 W:

f_yd=350MPa

f_yk=400MPa

N=423,154kN

T=66,833

M=80,081 kNm

Rodzaj gruntu: piasek drobny

Stan wilgotności: m

Metoda badania gruntu: B

I_D=0,85

Φ^r=28,35

G_rf=2,0*2,5*0,6*25*1,2+0,45*0,3*0,4*25*1,2=112,5+1,62=91,62kN

G_rg=2,0*2,5*0,4*16,80*1,2-0,45*0,3*0,4*16,80*1,2=39,23kN

Qr=423,154+91,62+39,23=554,62 kN

Mr=95,46 kNm

e_B=Mr/Qr=80,081/554,62=0,14m < L/6=2,5/6=0,417m

_

L=L-2*e_L=2,5-2*0,17=2,16m

_

B=2,0m

N_C=26,50 N_D=15,30 N_B=5,79 Cu^(r)=0 D_min.=1,0m ρ_D^(r)=1,68 ρ_B^(r)=1,68

tgΦ=0,54

i_C=0,89 i_B=0,82 i_D=0,9

mmQ_fNB=0,81*3021,767=2447,63kN

mQ_fNL=0,81*3108,769=2518,103kN

Na głębokości 2B nie występują inne grunty, dlatego nie sprawdzono fundamentu zastępczego.

- wymiarowanie

Moment zginający dla kierunku równoległego do B

Przyjęto 4Φ12 (A_S=4,52cm²)

Moment zginający dla kierunku równoległego do L

- odcinek I-II

- odcinek II-III

- odcinek III-IV

Przyjęto zbrojenie równomierne 4Φ12 (A_S=4,52cm²)

Sprawdzenie stopy na przebicie

1,55*1,4=2,17m²

b_m=0,5*(1,40+0,30)=0,85m

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 1, przekrój: x_a=3,25 m, x_b=3,25 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=70,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=2100 cm², J_cx=857500 cm⁴, J_cy=157500 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=45,62 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×45,62/2100=2,17 %,

J_sx=41892 cm⁴, J_sy=3469 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 2, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=18,85 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×18,85/1350=1,40 %,

J_sx=7168 cm⁴, J_sy=1910 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 3, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=18,85 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×18,85/1350=1,40 %,

J_sx=7021 cm⁴, J_sy=1847 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 4, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=22,81 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×22,81/1350=1,69 %,

J_sx=8408 cm⁴, J_sy=2197 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 5, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=18,85 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×18,85/1350=1,40 %,

J_sx=7168 cm⁴, J_sy=1910 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 6, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=18,85 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×18,85/1350=1,40 %,

J_sx=7168 cm⁴, J_sy=1910 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 7, przekrój: x_a=3,25 m, x_b=3,25 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=70,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=2100 cm², J_cx=857500 cm⁴, J_cy=157500 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=45,62 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×45,62/2100=2,17 %,

J_sx=41892 cm⁴, J_sy=3469 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 8, przekrój: x_a=1,75 m, x_b=1,75 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=22,81 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×22,81/1350=1,69 %,

J_sx=8408 cm⁴, J_sy=2197 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 9, przekrój: x_a=2,03 m, x_b=2,03 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=22,81 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×22,81/1350=1,69 %,

J_sx=8408 cm⁴, J_sy=2197 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 10, przekrój: x_a=2,03 m, x_b=2,03 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=45,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B37

f_ck= 30,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×30,0/1,50=20,0 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1350 cm², J_cx=227812 cm⁴, J_cy=101250 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=22,81 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×22,81/1350=1,69 %,

J_sx=8408 cm⁴, J_sy=2197 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 11, przekrój: x_a=3,26 m, x_b=3,26 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=60,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B25

f_ck= 20,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1800 cm², J_cx=540000 cm⁴, J_cy=135000 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=19,01 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×19,01/1800=1,06 %,

J_sx=13550 cm⁴, J_sy=2081 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 12, przekrój: x_a=1,63 m, x_b=1,63 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=60,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B25

f_ck= 20,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1800 cm², J_cx=540000 cm⁴, J_cy=135000 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=19,01 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×19,01/1800=1,06 %,

J_sx=13550 cm⁴, J_sy=2081 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 13, przekrój: x_a=1,63 m, x_b=1,63 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=60,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B25

f_ck= 20,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1800 cm², J_cx=540000 cm⁴, J_cy=135000 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=19,01 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×19,01/1800=1,06 %,

J_sx=13550 cm⁴, J_sy=2081 cm⁴,

Cechy przekroju:

zadanie g, pręt nr 14, przekrój: x_a=3,26 m, x_b=3,26 m

Wymiary przekroju [cm]:

h=60,0, b=30,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B25

f_ck= 20,0 MPa, f_cd=α·f_ck/γ_c=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego:

A_c=1800 cm², J_cx=540000 cm⁴, J_cy=135000 cm⁴

STAL: A-I (St3S-b)

f_yk=240 MPa, γ_s=1,15, f_yd=210 MPa

ξ_lim=0,0035/(0,0035+f_yd/E_s)=0,0035/(0,0035+210/200000)=0,769,

Zbrojenie główne:

A_s1+A_s2=19,01 cm², ρ=100 (A_s1+A_s2)/A_c =100×19,01/1800=1,06 %,

J_sx=13550 cm⁴, J_sy=2081 cm⁴,

2

---