OPIS TECHNICZNY:

Przedmiot opracowania:

Przedmiotem opracowania jest wykonanie projektu technicznego instalacji wodociągowej (instalacja wody ciepłej i cyrkulacyjnej) i instalacji gazowej dla wielorodzinnego budynku mieszkalnego zlokalizowanego we Wrocławiu.

Podstawa opracowania:

Podstawą opracowania jest temat projektowy wydany w dniu 19.02.2001r. oraz podkłady budowlane.

Zakres opracowania:

Opracowanie obejmuje projekt instalacji wody ciepłej i cyrkulacyjnej oraz instalacji gazowej.

Opis projektowanego rozwiązania:

Projekt wewnętrznej instalacji ciepłej wody użytkowej wykonany jest dla budynku 10 kondygnacyjnego, w którym znajdują się piony z trzema typami mieszkań. Mieszkania wyposażone są w dwie baterie umywalkowe, jedną zlewozmywakową oraz wannową. Instalacja została wykonana z tworzyw sztucznych PP. W każdym mieszkaniu znajduje się zestaw wodomierzowy z wodomierzem skrzydełkowym JS DN25 o maksymalnym przepływie 5 m³/h. Głównym wodomierzem jest wodomierz śrubowy DN50 o przepływie maksymalnym 40 m³/h.

Akumulacyjny układ przygotowania c.w.u. zlokalizowany jest w piwnicy budynku. W jego skład wchodzi sześć wymienników pojemnościowych WP10 o pojemności użytkowej 4 m ³.

Instalacja gazowa zasilana jest gazem ziemnym z średniociśnieniowej ciśnieniowej sieci gazowej o średnicy 250mm. Przyłącze do budynku wykonane jest z tworzywa sztucznego (PE). Zagłębienie osi gazociągu w miejscu przyłączenia wynosi 1,40m, a odległość od lini regulacyjnej - 3,0 m.

Instalacja wewnętrzna gazowa została wykonana ze stali.

Licznik gazu znajduje się w każdym mieszkaniu. Kurek główny został umieszczony na ścianie budynku we wnęce.

I . Obliczenia hydrauliczne poszczególnych węzłów sanitarnych wody ciepłej:

1. Obliczenie węzła sanitarnego mieszanie 1(pion I , IV)

Nr dz.	L	Σqn	q	Dz x s	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pw	hg	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		KPa	kPa	kPa	kPa
1	0,8	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	0,67	1,9	0,62	100	-----	101,29
2	0,4	0,15	0,15	20x3,4	1,11	1,14	0,45	1,2	0,73	100	-4,0	97,18
3	1,4	0,22	0,20	25x4,2	1,03	0,75	1,05	-----	-------	-------	-----	1,05
4	2,4	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	2,01	2,6	0,85	100	----	102,86
5	0,2	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	0,18	0,5	0,34	-------	-----	0,52
Wanna 97,18+1,05+0,52= 98,75
Zlewozmywak 102,86+0,52= 103,38
Umywalka 101,29+1,05+0,52 = 102,86

Najbardziej niekorzystnym punktem czerpalnym w węźle jest zlewozmywak

2. Obliczenie węzła sanitarnego mieszkanie 2 (pion II ,V)

Nr dz.	L	Σqn	q	Dz x s	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pw	hg	Pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa	kPa	kPa
1	2,15	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	1,8	2,6	0,85	100	-----	102,65
2	1,00	0,15	0,15	20x3,4	1,11	1,14	1,14	2,8	1,72	100	-4,0	98,86
3	0,10	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	0,08	0,5	0,16	100	----	100,24
4	1,90	0,22	0,20	25x4,2	1,03	0,75	1,42	-------	-------	------	-----	1,42
5	0,20	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	0,18	0,5	0,34	-------	-----	0,52
Zlewozmywak 102,65+0,52= 103,17
Wanna 98,86+1,42+0,52= 100,80
Umywalka 100,24+1,42+0,52 = 102,18

Najbardziej niekorzystnym punktem czerpalnym w węźle jest zlewozmywak

3. Obliczenie węzła sanitarnego Mieszkanie 3 (pion III,VI)

Nr dz.	L	Σqn	q	Dz x s	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pw	hg	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		KPa	kPa	kPa	kPa
1	0,9	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	0,75	1,7	0,55	100	-------	101,3
2	0,3	0,15	0,15	20x3,4	1,11	1,14	0,34	0,9	0,55	100	-4,0	96,89
3	1,3	0,14	0,14	20x3,4	1,04	1,01	1,31	-----	-------	-------	------	1,31
4	2,3	0,07	0,07	16x2,7	0,81	0,84	1,93	2,6	0,85	100	-------	102,78
5	0,2	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	0,18	0,5	0,34	-------	-------	0,52
Wanna 96,89+1,31+0,52= 98,72
Zlewozmywak 102,78+0,52= 103,30
Umywalka 101,3+1,31+0,52 = 103,13

Najbardziej niekorzystnym punktem czerpalnym w węźle jest zlewozmywak

II. Obliczenia hydrauliczne instalacji wodociągowej wody ciepłej:

Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu I mieszkania 1
1,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
1,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
1,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
1,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
1,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
1,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
1,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
1,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
1,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
1.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
1	4,7	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	1,69	1,4	0,88	2,57
2	10,9	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	3,92	0,5	0,31	4,24
4	8,85	5,8	1,36	63x10,5	1,03	0,23	2,04	0,8	0,42	2,46
6	0,4	8,7	1,67	75x12,5	0,88	0,14	0,06	0,5	0,19	0,25
8	10,95	11,6	1,91	75x12,5	0,98	0,17	1,86	1,7	0,82	2,68
										40,86
Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu II mieszkania 2
2,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
2,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
2,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
2,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
2,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
2,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
2,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
2,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
2,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
2.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
3	1,05	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,38	0,5	0,31	0,69
4	8,85	5,8	1,36	63x10,5	1,03	0,23	2,04	0,8	0,42	2,46
6	0,4	8,7	1,67	75x12,5	0,88	0,14	0,06	0,5	0,19	0,25
8	10,95	11,6	1,91	75x12,5	0,98	0,17	1,86	1,7	0,82	2,68
										34,75
Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu III mieszkania 3
3,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
3,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
3,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
3,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
3,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
3,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
3,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
3,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
3,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
3.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
5	4,3	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	1,55	0,5	0,31	1,86
6	0,4	8,7	1,67	75x12,5	0,88	0,14	0,06	0,5	0,19	0,25
8	10,95	11,6	1,91	75x12,5	0,98	0,17	1,86	1,7	0,82	2,68
										33,46
Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu IV mieszkania 1
4,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
4,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
4,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
4,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
4,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
4,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
4,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
4,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
4,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
4.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
7	4,3	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	1,55	0,5	0,31	1,86
8	10,95	11,6	1,91	75x12,5	0,98	0,17	1,86	1,7	0,82	2,68
										33,21
Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu V mieszkania 2
5,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
5,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
5,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
5,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
5,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
5,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
5,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
5,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
5,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
5.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
9	0,65	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,23	1,4	0,88	1,11
										29,78
Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σξ	Δpm	pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa	kPa
Obliczenie pionu VI mieszkania 3
6,9	2,8	0,29	0,25	25x4,2	1,17	0,94	2,63	1,2	0,82	3,45
6,8	2,8	0,58	0,39	32x5,4	1,15	0,67	1,88	1,2	0,79	2,67
6,7	2,8	0,87	0,50	32x5,4	1,44	1,01	2,83	1,5	1,56	4,38
6,6	2,8	1,16	0,59	40x6,7	1,1	0,46	1,29	1,2	0,73	2,01
6,5	2,8	1,45	0,67	40x6,7	1,28	0,61	1,71	1,2	0,98	2,69
6,4	2,8	1,74	0,74	40x6,7	1,37	0,7	1,96	1,2	1,13	3,09
6,3	2,8	2,03	0,80	40x6,7	1,46	0,76	2,13	1,2	1,28	3,41
6,2	2,8	2,32	0,86	40x6,7	1,5	0,88	2,46	1,5	1,69	4,15
6,1	2,8	2,61	0,91	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,2	0,67	1,60
6.0	1,8	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	0,65	0,9	0,56	1,21
11	4,25	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	1,53	1,4	0,88	2,41
10	8,9	2,9	0,96	50x8,4	1,12	0,36	3,20	0,5	0,31	3,52
										34,59

Najniekorzystniej położonym punktem czerpalnym jest zlewozmywak znajdujący się w wężle sanitarnym nr1 pionI

III . Dobór wodomierza dla poszczególnych węzłów mieszkaniowych

Węzeł sanitarny mieszkania 1

Przepływ obliczeniowy wody ciepłej wynosi :

q = 0,25 l/s = 0,9m3/h

qw = 2 x q = 0 ,5 l/s = 1,8m3/h

Dobrano wodomierz o średnicy DN = 25 mm firmy PoWoGaz z Poznania

Wodomierz JS 2,5

qmax =5m3/h , qn= 2,5 m3/h Δh max= 10m

Δp wod = Δh max (q/qmax)2 = 10 x (0,9/5) 2 = 0,33m H2O = 3,2kPa

Węzeł sanitarny mieszkania 2

Przepływ obliczeniowy wody ciepłej wynosi :

q = 0,25 l/s = 0,9m3/h

qw = 2 x q = 0 ,5 l/s = 1,8m3/h

Dobrano wodomierz o średnicy DN = 25 mm firmy PoWoGaz z Poznania

Wodomierz JS 2,5

qmax =5m3/h , qn= 2,5 m3/h Δh max= 10m

Δp wod = Δh max (q/qmax)2 = 10 x (0,9/5) 2 = 0,33m H2O = 3,2kPa

Węzeł sanitarny mieszkania 3

Przepływ obliczeniowy wody ciepłej wynosi :

q = 0,25 l/s = 0,9m3/h

qw = 2 x q = 0 ,5 l/s = 1,8m3/h

Dobrano wodomierz o średnicy DN = 25 mm firmy PoWoGaz z Poznania

Wodomierz JS 2,5

qmax =5m3/h , qn= 2,5 m3/h Δh max= 10m

Δp wod = Δh max (q/qmax)2 = 10 x (0,9/5) 2 = 0,33m H2O = 3,2

IV . Dobór wodomierza głównego

Przepływ obliczeniowy wody ciepłej wynosi :

q = 2,39 l/s = 8,6m3/h

qw = 2 x q = 4,78l/s = 17,2m3/h

Dobrano wodomierz o średnicy DN = 75 mm firmy PoWoGaz z Poznania

Wodomierz JS 2,5

qmax =40m3/h , qn= 20 m3/h Δh max= 10m

Δp wod = Δh max (q/qmax)2 = 10 x (17,2/40) 2 = 1,84m H2O

V- WYZNACZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁĄ WODĘ:

Dobór wymienników ciepłej wody użytkowej.

Założenia:

1. Wyznaczenie zapotrzebowania na ciepłą wodę

tn= 55 [C]

-jednostkowe zapotrzebowanie na ciepłą wodę 120l/M*d

2. Dostawa ciepła trwa

24 h/d

3) tzw= 5°C

4) k = 291 W/m2K

5) Vu = 87 % Vc

6) M= 200 osób

Obliczenia:

1. Dobowe zapotrzebowanie c.w.u. o temperaturze nominalnej tn = 55C

qd = qn x Σ M

ΣM - liczba mieszkańców ΣM = 20*10 = 200 osób

qn -120 l/M dobę

qd = 200*120 = 24000 l/d

2. Dobowe teoretyczne zapotrzebowanie na ciepło.

Qdt = qd * (tn - t wz) * cp

Qdt = 24000 * (55-5) * 4,19 = 5028000 kJ /d

Efektywna dostawa ciepła trwa przez 24h

Qd = Qdt * 1,05 = 5028000 * 1,05 = 5279400 kJ/d

3. Podgrzewacz pojemnościowy

C = 25 % * Qdt = 0,25 * 5028000 = 1257000 kJ

Vp = C/ρ*cp*Δt = 1257000 / 1000*4,19*35 = 1257000/146650 = 8,6 m³

Vc = Vp/0,87 = 8,6 /0,87 = 9,88 m³

Dobrano 6 podgrzewacze pojemnościowe WP 10 o Vc= 4m³

Vu = 6 * 4 * 0,87 = 20,88 m³

1. Dobór wężownicy.

Qw = Qd / z

Qw - moc wężownicy

Z - czas dostawy ciepła z = 24h

Qw = 5279400/24 * 3600 = 5279400/86400 = 61,10 kW

Fw = Qw /(k * Δt śr.)

Δt śr. = [(t1 +t2) /2] - [(tcwu +twz) /2] = [(70+50)/2] -[(55+5)] = 30°C

Fw = 61100/291 * 30 = 61100 / 8730 = 7m² ⇔ Fw1 = 7/4 = 1,75 m²

4. Analiza pracy podgrzewacza .

Cmax = Vu * (tcw - tz) *ρ * cp

Cmax = 20,88 * (55-5) * 1000 *4,19 = 4374360 kJ

Cmax% = (Cmax/Qdt) * 100% = 4374360/ 5028000 = 87 %

Początek analizy godz. 6:00 -zbiornik wypełniony w całości wodą o temp. 55°C

-godz. 9:00

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 55° C

C′ 9:00 = 2865960 kJ

V′ 9:00 = C′ 9:00 / ρ * cp * Δt

V′ 9:00 = 2865960/ 1000 * 4,19 * (55-5) = 2865960 /209500 = 13,68 m³

• ilość wody zgromadzona w podgrzewacz o temp. niższej

V″9:00 = Vu - V′ 9:00 = 20,88-13,68 = 7,2 m³

C″9:00 = 603360 kJ

t″9:00 = tz + C″9:00 / V″9:00 * ρ *cp = 5+603360 / (7,2 *1000 * 4,19) =

= 5+603360 /30168 = 25°C

• godz. 15:00

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 55° C

C′ 15:00 = 2363160 kJ

V′ 15:00 = C′ 15:00 / ρ * cp * Δt

V′ 15:00 = 2363160 / 1000 * 4,19 * (55-5) = 2363160 /209500 = 11,28 m³

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 25° C

C″ 15:00 = 603360 kJ

V″ 15:00 = V″ 9:00 = 7,2 m³

• zakładam ,że tworzy się następna warstwa

C″′15:00 = 1257000 kJ

V″′15:00 = Vu - (V′ 15:00 + V″ 15:00 ) = 20,88 - (11,28+7,2) = 2,4 m³

t″′ 15:00 = tz + C″′15:00 / V″′15:00 * ρ *cp = 5+1257000 / (2,4 *1000 * 4,19) =

= 5+1257000/10056 = 130°C

t śr.= [t″ 15:00 * V″ 15:00 +t″′ 15:00 * V″′15:00 ] / [V″ 15:00 +V″′15:00]

t śr.= 25*7,2 +130*2,4 / 9,6 = 52° C

• godz. 22:00

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 55° C

C′ 22:00 = 351960 kJ

V′ 22:00 = C′ 22:00 / ρ * cp * Δt

V′ 22:00 = 351960 / 1000 * 4,19 * (55-5) = 351960 /209500 = 1,68 m³

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 52° C

C″ 22:00 = 1860360 kJ

V″ 22:00 = V″ 15:00 + V″′15:00 = 9,6 m³

• zakładam ,że tworzy się następna warstwa

C″′22:00 = 1458120 kJ

V″′22:00 = Vu - (V′ 22:00 + V″ 22:00 ) = 20,88 - (9,6+1,68) = 9,6 m³

t″′ 22:00 = tz + C″′22:00 / V″′22:00 * ρ *cp = 5+1458120 / (9,6 *1000 * 4,19) =

= 5+145812/40224 = 41,25°C

• godz. 22:40

Skończył się zasób wody o temperaturze 55° C

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 52° C

C′ 22:40 = C″ 22:00 = 1860360 kJ

V′ 22:40 = V″ 22:00=9,6 m³

- iliść ciepła zgromadzona w wodzie o tem. 41,25° C

C″22:40 = C″′22:00 = 1458120 kJ

V″22:40 = V″′22:00= 9,6 m³

-zakładam ,że tworzy się następna warstwa

C″′22:40 = 150840 kJ

V″′22:40 = Vu - (V′ 22:40 + V″ 22:40 ) = 20,88 - (9,6+9,6) = 1,68 m³

t″′ 22:40 = tz + C″′22:40 / V″′22:40 * ρ *cp = 5+150840 / (1,68 *1000 * 4,19) =

= 5+150840/7039,2 = 26,4°C

• godz. 24:00

- ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 52° C

C′ 24:00 = 1206720kJ

V′ 24:00 = C′ 24:00 / ρ * cp * Δt

V′ 22:40 = 1206720/ 1000 * 4,19 * (52-5) = 1206720 /196930 = 6,2 m³

• ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 41,25° C

C″24:00 = 1458120 kJ

V″24:00 = V″′22:00= 9,6 m³

• - ilość ciepła zgromadzona w wodzie o temp. 26,4° C

C″′24:00 = 150840 kJ

V'''24:00 = V″′22:40 = = 1,68 m³

-zakładam ,że tworzy się następna warstwa

C”''24:00 = 251400 kJ

V”''24:00 = Vu - (V′ 22:40 + V″24:00 + V'''24:00) = 20,88 - (6,2+9,6+1,68) = 3,4 m³

t″′' 24:00 = tz + C″′'24:00 / V″′'24:00 * ρ *cp = 5+251400 / (3,4 *1000 * 4,19) =

= 5+251400/14246= 23°C

VI- INSTALACJA CYRKULACYJNA

Dokonując obliczeń przewodów instalacji cyrkulayjnej zakładamy, że nie ma rozbioru wody.

1.. Obliczeniowy spadek temperatury δt_r w sieci rozbiorczej równy jest 5^OC , dla cyrkulacji wymuszonej, gdy odległość najdalej położonego punktu czerpalnego do podgrzewacza (Pg) wynosi do 100m.

2. Wyznaczanie jednostkowego spadku temperatury na odcinku magistrali. Przyjmujemy, że spakek temperatury jest liniowy .

gdzie:

δt^m_od - jednostkowy spadek temeperatury na odcinku magistrali , ^OC / m

δt_r - obliczeniowy spadek temperatury , ^OC

l^m = długość odcinka , m

przykład:

odcinek 1 - Pg

l^m = 2,8+5,6+14+20,2+8,85+0,4+10,95=62,8

δt_r = 5 ^OC

(δt^m_od)j= 62,8 /5 = 0,075 ^OC / m

3. Obliczanie spadku temepratury na odpowiednim odcinku magistrali .

δt^m_od = (δt^m_od)_j * l^m_od , ^OC

gdzie:

δt^m_od - spadek temperatury na odcinku magistrali, ^OC

l^m_od - długość odcinka magistrali , m

przykład:

δt^m_1-2 = 0,075 * 2,8 = 0,21 ^OC

δt^m_2-3 = 0,075 * 5,6 = 0,42 ^OC

δt^m_3-4 = 0,075 * 14 = 1,05 ^OC

δt^m_4-5 = 0,075 * 2,8 = 0,21 ^OC

δt^m_5-6 = 0,075 * 17,4 = 1,30 ^OC

δt^m_6-7 = 0,075 * 8,85 = 0,66 ^OC

δt^m_7-8 = 0,075 *0,4 = 0,03 ^OC

δt^m_8-9 = 0,075 * 10,95 = 0,82 ^OC

δt^m_9-n = 0,075 * 3 = 0,22 ^OC

4. Obliczenie jednostkowego spadku temepeartury na odcinku odgałęzienia.

Przyjmujemy, że musimy zapewnić temepraturę nie mniejszą niż 50^OC

, ^OC/m

gdzie:

(δt^odg_od)_j - jednostkowy spadek temperatury na odcinku odgałęzienia , ^OC/m

t^odp_p - temperatura początkowa na odgałęzieniu, ^OC

t_k - temepratura końcowa , ^OC t_k = t_cw - δt_r

l^odg - długość danego odgałęzienia, m

przykład:

t^odg_p = t_cw - δt^m_9-n = 55 - 0,22 = 54,78 ^OC

t_k = 55 - 5 = 50 ^OC

l^odg = 20,55 m

(δt^odg_od)_j = 54,78-50 /27,65 = 0,17 ^OC/m

5. Obliczenie spadku temperatury na odcinku odgałęzienia.

δt^odg_od = (δt^odg_oc)_j * l^odg_od , ^OC

gdzie:

δt^odg_od - spadek ciśnienia na odcinku odgałęzienia , ^OC

l^odg_od - długość odcinka odgałęzienia , m

przykład:

odc. 25 - 26

l^odg_15-16 = 2,8 m

δt^odg_15-16 = 0,17 * 2,8 = 0,48 ^OC

6. Obliczanie strat ciepła w instalacji c.w.

, W

gdzie:

Q - strata ciepła, W

K_p - współczynnik przenikania ciepła , W/m²K

przyjmuje się :

- dla rur polipropylenu PN 20ułożonych poziomo:

K_p = 1,38 * D_z^-0,45 * Δt^0,13

- dla rur z polipropylenu PN ułożonych pionowo :

K_p = 1,72 * D_z^-0,28 * Δt^0,15

d_z - średnica zewnętrza przewodu, m

l - długość przewodu, m

t_p - temperatura na początku odcinka obliczeniowego, ^OC [K]

t_k - temperatura na końcu odcinka obliczeniowego, ^OC [K]

t_o - temperatura otoczenia przewodu, ^OC [K]

przyjmuje się (wg normy) :

+35^OC - dla przewodów instalacji prowadzonych w bruzdach i kanałach ,

+5^OC - dla przewodów prowadzonych w nie ogrzewanych piwnicach,

+20^OC - dla przewodów prowadzonych w pomieszczeniach mieszkalnych i biurowych

Δt - różnica temperatury pomiędzy średnią temperaturą wody a temperaturą otoczenia, ^OC

η - współczynnik sprawności izolacji cieplnej przewodu, -

przyjmuje się :

0,6 - 0,8 dla przewodu izolowanego

0 - dla przewodu nie izolowanego

7. Obliczanie sumarycznego przepływu :

, dm³/s

gdzie:

G_c - sumaryczny przepływ, dm³/s

ΣQ_od - sumaryczna strata ciepła w całej instalacji ciepłej wody, kW

Δt = δt ,

Sumaryczny przepływ w odcinku :

, dm³/s

gdzie:

ΣQ_n-1 - sumaryczna strata ciepła odcinków, obliczona z uwzględnieniem strat ciepła w rozpatrywanym budynku, W

ΣQ_n - suma strat ciepła odcinków, obliczona z uwzględnieniem strat ciepła w rozpatrywanym odcinku n, W

Q_n - straty ciepła w n-tym odcinku, W

Zestawienie -średnice przewodów, starty ciepła w instalacji cyrkulacyjnej, sumaryczne przepływy

SERIA I

odc.	l	d	tp	tk	to	Δt	η	Qod	ΣQ	Gc	t^'k	tk - t^'k
-	m	m	^OC	^OC	^OC	^OC	-	W	W	l/s	^OC	^OC
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1 - 2	2,8	0,02	50,28	50,07	35	15,17	0	20,64	20,64	0,02	49,82	0,25
2 - 3	5,6	0,02	50,7	50,28	35	15,49	0	42,26	62,9	0,02	49,78	0,5
3 - 4	14	0,025	51,75	50,7	35	16,22	0	130,8	193,7	0,02	49,14	1,5
4 - 5	2,8	0,025	51,95	51,75	35	16,85	0	27,34	221,04	0,02	51,42	0,33
5 - 6	17,4	0,025	53,26	51,95	5	47,6	0,6	311,9	532,94	0,02	48,24	3,7
6 - 7	8,85	0,025	53,92	53,26	5	48,59	0,6	162,3	692,24	0,04	52,29	0,9
7 - 8	0,4	0,032	53,95	53,92	5	48,93	0,6	8,47	703,7	0,06	53,89	0,03
8 - 9	10,95	0,032	54,78	53,95	5	49,36	0,6	234,2	937,91	0,10	53,39	0,5
9-n	3	0,032	55	54,78	5	49,89	0,6	64,95	1003,0	0,13	54,66	0,12
10-11	2,8	0,02	50,2	49,99	35	15,10	0	20,51	20,51	0,04	49,87	0,12
11-12	5,6	0,02	50,9	50,2	35	15,55	0	42,45	62,96	0,04	49,95	0,25
12-13	14	0,025	52,6	50,9	35	16,75	0	135,7	198,66	0,04	50,09	0,7
13-14	2,8	0,025	52,9	52,6	35	17,75	0	29,0	227,66	0,04	52,43	0,17
14-6	2,85	0,025	53,26	52,9	5	48,08	0,6	51,6	279,26	0,04	52,59	0,3
15-16	2,8	0,02	50,2	49,99	35	15,10	0	20,51	20,51	0,06	49,91	0,08
16-17	5,6	0,02	50,9	50,2	35	15,55	0	42,45	62,96	0,06	50,03	0,17
17-18	14	0,025	52,8	50,9	35	16,85	0	136,6	199,56	0,06	50,36	0,5
18-19	2,8	0,025	53,1	52,8	35	17,95	0	29,40	228,96	0,06	52,68	0,12
19-7	6,1	0,025	53,92	53,1	5	48,51	0,6	111,7	340,74	0,06	52,66	0,44
20-21	2,8	0,02	50,4	50,1	35	15,25	0	20,75	20,75	0,1	50,05	0,05
21-22	5,6	0,02	51,1	50,4	35	15,75	0	43,08	63,83	0,1	5030	0,1
22-23	14	0,025	52,8	51,1	35	16,95	0	137,6	201,43	0,1	50,77	0,33
23-24	2,8	0,025	53,1	52,8	35	17,95	0	29,4	230,83	0,1	52,73	0,07
24-8	6,9	0,025	53,95	53,1	5	48,53	0,6	126,4	357,23	0,1	52,8	0,3
25-26	2,8	0,02	50,6	50,1	35	15,35	0	20,9	20,9	0,1	50,05	0,05
26-27	5,6	0,02	51,5	50,6	35	16,05	0	44,02	64,92	0,1	50,50	0,10
27-28	14	0,025	53,9	51,5	35	17,70	0	144,6	209,52	0,1	51,16	0,34
28-29	2,8	0,025	54,4	53,9	35	19,15	0	31,67	241,19	0,1	53,82	0,08
29-9	2,45	0,025	54,78	54,4	5	49,59	0,6	45,9	287,23	0,1	54,29	0,11
30-31	2,8	0,02	50,3	50	35	15,15	0	20,6	20,6	0,02	49,75	0,25
31-32	5,6	0,02	51	50,3	35	15,65	0	42,76	63,36	0,02	49,79	0,5
32-33	14	0,025	52,7	51	35	16,85	0	136,6	199,96	0,02	49,37	1,5
33-34	2,8	0,025	53	52,7	35	17,85	0	29,2	229,16	0,02	52,35	0,35
34-9	14,95	0,025	54,87	53	5	48,94	0,6	276,4	505,72	0,02	49,71	3,2

SERIA II (zamiana kolumn t'_k i t_k))

odc.	l	d	tp	tk	to	Δt	η	Qod	ΣQ	Gc	t^'k	tk - t^'k
-	m	m	^OC	^OC	^OC	^OC	-	W	W	l/s	^OC	^OC
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1 - 2	2,8	0,02	50,28	49,82	35	15,17	0	20,44	20,44	0,02	49,58	0,24
2 - 3	5,6	0,02	50,7	49,78	35	15,49	0	41,48	61,92	0,02	49,29	0,49
3 - 4	14	0,025	51,75	49,14	35	16,22	0	123,6	185,5	0,02	47,67	1,3
4 - 5	2,8	0,025	51,95	51,42	35	16,85	0	27,03	212,55	0,02	51,10	0,32
5 - 6	17,4	0,025	53,26	48,24	5	47,6	0,6	298,2	510,75	0,02	44,69	3,4
6 - 7	8,85	0,025	53,92	52,29	5	48,59	0,6	160,5	671,25	0,04	51,33	0,6
7 - 8	0,4	0,032	53,95	53,89	5	48,93	0,6	8,47	679,72	0,06	53,86	0,03
8 - 9	10,95	0,032	54,78	53,39	5	49,36	0,6	232,7	912,42	0,10	52,84	0,5
9-n	3	0,032	55	54,66	5	49,89	0,6	64,86	977,42	0,13	54,54	0,12
10-11	2,8	0,02	50,2	49,87	35	15,10	0	20,42	20,42	0,04	49,75	0,12
11-12	5,6	0,02	50,9	49,95	35	15,55	0	42,06	62,48	0,04	49,70	0,25
12-13	14	0,025	52,6	50,09	35	16,75	0	131,9	194,38	0,04	49,30	0,50
13-14	2,8	0,025	52,9	52,43	35	17,75	0	28,86	223,24	0,04	52,26	0,17
14-6	2,85	0,025	53,26	52,59	5	48,08	0,6	51,48	274,79	0,04	52,28	0,31
15-16	2,8	0,02	50,2	49,91	35	15,10	0	20,45	20,45	0,06	49,83	0,08
16-17	5,6	0,02	50,9	50,03	35	15,55	0	42,18	62,63	0,06	49,86	0,17
17-18	14	0,025	52,8	50,36	35	16,85	0	134,1	196,73	0,06	49,83	0,53
18-19	2,8	0,025	53,1	52,68	35	17,95	0	29,28	226	0,06	52,56	0,12
19-7	6,1	0,025	53,92	52,66	5	48,51	0,6	111,1	337,1	0,06	52,22	0,44
20-21	2,8	0,02	50,4	50,05	35	15,25	0	20,72	20,72	0,1	50	0,05
21-22	5,6	0,02	51,1	50,3	35	15,75	0	42,92	63,64	0,1	50,2	0,10
22-23	14	0,025	52,8	50,77	35	16,95	0	136,0	199,64	0,1	50,45	0,32
23-24	2,8	0,025	53,1	52,73	35	17,95	0	29,33	228,97	0,1	52,66	0,07
24-8	6,9	0,025	53,95	52,8	5	48,53	0,6	125,9	354,99	0,1	52,50	0,3
25-26	2,8	0,02	50,6	50,05	35	15,35	0	20,87	20,87	0,1	50	0,05
26-27	5,6	0,02	51,5	50,5	35	16,05	0	43,87	64,74	0,1	50,40	0,1
27-28	14	0,025	53,9	51,16	35	17,70	0	143,0	207,74	0,1	50,82	0,34
28-29	2,8	0,025	54,4	53,82	35	19,15	0	31,59	239,3	0,1	53,74	0,08
29-9	2,45	0,025	54,78	54,29	5	49,59	0,6	45,94	285,3	0,1	54,18	0,11
30-31	2,8	0,02	50,3	49,75	35	15,15	0	20,40	20,4	0,02	49,51	0,24
31-32	5,6	0,02	51	49,79	35	15,65	0	41,96	62,36	0,02	49,29	0,5
32-33	14	0,025	52,7	49,37	35	16,85	0	129,1	191,46	0,02	47,83	1,4
33-34	2,8	0,025	53	52,35	35	17,85	0	28,8	220,26	0,02	52,01	0,3
34-9	14,95	0,025	54,87	49,71	5	48,94	0,6	265,9	483,6	0,02	46,54	3,1

, dm³/s

Gc = 0,13 dm³/s

9. Obliczeniowy strumień objętości wody cyrkulacyjnej q_vc wyznaczamy ze wzoru

, dm³/s

gdzie:

V_p - objętość wody w przewodach instalacji wody ciepłej i cyrkulacyjnej, m³

u - krotność wymian w układzie wody ciepłej w warunkach obliczeniowych, przyjmuje się 3 - 5 wymian na godzinę,

Objętość wody w przewodach instalacji wody ciepłej i cyrkulacyjnej.

D	V/l	Σl	V
mm	dm^3/m	M	dm^3
1	2	3	4
Instalacja wody ciepłej
25x4,2	0,216	16,8	3,62
32x5,4	0,353	33,6	11,86
40x6,7	0,556	84	46,70
50x8,4	0,866	67,45	58,41
63x10,5	1,385	8,85	12,25
75x12,5	1,96	11,35	22,24
Vp cw			155,08
Instalacja wody cyrkulacyjnej
20x3,4	0,137	50,4	6,9
25x4,2	0,216	160,3	34,62
32x5,4	0,353	11,35	4
Vp cyr			45,52
Vp			200,6

V_p = 200,6 dm³ = 200,6*10^-3 =0,200 m³

Gvc= Vp *u /3,6m³/s = 0,20 *3/3,6=0,16 dm³ /s

Gvc= Vp *u /3,6m³/s = 0,20 *5/3,6=0,27 dm³ /s

Metoda I Gc = 0,13 dm³ /s

Metoda II zakres 0,16 ÷0,27 dm³ /s

Do dalszych obliczeń przyjmuję

Gvc=0,27 dm³ /s

Dobór pompy cyrkulacyjnej

• wydajność pompy G_{p cyr} = 1,1 * G_vc = 1,1 * 0,27 = 0,30 l/s

• 
  

Δh_cyrk - straty ciśnienia w magistrali w najniekorzystniejszym ciągu przy przepływie cyrkulacyjneym.

Δh_r - straty ciśnienia na przewodach rozbiorczych (przy przepływie cyrkulacyjnym).

• wysokość podnoszenia pompy

Hpcyrk = 7,68+3,3x[0,28 + 0,04 /0,28 ]²= 10,98 x 1,3 = 14,34 kPa

Dobrano pompę TP32-30/4B FIRMY GRUNDFOS

Straty ciśnienia w magistrali w najniekorzystniejszym ciągu przy przepływie

cyrkulacyjneym

odcinek	L	d	v	G	Δh
	m	mm	m/s	l/s	kPa
1-5	28	20x3,4	0,3	0,04	2,8
5-6	17,4	20x3,4	0,3	0,04	1,74
6-7	8,85	25x4,2	0,38	0,08	1,062
7-8	0,4	25x4,2	0,5	0,12	0,1
8-9	10,95	32x5,4	0,4	0,16	1,2
9-pg	3	32x5,4	0,5	0,27	0,78
					Δhcyrk= 7,68 kPa

straty ciśnienia na przewodach rozbiorczych (przy przepływie cyrkulacyjnym).

odcinek	L	d	v	G	Δh
	m	mm	m/s	l/s	kPa
1-2	2,8	25x4,2	0,19	0,04	0,14
2-3	5,6	32x5,4	0,12	0,04	0,11
3-4	14	40x6,7	0,07	0,04	0,04
4-5	2,8	50x8,4	0,05	0,04	0,028
5-6	17,4	50x8,4	0,05	0,04	0,174
6-7	8,85	63x10,5	0,06	0,08	0,08
7-8	0,4	75x12,5	0,06	0,12	0,072
8-9	10,95	75x12,5	0,08	0,16	0,85
9-pg	3	75x12,5	0,14	0,27	1,74
					Δhr = 3,3 kPa

VII-INSTALACJA GAZOWA

1. Obliczenia

Q_obl = Q_n * n * K , m³/h

gdzie:

Q_n - przepływ przez odbiornik, m³/h

n - ilość odbiorników , -

k - współczynnik jednoczesności działania, -

Δp_odz = h_g * Δp_j , Pa

gdzie:

Δp_odz - odzysk ciśnienia, mmH₂O (Pa)

h_g - różnica wysokości pomiędzy KG a najniekorzystniejszym gazomierzem, m

Δp_j - jednostkowy spadek ciśnienia , mmH₂O / m

Nr działki	n	Qn	k	Qobl	d	l	lz	l + lz	R	R(l+lz)
-	-	m^3/h	-	m^3/h	mm	m	m	m	Pa/m	Pa
1	1	1,2	1	1,2	15	7,5	1,4	8,9	0,518	4,6
2	1	1,2	1	1,2	15	8,5	1,6	10,1	0,518	5,23
3	1	1,2	1	1,2	15	5,5	1,3	6,8	0,518	3,52
4	3	3,6	0,564	6,09	25	3,5	1,2	4,7	0,541	2,54
5	6	7,2	0,394	17,02	32	2,8	2	4,8	0,722	3,46
6	9	10,8	0,319	31,00	50	2,8	3,7	6,5	0,321	2,08
7	12	14,4	0,275	47,52	65	2,8	5,6	8,4	0,219	1,83
8	15	18	0,244	65,88	65	2,8	4,2	7	0,354	2,47
9	18	21,6	0,223	86,70	80	2,8	5,6	8,4	0,252	2,11
10	21	25,2	0,205	107,48	80	2,8	4,2	7	0,327	2,28
11	24	28,8	0,191	132,01	100	2,8	7,3	10,1	0,154	1,55
12	27	32,4	0,180	157,46	100	2,8	5,5	15,4	0,206	3,17
13	30	36	0,170	183,6	100	12,3	14,5	26,8	0,254	6,80
41,64

ΣΔp<150 Pa 41,64<150 Pa warunek został spełniony

(ΣΔp -Δp odz.) <150 Pa

Δp odz, = hg x Δpj

Δpj = 0,54mmH2O = 5,4Pa

hg = 26,74

gdzie:

Δh_cyrk - straty ciśnienia w magistrali w najniekorzystniejszym ciągu przy przepływie cyrkulacyjneym.

Δh_r - straty ciśnienia na przewodach rozbiorczych (przy przepływie cyrkulacyjnym).

IV. Obliczenie wody ogólnej dla całego budynku

Normatywny wypływ wody ciepłej dla mieszkania 1

qnzw = 0,67 l/s

qncwu = 0,67-(0,25+0,13) = 0,29l/s

Normatywny wypływ wody ciepłej dla mieszkania 2

qnzw = 0,67 l/s

qncwu = 0,67-(0,25+0,13) = 0,29l/s

Normatywny wypływ wody ciepłej dla mieszkania 3

qnzw = 0,67 l/s

qncwu = 0,67-(0,25+0,13) = 0,29l/s

Normatywny wypływ wody zimnej i wody ciepłej dla całego budynku

Σ qnzw = 2x 10x0,67 + 2x 10 x 0,67+2x10x0,67 = 40,0 l/s

Σ qncwu = 2x 10x0,29 + 2x 10 x 0,29+2x10x0,29= 17,4 l/s

Normatywny wypływ wody ogólnej dla całego budynku

Σ qnwo = Σqnzw+Σqncwu = 40 + 17,4 = 57,4 l/s

Przepływ obliczeniowy wody ogólnej dla całego budynku

qwo = 1,7 x (Σqn)^0,21 - 0,7= 3,33 l/s = 12,0 m3/h

Dobór wodomierza dla budynku

Umowny przepływ obliczeniowy dla wodomierza

qw = 2xqwo = 2x3,33 = 6,66 l/s = 24 ,0 m3/h

Dobrano wodomierz śrubowy typ MP DN 65

qn =15m3/h<qmax = 30m3/h

strata na wodomierzu

na podstawie wykresu odczytano

Δhwg = 1,85 m = 18,1kPa

V . Obliczenie wymaganej wysokości ciśnienia w sieci wodociągowej Hgw.

Hgw=Δpm + Δpwodm + Δpp + Δpwodb + Δpprz = Hg

gdzie:

Δpm - straty ciśnienia na węźle mieszkaniowym [ kPa]

Δpwodm - straty ciśnienia na wodomierzu mieszkaniowym [ kPa]

Δpp - straty ciśnienia na pionie i poziomych odcinkach rozgałęzieniowych [ kPa]

Δpwodb - straty ciśnienia na wodomierzu dla calego budynku [ kPa]

Δpprz - straty ciśnienia na przylaczu [ kPa]

Hg - wysokość geometryczna wynikająca z różnicy położenia punktu czerpalnego nad stropem najwyższej kondygnacji [ kPa].

Δpm = 105,14 kPa

Δpwodm = 10,30 kPa

Δpp = 37,15 kPa

Δpwodb = 18,1kPa

Δpprz =9,26 kPa

Hg= 28 x 9,81 = 274,68 kPa

Hgw = 105,14+ 10,3 + 37,15 + 18,1+ 9,26 + 274,68= 454,63 kPa = 46,34m H2O.

VI. Obliczenie instalacji z urządzeniem hydroforowym

1)Dane :

1. Strata na najbardziej niekorzystnym obiegu Hgw = = 46,34mH2O

2. Ciśnienie gwarantowane w wodociągu Hwgw = 10mH20

c) H w max = 13 m H2O

2) Ciśnienia sterowania pompą:

Pmin I = 380 kPa

Pmin II = 370 kPa

Pmax I= 590 kPa

PmaxII= 580 kPa

Stosunek ciśnień bezwzględnych f =( Pmin + 10) / (Pmax+10) = (0,5 - 0,8)

f =(PminI +10)/(Pmax I+10) = 390/600 = 0,65

f =(PminII +10)/(Pmax II +10) = 380/590 = 0,65

3) Dobór pompy

Go = qs = 2,8 l/s= 10m3/h=180 l /min

G1 = Go/2 = 1,41/s =5m3/h=90l/min -dwie pompy ustawione równolegle

Ho = hg + pmin I + Δh w-zh -Hwgw =

=1+380+3,8-100=284,8 kPa =28 mH2O

Pompa I

Ha = Pmin I + hg - Hwgw

Ha = 380 +1 -100 = 281 kPa = 28,1 mH2O

Hb = Pmax I +hg + huż - Hwgw

Hb= 590+1+0,5 -100 = 491,5 kPa = 49,15 mH2O

Pompa II

Hc = Pmin II + hg - Hwgw

Hc = 370 +1 -100 = 271 kPa = 27,1 mH2O

Hd = Pmax II +hg + huż - Hwgw

Hd = 580+1+0,5 -100 = 481,5 kPa = 48,15 mH2O

Dobrano dwie pompy wirowe SK 5,02

4) Dobór zbiornika hydroforowego

Gśr = (Ga+Gb) /2 = (90+120 ) /2 = 105 l/min

Przyjmuję 6 cykli w ciągu godziny n= 6 czyli t = 10min

V uż = t * Gśr. /4 = 10*105 /4 = 0,263 m3

Vu = Vuż *(Pmax I-Pmin II /Pmax I - Pmin I) *(Pmin I/Pmin II)

= 0,263*(69-47 /69-48) * (48/47) = 0,3 m3

Vcz = Vu * (Pmax I /Pmax I -PminII) * (Pmin I /PminII)

Vcz = 0,3 *(69 /69-47) * (48/47) = 0,9 m3

Dobrano zbiornik typ AI nr 6 o średnicy -1000mm ,

pojemność nominalna -1250 dm 3

wysokość 2125 mm

5) Dobór zaworu bezpieczeństwa

Prob.=. 0,6 Mpa

Pzb = 1,1 * Prob = 1,1*0,6 = 0,66 MPa = 66 mH2O

Vzb = Vcz * (Pzb -Pmin II /Pzb) = 0,9 *(66-37/66) = 0,4 m3

hzb = Vzb * 4 /(D2) *π = 0,4 *4 /1 *π = 0,52 m

Hzb = hg+ hzb + Pzb - Hwgw

Hzb = 1+660+52-130=58,3 mH2O

Dla takiego ciśnienia z wykresu odczytano :

Gzb = 95 l/min = 5,7 m3/h

Fzb = Gzb /1414,5 *α*√(pzb-po) *ρ = 0,000697 m2

d= 4 x F /π= √4 *0,000697 /π - 0,029 m

przyjęto d=32 mm

Dobrano zawór Si 2501 Pn 1,6 o sprężynie 0,55-0,8 z nastawą na 0,66 Mpa

Pmin≥ hgz +hwyp.+Δh s

hgz -wysokość położenia najniekorzystniej usytuowanego zaworu czerpalnego względem najniższego poziomu wody w hydroforze , przy założeniu , że różnica wysokości między zwierciadłem cieczy przy pmin a posadzką piwnicy wynosi =0,5 m

hwyp.-wymagane ciśnienie wylotowe przed rozpatrywanym zaworem

Δhs-Suma strat liniowych i miejscowyvh na odcinku zbiornik hydroforowy (ZH) a NNPPC

hgz=24,7 x 9,81 = 242,3 kPa

Δhs=160,9kPa

Pmin= 242,3 +160,9 = 404 kPa

Pmax ≤Prob

Pmax1 ≤ 60 mH2O = 590 kPa

Pmax2≤590 + hgn

hgn- wartość położenia najniższego zaworu czerpalnego względem najwyższego ciśnienia wody w hydroforze

hgn = 3 m

Pmax1 ≤ 60 mH2O = 590 kPa - ciśnienie robocze instalacji

Pmax2≤ 590 +( 3x9,81) = 619 kPa

Pmax = min (Pmax1,Pmax 2)

Po podstawieniu :

Pmin ≥ 404 kPa

Pmax ≤ 590 kPa

Zakładam:

Pmin = 420 kPa = 42,8 mH2O

Pmax = 580 kPa = 59,1 mH2O

warunek

Pmin/Pmax = α=0,5÷0,8

Pmin/Pmax = 0,72 warunek został spełniony

Dobór pompy :

Hpmin = pmin + Hg2 + hpmin + Δhs - Hgw

Gp ≥ qs

Hg2 - różnica wysokości między wodociągiem a posadzką piwnicy

Δh s -suma strat liniowych i miejscowych w rurociągu współpracującym z pompą

qs- przepływ wody na przyłączu wodociągowym (zapotrzebowanie na wodę dla całego obiektu)

Wydajność:

Gp≥ 3,37 dm3/s = 12,15 m3/h

Wysokość podnoszenia :

Pmin = 420 kPa

Hg2 = - 0,65 m H2O = -6,4 kPa

Hwgw = 11m H2O = 107,9 kPa

Δh s = 1,3 i x l + Δhwod =1,3x4,2 +18,1=23,60 kPa

Hpmin≥329,8 =33,6 mH2O

Zatem parametry do doboru pompy :

Hp≥33,60 mH2O

Gp ≥12,15 m3/h

Wysokości ciśnień statycznych Hp1 , Hp2:

Hp1 = pmin + (Hg2+hpmin)-Hwgw

Hp2 = pmax +(Hg2+hpmax)-Hwgw

Pmin = 420 kPa = 42,81m H2O

Pmax = 580 kPa = 59,12 mH2O

Hg2 = -0,65 mH2O

hpmax = 1,0 mH2O założono

Hwgw = 11,0 mH2O

Hp1 = 42,81 +(-0,65+0,5)-11,0 = 31,66 mH2O

Hp2 = 59,12 +(-0,65 +1)-11,0 = 48,47 m H2O

Dobrano pompę CH 12-50 firmy Grundfos

Dobór zbiornika

• moc na wale N = 2,1 kW

• współczynnik rezerwy mocy R= 1,2

• moc silnika z uwzględnieniem rezerwy mocy Ns = 2,5 kW

• dopuszczalna liczba wyłączeń silnika w ciągu godziny w zależności od mocy silnika ηdop = 10h-1

• minimalny okres między włączeniami pompy Tmin = 60/ηdop = 6min

Objętość użytkowa zbiornika hydroforowego:

Vu = Tmin x Gśr. /4

Gśr. = G1 + G2 / 2

G1 = 4,80 m3/h

G2 = 12,10 m3/h

Gśr. = 4,80+12,10 / 2 =8,45 m3/h

Vu = 0,10 x 8,45 / 4 = 0,21 m3

Objętość czynna

V1 = Vu x Pmin / (Pmax - Pmin )

V1= 0,21 x 42,81 / 59,12 - 42,81 = 0,55 m3 - ciśnienie absolutne

Dobrano zbiornik hydroforowy pionowy typu A-I 4

Objętość nominalna V = 1,000 m3

Rzeczywista objętość użyteczna V 1 rz = 1,040 m3

Ciśnienie robocze zbiornika Prob zb = 0,6 Mpa

Średnica D = 900mm

Wysokość zbiornika H = 2075 mm

Rzeczywista objętość użytkowa

Vu rz = V1 rz x (Pmax -Pmin) /Pmin = 1,040 x (59,12 -42,81)/42,81 = 0,39 m3

V u rz = 0,39 > 0,21 zbiornik dobrano poprawnie

Wysokość objętoci użytkowe

h u = 4x Vun / Π x D2 = 4x 0,39 / 3,14 x 0,81 = 0,6 m

Dobór zaworu bezpieczeństwa:

Ciśnienie otwarcia zaworu

Pzb = 1,1 x pdop

Pdop = 0,6 Mpa

Pzb = 0,66 MPa = 660,0 kPa = 67,3 mH2O

Objętość wody od minimalnego poziomu lustra wody do momentu otwarcia zaworu

Vzb = (V1 x Pzb - Pmin ) / Pzb

Vzb = 0,20 m3

h'zb = 4 x Vzb / Π x D2

h'zb = 0,32 m

hzb = h'zb + 1,0 = 0,32 +1,0 = 1,32 m

potencjalna wysokośc podnoszenia pompy w momencie otwarcia zaworu bezpieczeństwa

H pzb = H g2 + hzb + pzb -Hwgw

Hpzb = 56,9 mH2O

Z wykreślonej charakterystyki strat przy Hpzb wynika ,że przy tak dobranym układzie hydroforowym nie jest wymagane zastosowanie zaworu bezpieczeństwa ponieważ dobrana pompa nie jest w stanie podnieść ciśnienia do wartości granicznej Pdop.

Nr dz	L	Σqn	q	Dz x g	V	R	Δpl	Σ ξ	Δpm		pc
	m	dm3/s	dm3/s	mm	m/s	kPa/m	kPa		kPa		kPa
Obliczenie pionu I mieszkania 1
1,9	2,8	0,29	0,25	32x5,4	0,72	0,28	0,78	1,2	0,31	1,10
1.8	2,8	0,58	0,39	40x6,7	0,73	0,22	0,62	1,2	0,32	0,94
1,7	2,8	0,87	0,50	40x6,7	0,92	0,33	0,92	1,5	0,63	1,56
1,6	2,8	1,16	0,59	50x8,4	0,70	0,15	0,42	1,2	0,29	0,71
1,5	2,8	1,45	0,67	50x8,4	0,82	0,21	0,59	1,2	0,40	0,99
1,4	2,8	1,74	0,74	50x8,4	0,88	0,23	0,64	1,2	0,46	1,11
1,3	2,8	2,03	0,80	50x8,4	0,94	0,26	0,73	1,2	0,53	1,26
1,2	2,8	2,32	0,86	50x8,4	1,06	0,33	0,92	1,5	0,84	1,77
1,1	2,8	2,61	0,91	63x10,5	0,70	0,11	0,31	1,2	0,29	0,60
1.0	1,8	2,90	0,96	63x10,5	0,73	0,12	0,22	0,9	0,24	0,46
1	4,7	2,90	0,96	63x10,5	0,73	0,12	0,56	1,4	0,37	0,94
2	10,9	2,90	0,96	63x10,5	0,73	0,11	1,20	0,5	0,13	1,33
4	8,85	5,80	1,36	63x10,5	1,03	0,23	2,04	0,8	0,42	2,46
6	0,4	8,70	1,67	75x12,5	0,88	0,14	0,06	0,5	0,19	0,25
8	10,95	11,6	1,91	75x12,5	0,98	0,17	1,86	1,7	0,82	2,68
Δp= 18,14

---