PROJEKT Z KLIMATYZACJI KOPALŃ
Prognozowanie temperatury powietrza w wyrobiskach górniczych metodami:
J. Wacławika - w szybie wdechowym
J. Vossa - w wyrobiskach korytarzowych i wyrobisku ścianowym.
Ocena warunków klimatycznych.
Obliczenie zdolności chłodniczej MK i propozycja rozwiązania klimatyzacji dla projektowanych wyrobisk.
Wykonał:
PAWEL NOWACKI
E O P
V
ROK AKADEMICKI 1999/2000
WSTĘP TEORETYCZNY DO OBLICZANIA TEMPERATURY POWIETRZA
Temperatura sucha powietrza na podszybiu.
Obliczenia są wykonane na podstawie metody J. Wacławika.
Zgodnie z tą metodą temperatura sucha powietrza na podszybiu szybu wdechowego jest równa:
(1)
gdzie:
Tos - średnioroczna temperatura powietrza atmosferycznego, oC,
σ - gradient geotermiczny, oC/m., przy czym
Γ - stopień geotermiczny, m/oC,
s - współrzędna bieżąca, m.,
λ - współczynnik przewodzenia ciepła, W/(mK),
q* - bezwymiarowy strumień cieplny, wyznaczony za pomocą wzoru:
cp - ciepło właściwe powietrza przy stałym ciśnieniu,
g - przyspieszenie ziemskie,
Ki - liczba Kirpiczewa charakteryzująca ochłodzenie się górotworu
wyznaczana z monogramów lub wzorów empirycznych jako funkcja
Fouriera i Biota,
jeżeli: Fo ≥ 1
(2)
(3)
jeżeli: 0,001 ≤ Fo <1
(4)
gdzie:
(5)
(6)
Fo - liczba Fouriera dana wzorem:
(7)
τ - czas przewietrzania wyrobiska, s,
- współczynnik wyrównywania temperatury, m2/s,
(8)
cs - pojemność cieplna skał, J/(kg K),
ρs - gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m3,
Bi - liczba Biota dana wzorem:
(9)
αk - współczynnik przejmowania ciepla z górotworu, W/(m2 K),
(10)
- strumień objętości powietrza, m3/s,
- gęstość powietrza liczona ze wzoru:
(11)
p - ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza w miejscu pomiaru
prędkości, Pa, które można wyznaczyć z przybliżonego wzoru:
(12)
po - ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego, Pa,
H - głębokość szybu liczona od powierzchni ziemi, m.,
Ra - indywidualna stała gazowa powietrza suchego,
Tv - temperatura wirtualna powietrza, K,
(13)
(14)
Ts - temperatura sucha powietrza w miejscu pomiaru prędkości, K,
Ts(s) - temperatura powietrza w przekroju szybu wdechowego, oC,
x - stopień zawilżenia powietrza, kg/kg,
(15)
ppn - ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, Pa,
(16)
Temperatura wilgotna na podszybiu
Wyznacza się z zależności na ciśnienie cząstkowe pary wodnej w postaci:
(17)
przy czym:
(18)
gdzie:
- ciśnienie cząstkowe pary wodnej, Pa,
- ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia w
temperaturze ts, Pa ,
- wilgotność względna powietrza, %,
- odpowiednio temperatury powietrza mierzone
termometrem suchym i wilgotnym, oC.
3. Prognozowanie temperatury suchej powietrza w
wyrobiskach górniczych
Obliczenia wykonano metodą J. Vossa [1]
Jako dane wyjściowe na dopływie przyjmujemy parametry powietrza na
wypływie wyrobiska poprzedniego.
Wyznacza się kolejno:
Liczbę Fouriera ze wzoru:
(19)
gdzie:
- czas przewietrzania wyrobiska, s,
- ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury, m2/s,
równy:
(20)
cs - pojemność cieplna skał, J/(kg K),
- gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m3,
Bi - liczba Biota dana wzorem:
(21)
- współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, W/(m2K),
Temperaturę suchą powietrza wyznacza się ze wzoru:
(22)
przy czym :
(23)
gdzie:
- średnia temperatura pierwotna skał otaczających
wyrobisko, °C,
przy czym
(24)
- odpowiednio temperatura pierwotna skał w przekroju
dopływowym i wypływu, oC, liczona ze wzoru:
(25)
gdzie:
t0 - temperatura skał na głębokości
,°C,
- stopień geotermiczny, m/°C,
ro - promień równoważny wyrobiska, m, przy czym
ro =
(26)
- współczynnik ciepła konwekcyjnego ogrzewającego
powietrze suche, równy ilorazowi ciepła konwekcyjnego do
ciepła całkowitego,
-ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w
wilgotnym masywie skalnym, W/(m K) [1]
A - pole przekroju, m2,
B - obwód wyrobiska, m.,
L - długość wyrobiska, m.,
cpa- właściwa pojemność cieplna powietrza suchego,
cpa = 1005 J/(kgK)
- strumień masy powietrza suchego, kg/s,
(27)
- prędkość średnia powietrza w przekroju, dla którego wyznacza
się strumień masy powietrza, m/s,
- odpowiednio wysokości niwelacyjne przekroju dopływu
i wypływu wyrobiska, dla którego wykonuje się prognozę
temperatury powietrza, m,
- zagęszczenie strumienia od dodatkowych źródeł ciepła,
W/m, przy czym:
(28)
Nz - moc dodatkowych źródeł ciepła, kW,
czs- współczynnik określający jaka część energii z dodatkowych
źródeł wpływa na podwyższenie temperatury mierzonej
termometrem suchym.
Prognozowanie temperatury wilgotnej powietrza w wyrobiskach górniczych
Prognozowanie temperatury powietrza mierzonej termometrem wilgotnym w wyrobisku górniczym prowadzić możemy dopiero po prognostycznym wyznaczeniu temperatury mierzonej termometrem suchym.
Temperaturę wilgotną w wyrobisku górniczym wyznaczamy ze wzoru:
(29)
gdzie:
xd - stopień zawilżenia powietrza na dopływie wyrobiska, kg/kg,
xw - stopień zawilżenia powietrza na wypływie z wyrobiska,
kg/kg,
rb - ciepło parowania wody w termometrze 0°C;
rb = 2500000 J/kg,
cpw - pojemność cieplna pary wodnej przy stałym ciśnieniu,
cpw = 1927 J/(kg K).
Ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza pw na końcu wyrobiska
wyznacza się z przybliżonego wzoru:
(30)
gdzie:
- liczba oporu wyrobiska [3]
- gęstość powietrza dla warunków normalnych,
.
DOBÓR MASZYNY KLIMATYZACYJNEJ
Wyznaczenie temperatury powietrza na wlocie do wyrobisk po zastosowaniu jego chłodzenia
Temperaturę na wlocie do wyrobiska określamy przy założeniu, że temperatura sucha powietrza w całym wyrobisku nie powinna przekraczać 28°C.
Korzystając z tego założenia, że temperatura sucha na wylocie z wyrobiska nie powinna przekraczać 28°C oraz przekształcając wzór (21) można otrzymać zależność na temperaturę suchą powietrza na dopływie do tego wyrobiska w postaci:
(31)
Wyznaczona z tego wzoru temperatura powietrza tsd będzie temperaturą jaką otrzymamy po wymieszaniu strumieni powietrza przepływających przez maszynę klimatyzacyjną i wyrobiskiem (obok maszyny klimatyzacyjnej).
Wyznaczenie parametrów powietrza na wypływie z maszyny
klimatyzacyjnej
Zakłada się, że powietrze wypływające z maszyny klimatyzacyjnej będzie miało wilgotność względną ϕ = 100 %. Wobec tego tsMK = twMK.
Chcąc wyznaczyć żądane parametry powietrza na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej przyjmuje się wstępnie temperaturę powietrza na wypływie z maszyny równą tsMK.
Obliczenia prowadzi się iteracyjnie.
Oblicza się kolejno:
ciśnienie cząstkowe pary wodnej ppd, Pa,
(32)
ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia ppnd, Pa,
(33)
- stopień zawilżenia powietrza xd, kg/kg,
(34)
entalpię 1+x kg powietrza wilgotnego hd, kJ/kg,
(35)
gęstość powietrza wilgotnego
, kg/m3,
(36)
strumień masy powietrza wilgotnego
, kg/s,
(37)
- strumień masy powietrza suchego
, kg/s,
(38)
ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia w temperaturze tsw dla powietrza wylotowego z maszyny klimatyzacyjnej ppnw, Pa,
(39)
stopień zawilżenia powietrza xnw na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej dla stanu nasycenia powietrza w temperaturze tsw, kg/kg,
(40)
entalpia 1+x kg powietrza zamglonego na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej hw, kJ/kg,
(41)
Następnie wyznacza się temperaturę powietrza po zmieszaniu strumieni powietrza płynących przez maszynę klimatyzacyjną i wyrobisko (obok MK).
- strumień masy powietrza płynącego wyrobiskiem (obok MK)
, kg/s,
(42)
strumień masy powietrza płynącego przez maszynę klimatyzacyjną
, kg/s,
(43)
stopień zawilżenia powietrza
, kg/kg,
(44)
entalpię powietrza po zmieszaniu strumieni powietrza
, kJ/kg,
(45)
Entalpię poszczególnych strumieni liczymy ze wzoru:
(46)
gdzie:
h - entalpia powietrza wilgotnego, J/(1+x)kg,
ha- entalpia powietrza suchego, J/kg,
hw- entalpia pary wodnej, J/kg,
rb- ciepło parowania wody w temperaturze 0°C,
rb = 2500000 J/kg,
cpw - pojemność cieplna pary wodnej przy stałym ciśnieniu,
cpw = 1927 J/(kg K),
x - stopień zwilżenia, kg/kg.
Temperatura sucha wymieszanego strumienia powietrza:
(47)
Dla wyznaczenia temperatury wilgotnej powietrza twm po zmieszaniu strumieni oblicza się kolejno:
- ciśnienie cząstkowe pary wodnej w powietrzu wylotowym ppw, Pa,
(48)
temperaturę wilgotną powietrza tww dla zmieszanych strumieni wyznacza się przy znanych wartościach p, ppw i tsw z równania:
(49)
W dalszej kolejności porównuje się czy wyznaczona temperatura tsm jest równa temperaturze tsd określonej w punkcie 3.1 (ze wzoru (29)). Jeżeli temperatury te są różne, to przyjmujemy nową wartość temperatury tsMK na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej i powtarzamy tok obliczeń. Obliczenia kończymy, gdy tsm = tsd. Wyznaczona w ten sposób temperatura tsMK = twMK jest temperaturą szukaną, która pozwala wyznaczyć zdolność chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej.
Obliczenie zdolności chłodniczej maszyny klimatyzacyjnej
Zdolnością chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej jest ilość ciepła, jaką maszyna odbiera od powietrza w parowniku w jednostce czasu.
Dla wyznaczenia zdolności chłodniczej MK wyznacza się różnicę entalpii powietrza przepływającego przez maszynę
, kJ/kg,
(50)
Zdolność chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej wyznacza się ze wzoru:
(51)
gdzie:
Q - zdolność chłodnicza maszyny klimatyzacyjnej, kW.
Obliczenia prognostyczne temperatury powietrza i zdolności chłodniczej maszyny klimatyzacyjnej
Obliczenia przeprowadzono dla schematu wyrobisk kopalni „Bogdanka” przedstawionych na rys. 1.
0
(5)
ściana
chodnik odstawczy
(3) (4)
przekop
polowy
(1) podszybie przekop przewozowy (2)
Rys. 1. Schemat wyrobisk kopalni „Sławek” dla których prowadzono prognozę
temperatury powietrza
ANALIZA WARUNKÓW KLIMATYCZNYCH
Dla chodnika odstawczego i ściany sprawdzono warunki klimatyczne przed i po zastosowaniu klimatyzowania powietrza.
Dla określenia czy w tych wyrobiskach panują odpowiednie warunki klimatyczne zbadano zgodność wyznaczonych dla tych wyrobisk parametrów z obowiązującymi w Polsce i na świecie normami.
Określono warunki klimatyczne wg norm:
polskiej,
francuskiej,
„Cuprum”,
belgijskiej,
australijskiej,
bułgarskiej,
amerykańskiej,
niemieckiej.
WSPÓŁCZYNNIKI WYKORZYSTANE W PROJEKCIE
Współczynniki wykorzystane w projekcie zostały dobrane na podstawie literatury [1,3] i przedstawiono je w poniższych tabelach:
Tabela 1. Temperatura średnia powietrza atmosferycznego
Temperatura średnia powietrza na zrębie szybu
|
|
Miejscowość
|
Tos, °C |
Katowice
|
7,5 |
Bytom
|
8,0 |
Gliwice
|
7,8 |
Legnica
|
8,4 |
Tabela 2. Współczynniki przewodzenia ciepła
dla skał
Współczynnik przewodzenia ciepła |
|
Rodzaj skał
|
Bogdanka |
Piaskowiec gruboziarnisty |
4,0 |
Piaskowiec drobnoziarnisty |
2,5 |
Wapień
|
2,8 |
Łupek ilasty
|
1,5 |
Łupek ilasty
|
0,4 |
|
|
Tabela 3. Ciepło właściwe i gęstość skał cs i
Ciepło właściwe skał i ich gęstości cs i
|
||
Rodzaj skał
|
kg/m3 |
cs , J/(kg K) |
Zlepieńce i żwirowce
|
2200 |
961 |
Piaskowiec gruboziarnisty
|
2400 |
696 |
Piaskowiec drobnoziarnisty
|
2500 |
705 |
Łupek piaszczysty
|
2550 |
850 |
Łupek ilasty
|
2600 |
1000 |
Węgiel kamienny
|
1300 |
439 |
Tabela 4. Ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym
masywie skalnym
Ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie skalnym |
|
Nazwa wyrobiska |
|
Chodniki kamienne
|
5,8 |
Ściany prowadzone na zawał gdy są zainstalowane MK |
7 |
Ściany prowadzone na zawał gdy nie są zainstalowane MK |
7 |
Tabela 5. Współczynnik ciepła konwekcyjnego
Współczynnik ciepła konwekcyjnego |
|
Nazwa wyrobiska
|
|
Chodniki kamienne
|
0,35 |
Ściany prowadzone na zawał gdy są zainstalowane MK |
0,25 |
Ściany prowadzone na zawał gdy nie są zainstalowane MK |
0,15 |
Tabela 6. Liczba oporu wyrobiska
Liczba oporu wyrobiska |
|||
Dla szybów w obudowie murowej |
Dla wyrobisk korytarzowych w obudowie ŁP |
||
Średnica D, m |
|
Pole przekroju A, m2 |
|
4,5
|
0,819001 |
7,0 |
0,050936 |
5,0
|
0,693493 |
8,7 |
0,049120 |
6,0
|
0,549065 |
10,9 |
0,051166 |
7,0
|
0,423838 |
14,5 |
0,052849 |
7,5
|
0,408202 |
18,0 |
0,049687 |
WYNIKI OBLICZEŃ
Szyb wdechowy - podszybie
Do obliczeń prognostycznych temperatury powietrza przyjęto następujące parametry:
Tos = 7,5 °C
λ = 3,1
cs = 705 J/(kg K)
= 2500 kg/m3
= 0,423838
Szyb wdechowy - podszybie |
|
Gradient geotermiczny, |
0,033 |
Współrzędna bieżąca, s, m. |
1030 |
Pole przekroju, A, m2 |
38,5 |
Prędkość powietrza, wm., m/s |
7,0 |
Bezwymiarowy strumień cieplny, |
2,68 |
Liczba Fouriera, Fo |
29,43 |
Liczba Biota, Bi |
12,10 |
Współczynnik wyrównywania temperatury, a, m2/s |
1,76E-06 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
3,5 |
Czas przewietrzania, τ, lata |
6,5 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,43 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
10,72 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
292,6 |
Gęstość powietrza, |
1,321 |
Ciśnienie statyczne powietrza, p, Pa |
110976,7 |
Stopień zawilżenia na wypływie, xw , kg/kg |
0,01 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, ppnd, Pa |
2042,3 |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej, ppd, Pa |
1633,8 |
Temperatura sucha na podszybiu, Ts(s),°C |
17,8 |
Temperatura wilgotna na wypływie z szybu, tww,°C |
15,7 |
Przekop przewozowy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 705 J/(kg K)
= 2500 kg/m3
= 5,8 W/(mK)
= 0,35
= 0,044166
Przekop przewozowy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
17,8 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
15,7 |
tx |
45,1 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
41,3 |
Liczba Fouriera, Fo |
112,24 |
Liczba Biota, Bi |
14,41 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
3,29E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,34 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
15,21 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,92 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
292,6 |
Ciśnienie statyczne powietrza, p, Pa |
110976,7 |
Gęstość powietrza, |
1,321 |
Strumień masy powietrza suchego, |
93,02 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
270 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,19 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
22,30 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
21,5 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
19,4 |
Przekop polowy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 850 J/(kg K)
= 2550 kg/m3
= 5,8 W/(mK)
= 0,35
= 0,046941
Przekop polowy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
21,5 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
19,4 |
tx |
44,7 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
41,0 |
Liczba Fouriera, Fo |
91,27 |
Liczba Biota, Bi |
7,47 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
2,68E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,34 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
9,98 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,52 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
296,8 |
Ciśnienie statyczne powietrza, p, Pa |
111212,1 |
Gęstość powietrza, |
1,305 |
Strumień masy powietrza suchego, |
33,94 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
180 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,20 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
27,69 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
26,3 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
23,5 |
Chodnik odstawczy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 1000 J/(kg K)
= 2600 kg/m3
= 8,1 W/(mK)
= 0,35
= 0,045167
Chodnik odstawczy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
26,3 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
23,5 |
tx |
55,3 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
40,5 |
Liczba Fouriera, Fo |
53,13 |
Liczba Biota, Bi |
3,08 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
3,12E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,36 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
6,43 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,36 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
302,2 |
Ciśnienie statyczne powietrza, p, Pa |
111329,7 |
Gęstość powietrza, |
1,283 |
Strumień masy powietrza suchego, |
15,40 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
330 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,24 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, , W/m. |