---

Overview

OBLICZENIA
WYKRESY
Arkusz2

---

Sheet 1: OBLICZENIA

DANE

PARAMETR

WYROBISKO

1

2

3

4

5

6

Długosc

L

1050

2000

1950

880

230

880

Pole przekroju

A

ig: proszę używać formuły pi() PI()*(C8/2)^2

16

10

8

2,1*4

7

Średnica zastępcza

D

7

2*D22

2*E22

2*F22

2*G22

2*H22

Prędkość powietrza

wm

9

5,2

2,6

1,5

F7*F9/G7

G7*G9/H7

Czas przewietrzania (lata)

t

7

4

2,5

1

0,1

1

w sekundach

C10*365*24*60*60

D10*365*24*60*60

E10*365*24*60*60

F10*365*24*60*60

G10*365*24*60*60

H10*365*24*60*60

Wysokość niwelacyjna

zd

150

-900

-900

-880

-875

-860

Wysokość niwelacyjna

zw

-900

-900

-880

-875

-860

-860

Rodzaj skał otaczających

piaskowiec gruboziarnisty

piaskowiec drobnoziarnisty

łupek piaszczysty

łupek ilasty

węgiel

łupek ilasty

Moc maszyn

0

220

270

280

350

0

Współczynnik Czs

0

0,22

0,23

0,24

0,3

0,24

średnioroczna temperatura powietrza

t

7,5

wsp. przewodnictwa ciepła skał

l s

3,5

3,1

2,2

2,1

0,6

2,1

pojemność cieplna skał otaczających wyrobisko

cs

696

705

850

1000

439

1000

gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko

rs

2400

2500

2550

2600

1300

2600

ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła

l e

5,8

5,8

5,8

8,1

7

2,3

promień zastępczy wyrobiska

r0

C8/2

(2*D7)/(4,16*PIERWIASTEK(D7))

(2*E7)/(4,16*PIERWIASTEK(E7))

(2*F7)/(4,16*PIERWIASTEK(F7))

(2*G7)/G26

(2*H7)/(4,16*PIERWIASTEK(H7))

współczynnik ciepła konwekcyjnego

epsilon s

0,35

0,35

0,35

0,25

0,6

gęstość powietrza dla warunków normalnych

rn

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

liczba oporu wyrobiska

l f

Arkusz2!C17

Arkusz2!D17

Arkusz2!E17

Arkusz2!F17

Arkusz2!G17

obwód wyrobiska

B

4,16*PIERWIASTEK(D7)

4,16*PIERWIASTEK(E7)

4,16*PIERWIASTEK(F7)

2*(4+2,1)

4,16*PIERWIASTEK(H7)

indywidualna stała gazowa

Ra

287,04

287,04

287,04

287,04

287,04

287,04

współczynnik czs

Czs

0,28

0,28

0,28

0,28

0,28

współczynik cpa

Cpa

1005

1005

1005

1005

1005

ciepło parowania wody

rb

2500000

2500000

2500000

2500000

2500000

pojemność cieplna pary wodnej

cpw

1927

1927

1927

1927

1927

STOPIEŃ GEOTERMICZNY

31

1/C33

WILGOTNOŚĆ WZGLĘDNA NA PODSZYBIU SZYBU WDECHOWEGO

0,74

0,74

PRZEPŁYW PRZEZ CHŁODNICĘ

V

470

m3/min

RÓŻNICA TEMPERATUR W WYROBISKACH KLIMATYZOWANYCH

Dts

3,5

PROGNOZA TEMPERATURY WACŁAWIK

wyrobisko nr:

1

2

3

4

5

wsp. wyrównania temp. skał

a

C18/(C20*C19)

D21/(D20*D19)

E18/(E20*E19)

F18/(F20*F19)

G18/(G20*G19)

liczba Fouriera

F0

(C41*C11)/(C22^2)

(D41*D11)/(D22^2)

(E41*E11)/(E22^2)

(F41*F11)/(F22^2)

(G41*G11)/(G22^2)

wsp. przejmowania ciepła z górotworu

ak

3,336*((C9^0,8)/(C8^0,2))

3,336*((D9^0,8)/(D8^0,2))

3,336*((E9^0,8)/(E8^0,2))

3,336*((F9^0,8)/(F8^0,2))

3,336*((G9^0,8)/(G8^0,2))

Liczba Biota

Bi

(C43*C22)/C18

(D43*D22)/D21

(E43*E22)/E18

(F43*F22)/F18

(G43*G22)/G18

Ki Bi→oo

POTĘGA(C42;(-0,245*PIERWIASTEK((C42+2)^2-9))/(C42^1,02))

POTĘGA(D42;(-0,245*PIERWIASTEK((D42+2)^2-9))/(D42^1,02))

POTĘGA(E42;(-0,245*PIERWIASTEK((E42+2)^2-9))/(E42^1,02))

POTĘGA(F42;(-0,245*PIERWIASTEK((F42+2)^2-9))/(F42^1,02))

POTĘGA(G42;(-0,245*PIERWIASTEK((G42+2)^2-9))/(G42^1,02))

Liczba Kirpiczewa

Ki

(1,2*C45*C44)/(1,2*C44+C45)

(1,2*D45*D44)/(1,2*D44+D45)

(1,2*E45*E44)/(1,2*E44+E45)

(1,2*F45*F44)/(1,2*F44+F45)

(1,2*G45*G44)/(1,2*G44+G45)

Bezwymiarowy strumień cieplny

q*

2*PI()*C46

2*PI()*D46

2*PI()*E46

2*PI()*F46

2*PI()*G46

Strumień objętości powietrza

V

C7*C9

D7*D9

E7*E9

F7*F9

G7*G9

przyjęta temperatura sucha na podszybiu

ts

17,9860039058066

ciśnienie powietrza na zręvie szybu wdechowego

p0

750

ciśnienie statyczne bezwgl. pow. na podszybiu

p

133,3214*(C50+(8*C6/100))

ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia

ppn

610,5*EXP((17,27*C49)/(237,3+C49))

stopień zawilżenia na podszybiu

x

0,622*(($D$34*C52)/(C51-($D$34*C52)))

tsd, twd, xd, pd - parametry na wlociw do wyrobisk

prognozowana temperatura bezwzględna

Ts

273,15+C49

temperatura wirtualna

Tv

(1+(0,6*C53))*C54

gęstość powietrza

r

C51/(C27*C55)

prognozowana temperatura sucha na podszybiu

Ts(s)

C17+(D33*C6)+(1-EXP((-C18*C47*C6)/(C48*C56*1005)))*((((9,80665/1005)-$D$33)*C48*C56*1005)/(C18*C47))

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z "x"

pp

$D$34*C52

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z "tw"

pp

610,5*EXP((17,27*C61)/(237,3+C61))-0,000644*C51*(C57-C61)

pp - pp

C58-C59

temperatura wilgotna na podszybiu

tw

15,1899986029122

temperatura sucha na dopływie

tsd

D107

zawilżenie na dopływie

xd

D108

temperatura pierwotna skał na wlocie do wyrobiska

J00

D100

E102

F100

G100

temepratura sucha na dopływie

Tsd

C57

D107

E75

F75

temperatura bezwzględna sucha na dopływie

Ts

273,15+D66

273,15+E66

273,15+F66

273,15+G66

ciśnienie cząstowe pary w stanie nasycenia

ppn

610,5*EXP((17,27*D66)/(237,3+D66))

610,5*EXP((17,27*E66)/(237,3+E66))

610,5*EXP((17,27*F66)/(237,3+F66))

610,5*EXP((17,27*G66)/(237,3+G66))

ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza na dopływie

pd

C51

D95

E70

F70

ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza na wypływie

pw

D69-(9,80665*D24*(D12-D13))-((D24*D25)/8)*((D26*D6)/(D7^3))*(D9^2)

E69-(9,80665*E24*(E13-E12))-((E24*E25)/8)*((E26*E6)/(E7))*(E9^2)

F69-(9,80665*F24*(F12-F13))-((F24*F25)/8)*((F26*F6)/(F7^3))*(F9^2)

G69-(9,80665*G24*(G12-G13))-((G24*G25)/8)*((G26*G6)/(G7^3))*(G9^2)

stopień zawilżenia na dopływie

x

0,622*(C58/(D69-C58))

0,622*(D109/(E69-D109))

0,622*(E77/(F69-E77))

0,622*(F77/(G69-F77))

temperatura wirtualna

Tv

(1+0,6*D71)*D67

(1+0,6*E71)*E67

(1+0,6*F71)*F67

(1+0,6*G71)*G67

gęstość powietrza

r

D70/(D27*D72)

E70/(E27*E72)

F70/(F27*F72)

G70/(G27*G72)

zagęszczenie strumienia cieplnego od dodatkowego źródła ciepła

qd

(1000*D15*D16)/D6

(1000*E15*E16)/E6

(1000*F15*F16)/F6

(1000*G15*G16)/G6

temperatura sucha powietrza na wypływie

Tsw

D65-(D65-D66)*EXP(-(D18*D47*D6)/(D48*D73*D29))+(D74/(D18*D47))*(1-EXP(-(D18*D47*D6)/(D48*D73*D29)))

E65-(E65-E66)*EXP(-(E18*E47*E6)/(E48*E73*E29))+(E74/(E18*E47))*(1-EXP(-(E18*E47*E6)/(E48*E73*E29)))

F65-(F65-F66)*EXP(-(F18*F47*F6)/(F48*F73*F29))+(F74/(F18*F47))*(1-EXP(-(F18*F47*F6)/(F48*F73*F29)))

G65-(G65-G66)*EXP(-(G18*G47*G6)/(G48*G73*G29))+(G74/(G18*G47))*(1-EXP(-(G18*G47*G6)/(G48*G73*G29)))

stopień zawilżenia na wypływie

xw

D71*((D30+D31*D66)/(D30+D31*D75))+((D29*(D75-D66))/(D30+D31*D75))*((1/D23)-1)

E71*((E30+E31*E66)/(E30+E31*E75))+((E29*(E75-E66))/(E30+E31*E75))*((1/E23)-1)

F71*((F30+F31*F66)/(F30+F31*F75))+((F29*(F75-F66))/(F30+F31*F75))*((1/F23)-1)

G71*((G30+G31*G66)/(G30+G31*G75))+((G29*(G75-G66))/(G30+G31*G75))*((1/G23)-1)

ciśnienie cząstowe pary wodnej z xw

pp

(D76*D70)/(0,622+D76)

(E76*E70)/(0,622+E76)

(F76*F70)/(0,622+F76)

(G76*G70)/(0,622+G76)

ciśnienie cząstowe pary wodnej z tw

pp

610,5*EXP((17,27*D80)/(237,3+D80))-0,000644*D69*(D75-D80)

610,5*EXP((17,27*E80)/(237,3+E80))-0,000644*E70*(E75-E80)

610,5*EXP((17,27*F80)/(237,3+F80))-0,000644*F69*(F75-F80)

610,5*EXP((17,27*G80)/(237,3+G80))-0,000644*G69*(G75-G80)

pp - pp

D77-D78

E77-E78

F77-F78

G77-G78

temperatura wilgotna na wypływie

Tww

18,268265551142

23,8961664905024

28,8361303232188

34,3911885349772

PROGNOZA TEMPERATURY VOSS

wyrobisko nr:

2

3

4

5

6

temperatura sucha na dopływie

tsd

C57

E75

F107

G107

zawilżenie na dopływie

xd

C53

E76

F108

G108

ekw. wsp. wyrównywania temperatury

ae

D21/(D19*D20)

E18/(E19*E20)

F21/(F19*F20)

G21/(G19*G20)

H21/(H19*H20)

Liczba Fouriera

F0

(D87*D11)/(D22^2)

(E87*E11)/(E22^2)

(F87*F11)/(F22^2)

(G87*G11)/(G22^2)

(H87*H11)/(H22^2)

współczynnik przejmowania ciepła

ak

4,65*(D9^0,8)

4,65*(E9^0,8)

4,65*(F9^0,8)

7*(G9^0,8)

4,65*(H9^0,8)

Liczba Biota

Bi

(D89*D22)/(D23*D21)

(E89*E22)/(E23*E21)

(F89*F22)/(F23*F21)

(G89*G22)/(G23*G21)

(H89*H22)/(H23*H21)

Ki Bi→oo

Ki Bi→oo

POTĘGA(D88;(-0,245*PIERWIASTEK((D88+2)^2-9))/(D88^1,02))

POTĘGA(E88;(-0,245*PIERWIASTEK((E88+2)^2-9))/(E88^1,02))

POTĘGA(F88;(-0,245*PIERWIASTEK((F88+2)^2-9))/(F88^1,02))

POTĘGA(G88;(-0,245*PIERWIASTEK((G88+2)^2-9))/(G88^1,02))

POTĘGA(H88;(-0,245*PIERWIASTEK((H88+2)^2-9))/(H88^1,02))

Liczba Kirpiczewa

Ki

(1,2*D91*D90)/(1,2*D90+D91)

(1,2*E91*E90)/(1,2*E90+E91)

(1,2*F91*F90)/(1,2*F90+F91)

(1,2*G91*G90)/(1,2*G90+G91)

(1,2*H91*H90)/(1,2*H90+H91)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia

ppn

610,5*EXP((17,27*C57)/(237,3+C57))

610,5*EXP((17,27*D107)/(237,3+D107))

610,5*EXP((17,27*E75)/(237,3+E75))

610,5*EXP((17,27*F107)/(237,3+F107))

610,5*EXP((17,27*G107)/(237,3+G107))

ciśnienie statyczne bezwzględne na dopływie

pd

C51

D95

E70

F95

G95

ciśnienie statyczne bezwzględne na wypływie

pw

D94-9,80665*D24*(D13-D12)-((D24*D25)/8)*((D26*D6)/(D7))*(D9^2)

E94-9,80665*E24*(E13-E12)-((E24*E25)/8)*((E26*E6)/(E7^3))*(E9^2)

F94-9,80665*F24*(F13-F12)-((F24*F25)/8)*((F26*F6)/(F7))*(F9^2)

G94-9,80665*G24*(G13-G12)-((G24*G25)/8)*((G26*G6)/(G7))*(G9^2)

H94-9,80665*H24*(H13-H12)-((H24*H25)/8)*((H26*H6)/(H7))*(H9^2)

stopień zawilżenia na dopływie

xd

0,622*(C59/(C51-C59))

0,622*(D109/(E94-D109))

0,622*(E77/(F94-E77))

0,622*(F109/(G94-F109))

0,622*(G109/(H94-G109))

temperatura bezwzględna sucha na dopływie

Tsd

C57+273,15

D107+273,15

E75+273,15

F107+273,15

G107+273,15

temperatura wirtualna

Tv

(1+0,6*D96)*D97

(1+0,6*E96)*E97

(1+0,6*F96)*F97

(1+0,6*G96)*G97

(1+0,6*H96)*H97

gęstość powietrza

r

D94/(D98*D27)

E95/(E98*E27)

F95/(F98*F27)

G95/(G98*G27)

H95/(H98*H27)

temperatura pierwotna skał na dopływie

tpd

8+(($C$12-D12)-30)/$C$33

8+(($C$12-E12)-30)/$C$33

8+(($C$12-F12)-30)/$C$33

8+(($C$12-G12)-30)/$C$33

8+(($C$12-H12)-30)/$C$33

temperatura pierwotna skał na wypływie

tpw

8+(($C$12-D13)-30)/$C$33

8+(($C$12-E13)-30)/$C$33

8+(($C$12-F13)-30)/$C$33

8+(($C$12-G13)-30)/$C$33

8+(($C$12-H13)-30)/$C$33

średnia temperatura pierwotna skał otaczających wyrobisko

tpm

(D100+D101)/2

(E100+E101)/2

(F100+F101)/2

(G100+G101)/2

(H100+H101)/2

zagęszczenie strumienia cieplnego od dodatkowego źródła ciepła

qd

D74

E74

F74

G74

H74

gęstość powietrza suchego

ra

D94/(D27*D97)

E95/(E27*E97)

F94/(F27*F97)

G94/(G27*G97)

H94/(H27*H97)

strumień masy powietrza suchego

ma

D104*D7*D9

E104*E7*E9

F104*F7*F9

G104*G7*G9

H104*H7*H9

tx

tx

D102+(D22/(D21*D23*D26*D92)*(D103-((D105*9,80665*(D13-D12))/D6)))

E102+(E22/(E18*E21*E26*E92)*(E103-((E105*9,80665*(E13-E12))/E6)))

F102+(F22/(F21*F23*F26*F92)*(F103-((F105*9,80665*(F13-F12))/F6)))

G102+(G22/(G21*G23*G26*G92)*(G103-((G105*9,80665*(G13-G12))/G6)))

H102+(H22/(H23*H21*H26*H92)*(H103-((H105*9,80665*(H13-H12))/H6)))

temperatura sucha powietrza na wypływie

Tsw

D106-(D106-C57)*EXP(-((D23*D21*D26*D92)/(D105*D29*D22))*D6)

E106-(E106-D107)*EXP(-((E23*E21*E26*E92)/(E105*E29*E22))*E6)

F106-(F106-E75)*EXP(-((F23*F21*F26*F92)/(F105*F29*F22))*F6)

G106-(G106-F107)*EXP(-((G23*G21*G26*G92)/(G105*G29*G22))*G6)

H106-(H106-G107)*EXP(-((H23*H21*H26*H92)/(H105*H29*H22))*H6)

stopień zawilżenia na wypływie

xw

D96*((D30+D31*(D97-273,15))/(D30+D31*D107))+((D29*(D107-(D97-273,15)))/(D30+D31*D107))*((1/D23)-1)

E96*((E30+E31*(E97-273,15))/(E30+E31*E107))+((E29*(E107-(E97-273,15)))/(E30+E31*E107))*((1/E23)-1)

F96*((F30+F31*(F97-273,15))/(F30+F31*F107))+((F29*(F107-(F97-273,15)))/(F30+F31*F107))*((1/F23)-1)

G96*((G30+G31*(G97-273,15))/(G30+G31*G107))+((G29*(G107-(G97-273,15)))/(G30+G31*G107))*((1/G23)-1)

H96*((H30+H31*(H97-273,15))/(H30+H31*H107))+((H29*(H107-(H97-273,15)))/(H30+H31*H107))*((1/H23)-1)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z "xw"

pp

(D108*D95)/(0,622+D108)

(E108*E95)/(0,622+E108)

(F108*F95)/(0,622+F108)

(G108*G95)/(0,622+G108)

(H108*H95)/(0,622+H108)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z "tw"

pp

610,5*EXP((17,27*D112)/(237,3+D112))-(0,000644*D95*(D107-D112))

610,5*EXP((17,27*E112)/(237,3+E112))-(0,000644*E95*(E107-E112))

610,5*EXP((17,27*F112)/(237,3+F112))-(0,000644*F95*(F107-F112))

610,5*EXP((17,27*G112)/(237,3+G112))-(0,000644*G95*(G107-G112))

610,5*EXP((17,27*H112)/(237,3+H112))-(0,000644*H95*(H107-H112))

pp-pp

D109-D110

E109-E110

F109-F110

G109-G110

H109-H110

temperatura wilgotna na wypływie

tw

17,9636605411506

23,1042900151917

29,6015167109925

34,7887497224983

34,5251704401833

temperatura na wlocie do chodnika odstawczego taka, aby na wylocie chodnika temperatura sucha była równa 28 stopni Celsjusza

15,244886276903

temperatura na wlocie do ściany taka, aby na wylocie ściany temperatura sucha była równa 28 stopni Celsjusza

19,9181661126894

temperatura na wlocie do ściany taka, aby na wylocie ściany temperatura sucha była równa 33 stopni Celsjusza

25,2976225336844

MASZYNY KLIMATYZACYJNE

wyrobisko nr 4

wyrobisko nr 5

wyrobisko nr 6

Temperatura sucha na dopływie do danego fragmentu wyrobiska

tsd

E75

F173

G173

H173

I173

J135

K173

L173

M173

N173

O135

P173

Q173

R173

Temperatura wilgotna na dopływie do danego fragmentu wyrobiska

twd

E80

F178

G178

H178

I178

J141

K178

L178

M178

N178

O141

P178

Q178

R178

Stopień zawilżenia na dopływie do danego fragmentu wyrobiska

xd

E76

F171

G171

H171

I171

J137

K171

L171

M171

N171

O137

P171

Q171

R171

Ciśnienie powietrza na dopływie do danego fragmentu wyrobiska

pd

E70

F136

G136

H136

I136

J136

K136

L136

M136

N136

O136

P136

Q136

R136

odległość umiejscowienia MK (SOLVER)

L

34,9267773589731

226,654459487444

227,073450642954

227,4947771945

163,850535316128

15,0001928051336

55,6641765029821

55,7474425686328

55,8310834619488

47,7571046613017

52,6744179798316

328,781679458445

328,781679458472

169,762223103252

metr bieżący wyrobiska

-

F125

G125+F126

H125+G126

I125+H126

J125+I126

K125

L125+K126

M125+L126

N125+M126

O125+N126

P125

Q125+P126

R125+Q126

S125+R126

tangens kąta nachylenia wyrobiska

tan alfa

($F$13-$F$12)/$F$6

F127

G127

H127

I127

($G$13-$G$12)/$G$6

K127

L127

M127

N127

($H$13-$H$12)/$H$6

($H$13-$H$12)/$H$6

($H$13-$H$12)/$H$6

($H$13-$H$12)/$H$6

kąt nachylenia wyrobiska

a

STOPNIE(ATAN(F127))

F128

G128

H128

I128

STOPNIE(ATAN(K127))

K128

L128

M128

N128

STOPNIE(ATAN(P127))

STOPNIE(ATAN(Q127))

STOPNIE(ATAN(R127))

STOPNIE(ATAN(S127))

wysokość n.p.m. dopływu danego fragmentu wyrobiska

zd

F12

F130

G130

H130

I130

G12

K130

L130

M130

N130

O130

P130

Q130

R130

wysokość n.p.m. wypływu danego fragmentu wyrobiska

zw

(F125*F127)+F129

(G125*G127)+G129

(H125*H127)+H129

(I125*I127)+I129

(J125*J127)+J129

(K125*K127)+K129

(L125*L127)+L129

(M125*M127)+M129

(N125*N127)+N129

(O125*O127)+O129

(P125*P127)+P129

(Q125*Q127)+Q129

(R125*R127)+R129

(S125*S127)+S129

temperatura pierwotna skał na wlocie do danego fragmentu wyrobiska

tpd

8+((($C$12-F129)-30)/$C$33)

F132

G132

H132

I132

8+((($C$12-K129)-30)/$C$33)

K132

L132

M132

N132

H100

P131

Q131

R131

temperatura pierwotna skał na wylocie z danego fragmentu wyrobiska

tpw

8+(((150-F130)-30))/31

8+(((150-G130)-30))/31

8+(((150-H130)-30))/31

8+(((150-I130)-30))/31

8+(((150-J130)-30))/31

8+(((150-K130)-30))/31

8+(((150-L130)-30))/31

8+(((150-M130)-30))/31

8+(((150-N130)-30))/31

8+(((150-O130)-30))/31

P131

Q131

R131

S131

temperatura pierwotna skał otaczających dany fragment wyrobiska

tpm

(F131+F132)/2

(G131+G132)/2

(H131+H132)/2

(I131+I132)/2

(J131+J132)/2

(K131+K132)/2

(L131+L132)/2

(M131+M132)/2

(N131+N132)/2

(O131+O132)/2

P132

Q132

R132

S132

tx

tx

F133+($F$22/($F$23*$F$21*$F$26*$F$92))*($F$103-(($F$105*9,80665*(F130-F129))/F125))

G133+($F$22/($F$23*$F$21*$F$26*$F$92))*($F$103-(($F$105*9,80665*(G130-G129))/G125))

H133+($F$22/($F$23*$F$21*$F$26*$F$92))*($F$103-(($F$105*9,80665*(H130-H129))/H125))

I133+($F$22/($F$23*$F$21*$F$26*$F$92))*($F$103-(($F$105*9,80665*(I130-I129))/I125))

J133+($F$22/($F$23*$F$21*$F$26*$F$92))*($F$103-(($F$105*9,80665*(J130-J129))/J125))

K133+($G$22/($G$23*$G$21*$G$26*$G$92))*($G$103-(($G$105*9,80665*(K130-K129))/K125))

L133+($G$22/($G$23*$G$21*$G$26*$G$92))*($G$103-(($G$105*9,80665*(L130-L129))/L125))

M133+($G$22/($G$23*$G$21*$G$26*$G$92))*($G$103-(($G$105*9,80665*(M130-M129))/M125))

N133+($G$22/($G$23*$G$21*$G$26*$G$92))*($G$103-(($G$105*9,80665*(N130-N129))/N125))

O133+($G$22/($G$23*$G$21*$G$26*$G$92))*($G$103-(($G$105*9,80665*(O130-O129))/O125))

P133+($H$22/($H$23*$H$21*$H$26*$H$92))*($H$103-(($H$105*9,80665*(P130-P129))/P125))

Q133+($H$22/($H$23*$H$21*$H$26*$H$92))*($H$103-(($H$105*9,80665*(Q130-Q129))/Q125))

R133+($H$22/($H$23*$H$21*$H$26*$H$92))*($H$103-(($H$105*9,80665*(R130-R129))/R125))

S133+($H$22/($H$23*$H$21*$H$26*$H$92))*($H$103-(($H$105*9,80665*(S130-S129))/S125))

Temperatura sucha na wlocie do MK

Ts

F134-(F134-F121)*EXP(-(($F$23*$F$21*$F$26*$F$92)/($F$105*$F$29*$F$22))*F125)

G134-(G134-F173)*EXP(-(($F$23*$F$21*$F$26*$F$46)/($F$105*$F$29*$F$22))*G125)

H134-(H134-G173)*EXP(-(($F$23*$F$21*$F$26*$F$46)/($F$105*$F$29*$F$22))*H125)

I134-(I134-H173)*EXP(-(($F$23*$F$21*$F$26*$F$46)/($F$105*$F$29*$F$22))*I125)

J134-(J134-I173)*EXP(-(($F$23*$F$21*$F$26*$F$46)/($F$105*$F$29*$F$22))*J125)

K134-(K134-K121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*K125)

L134-(L134-L121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*L125)

M134-(M134-M121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*M125)

N134-(N134-N121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*N125)

O134-(O134-O121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*O125)

P134-(P134-P121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*P125)

Q134-(Q134-Q121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*Q125)

R134-(R134-R121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*R125)

S134-(S134-S121)*EXP(-(($G$23*$G$21*$G$26*$G$46)/($G$105*$G$29*$G$22))*S125)

ciśnienie statyczne bezwględne na wlocie do MK

pw

F124-9,80665*1,2*(F130-F129)-((1,2*$F$25)/8)*(($F$26*F125)/($F$7))*$F$9^2

G124-9,80665*1,2*(G130-G129)-((1,2*$F$25)/8)*(($F$26*G125)/($F$7))*$F$9^2

H124-9,80665*1,2*(H130-H129)-((1,2*$F$25)/8)*(($F$26*H125)/($F$7))*$F$9^2

I124-9,80665*1,2*(I130-I129)-((1,2*$F$25)/8)*(($F$26*I125)/($F$7))*$F$9^2

J124-9,80665*1,2*(J130-J129)-((1,2*$F$25)/8)*(($F$26*J125)/($F$7))*$F$9^2

K124-9,80665*1,2*(K130-K129)-((1,2*$G$25)/8)*(($G$26*K125)/($G$7))*$G$9^2

L124-9,80665*1,2*(L130-L129)-((1,2*$G$25)/8)*(($G$26*L125)/($G$7))*$G$9^2

M124-9,80665*1,2*(M130-M129)-((1,2*$G$25)/8)*(($G$26*M125)/($G$7))*$G$9^2

N124-9,80665*1,2*(N130-N129)-((1,2*$G$25)/8)*(($G$26*N125)/($G$7))*$G$9^2

O124-9,80665*1,2*(O130-O129)-((1,2*$G$25)/8)*(($G$26*O125)/($G$7))*$G$9^2

P124-9,80665*1,2*(P130-P129)-((1,2*$H$25)/8)*(($H$26*P125)/($H$7))*$H$9^2

Q124-9,80665*1,2*(Q130-Q129)-((1,2*$H$25)/8)*(($H$26*Q125)/($H$7))*$H$9^2

R124-9,80665*1,2*(R130-R129)-((1,2*$H$25)/8)*(($H$26*R125)/($H$7))*$H$9^2

S124-9,80665*1,2*(S130-S129)-((1,2*$H$25)/8)*(($H$26*S125)/($H$7))*$H$9^2

stopień zwilżenia na dopływie do MK

xd

F123*(($F$30+$F$31*F85)/($F$30+$F$31*F135))+(($F$29*(F135-F121))/($F$30+$F$31*F135))*((1/$F$23)-1)

G123*(($F$30+$F$31*G85)/($F$30+$F$31*G135))+(($F$29*(G135-G121))/($F$30+$F$31*G135))*((1/$F$23)-1)

H123*(($F$30+$F$31*H85)/($F$30+$F$31*H135))+(($F$29*(H135-H121))/($F$30+$F$31*H135))*((1/$F$23)-1)

I123*(($F$30+$F$31*I85)/($F$30+$F$31*I135))+(($F$29*(I135-I121))/($F$30+$F$31*I135))*((1/$F$23)-1)

J123*(($F$30+$F$31*J85)/($F$30+$F$31*J135))+(($F$29*(J135-J121))/($F$30+$F$31*J135))*((1/$F$23)-1)

K123*(($G$30+$G$31*K85)/($G$30+$G$31*K135))+(($G$29*(K135-K121))/($G$30+$G$31*K135))*((1/$G$23)-1)

L123*(($G$30+$G$31*L85)/($G$30+$G$31*L135))+(($G$29*(L135-L121))/($G$30+$G$31*L135))*((1/$G$23)-1)

M123*(($G$30+$G$31*M85)/($G$30+$G$31*M135))+(($G$29*(M135-M121))/($G$30+$G$31*M135))*((1/$G$23)-1)

N123*(($G$30+$G$31*N85)/($G$30+$G$31*N135))+(($G$29*(N135-N121))/($G$30+$G$31*N135))*((1/$G$23)-1)

O123*(($G$30+$G$31*O85)/($G$30+$G$31*O135))+(($G$29*(O135-O121))/($G$30+$G$31*O135))*((1/$G$23)-1)

P123*(($H$30+$H$31*P85)/($H$30+$H$31*P135))+(($H$29*(P135-P121))/($H$30+$H$31*P135))*((1/$H$23)-1)

Q123*(($H$30+$H$31*Q85)/($H$30+$H$31*Q135))+(($H$29*(Q135-Q121))/($H$30+$H$31*Q135))*((1/$H$23)-1)

R123*(($H$30+$H$31*R85)/($H$30+$H$31*R135))+(($H$29*(R135-R121))/($H$30+$H$31*R135))*((1/$H$23)-1)

S123*(($H$30+$H$31*S85)/($H$30+$H$31*S135))+(($H$29*(S135-S121))/($H$30+$H$31*S135))*((1/$H$23)-1)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z x

pp

(F137*F136)/(0,622+F137)

(G137*G136)/(0,622+G137)

(H137*H136)/(0,622+H137)

(I137*I136)/(0,622+I137)

(J137*J136)/(0,622+J137)

(K137*K136)/(0,622+K137)

(L137*L136)/(0,622+L137)

(M137*M136)/(0,622+M137)

(N137*N136)/(0,622+N137)

(O137*O136)/(0,622+O137)

(P137*P136)/(0,622+P137)

(Q137*Q136)/(0,622+Q137)

(R137*R136)/(0,622+R137)

(S137*S136)/(0,622+S137)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z tw

pp

610,5*EXP((17,27*F141)/(237,3+F141))-0,000644*F136*(F135-F141)

610,5*EXP((17,27*G141)/(237,3+G141))-0,000644*G136*(G135-G141)

610,5*EXP((17,27*H141)/(237,3+H141))-0,000644*H136*(H135-H141)

610,5*EXP((17,27*I141)/(237,3+I141))-0,000644*I136*(I135-I141)

610,5*EXP((17,27*J141)/(237,3+J141))-0,000644*J136*(J135-J141)

610,5*EXP((17,27*K141)/(237,3+K141))-0,000644*K136*(K135-K141)

610,5*EXP((17,27*L141)/(237,3+L141))-0,000644*L136*(L135-L141)

610,5*EXP((17,27*M141)/(237,3+M141))-0,000644*M136*(M135-M141)

610,5*EXP((17,27*N141)/(237,3+N141))-0,000644*N136*(N135-N141)

610,5*EXP((17,27*O141)/(237,3+O141))-0,000644*O136*(O135-O141)

610,5*EXP((17,27*P141)/(237,3+P141))-0,000644*P136*(P135-P141)

610,5*EXP((17,27*Q141)/(237,3+Q141))-0,000644*Q136*(Q135-Q141)

610,5*EXP((17,27*R141)/(237,3+R141))-0,000644*R136*(R135-R141)

610,5*EXP((17,27*S141)/(237,3+S141))-0,000644*S136*(S135-S141)

różnica ciśnień pp

pp-pp

F138-F139

G138-G139

H138-H139

I138-I139

J138-J139

K138-K139

L138-L139

M138-M139

N138-N139

O138-O139

P138-P139

Q138-Q139

R138-R139

S138-S139

temperatura wilgotna na dopływie do MK (SOLVER)

Tw

24,2164580927239

25,9118460189957

26,4219722898529

26,2334250508178

25,5198894206488

26,2061902726715

27,1166164488217

27,3614400418611

27,4275862444326

26,9773262199794

26,9242229471292

25,3500421265179

24,8950813207938

24,9494560286155

ZDOLNOŚĆ CHŁODNICZA MASZYNY KLIMATYZACYJNEJ

Temperatura sucha na wlocie do MK

tsd

F135

G135

H135

I135

K135

L135

M135

N135

P135

Q135

R135

Temperatura wilgotna na wlocie do MK

twd

F141

G141

H141

I141

K141

L141

M141

N141

P141

Q141

R141

ciśnienie powietrza w miejscu ustawienia MK

p

F136

G136

H136

I136

K136

L136

M136

N136

P136

Q136

R136

całkowity strumień powietrza

VC

F7*F9

F147

G147

H147

I147

K147

L147

M147

12

P147

Q147

strumień powietrza przepływający przez MK

Vmk

470/60

F148

G148

H148

I148

K148

L148

M148

N148

P148

Q148

ciśnienie cząstkowe pary wodnej

ppd

610,5*EXP((17,27*F141)/(237,3+F141))-0,000644*F136*(F135-F141)

610,5*EXP((17,27*G141)/(237,3+G141))-0,000644*G136*(G135-G141)

610,5*EXP((17,27*H141)/(237,3+H141))-0,000644*H136*(H135-H141)

610,5*EXP((17,27*I141)/(237,3+I141))-0,000644*I136*(I135-I141)

610,5*EXP((17,27*K141)/(237,3+K141))-0,000644*K136*(K135-K141)

610,5*EXP((17,27*L141)/(237,3+L141))-0,000644*L136*(L135-L141)

610,5*EXP((17,27*M141)/(237,3+M141))-0,000644*M136*(M135-M141)

610,5*EXP((17,27*N141)/(237,3+N141))-0,000644*N136*(N135-N141)

610,5*EXP((17,27*P141)/(237,3+P141))-0,000644*P136*(P135-P141)

610,5*EXP((17,27*Q141)/(237,3+Q141))-0,000644*Q136*(Q135-Q141)

610,5*EXP((17,27*R141)/(237,3+R141))-0,000644*R136*(R135-R141)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia

ppnd

610,5*EXP((17,27*F144)/(237,3+F144))

610,5*EXP((17,27*G144)/(237,3+G144))

610,5*EXP((17,27*H144)/(237,3+H144))

610,5*EXP((17,27*I144)/(237,3+I144))

610,5*EXP((17,27*K144)/(237,3+K144))

610,5*EXP((17,27*L144)/(237,3+L144))

610,5*EXP((17,27*M144)/(237,3+M144))

610,5*EXP((17,27*N144)/(237,3+N144))

610,5*EXP((17,27*P144)/(237,3+P144))

610,5*EXP((17,27*Q144)/(237,3+Q144))

610,5*EXP((17,27*R144)/(237,3+R144))

wilgotność względna powietrza

jd

(F149/F150)*100

(G149/G150)*100

(H149/H150)*100

(I149/I150)*100

(K149/K150)*100

(L149/L150)*100

(M149/M150)*100

(N149/N150)*100

(P149/P150)*100

(Q149/Q150)*100

(R149/R150)*100

stopień zwilżenia powietrza wlotowego do MK

xd

0,622*(F149/(F146-F149))

0,622*(G149/(G146-G149))

0,622*(H149/(H146-H149))

0,622*(I149/(I146-I149))

0,622*(K149/(K146-K149))

0,622*(L149/(L146-L149))

0,622*(M149/(M146-M149))

0,622*(N149/(N146-N149))

0,622*(P149/(P146-P149))

0,622*(Q149/(Q146-Q149))

0,622*(R149/(R146-R149))

entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego na dopływie do MK

hd

1,005*F144+(2500+1,927*F144)*F152

1,005*G144+(2500+1,927*G144)*G152

1,005*H144+(2500+1,927*H144)*H152

1,005*I144+(2500+1,927*I144)*I152

1,005*K144+(2500+1,927*K144)*K152

1,005*L144+(2500+1,927*L144)*L152

1,005*M144+(2500+1,927*M144)*M152

1,005*N144+(2500+1,927*N144)*N152

1,005*P144+(2500+1,927*P144)*P152

1,005*Q144+(2500+1,927*Q144)*Q152

1,005*R144+(2500+1,927*R144)*R152

gęstość powietrza wilgotnego

rd

(F146*(1+F152))/(461,5*(273,15+F144)*(0,622+F152))

(G146*(1+G152))/(461,5*(273,15+G144)*(0,622+G152))

(H146*(1+H152))/(461,5*(273,15+H144)*(0,622+H152))

(I146*(1+I152))/(461,5*(273,15+I144)*(0,622+I152))

(K146*(1+K152))/(461,5*(273,15+K144)*(0,622+K152))

(L146*(1+L152))/(461,5*(273,15+L144)*(0,622+L152))

(M146*(1+M152))/(461,5*(273,15+M144)*(0,622+M152))

(N146*(1+N152))/(461,5*(273,15+N144)*(0,622+N152))

(P146*(1+P152))/(461,5*(273,15+P144)*(0,622+P152))

(Q146*(1+Q152))/(461,5*(273,15+Q144)*(0,622+Q152))

(R146*(1+R152))/(461,5*(273,15+R144)*(0,622+R152))

strumień masy powietrza wilgotnego

md

F148*F154

G148*G154

H148*H154

I148*I154

K148*K154

L148*L154

M148*M154

N148*N154

P148*P154

Q148*Q154

R148*R154

strumień masy powietrza suchego

msd

F155/(1+F152)

G155/(1+G152)

H155/(1+H152)

I155/(1+I152)

K155/(1+K152)

L155/(1+L152)

M155/(1+M152)

N155/(1+N152)

P155/(1+P152)

Q155/(1+Q152)

R155/(1+R152)

PARAMETRY POWIETRZA NA WYPŁYWIE Z MASZYNY KLIMATYZACYJNEJ

temperatura sucha na wylocie z MK (taka aby po zmieszaniu strumieni wyszło 24,5)

tsw

22,6350580931794

22,3630950945298

22,2787055443551

22,3099213769647

22,3143074154412

22,1614395979546

22,1194294750976

22,1077871440866

22,193176894709

22,4536837626511

25,4079188248398

ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia na wylocie z MK dla temp Tsw

ppnw

610,5*EXP((17,27*F158)/(237,3+F158))

610,5*EXP((17,27*G158)/(237,3+G158))

610,5*EXP((17,27*H158)/(237,3+H158))

610,5*EXP((17,27*I158)/(237,3+I158))

610,5*EXP((17,27*K158)/(237,3+K158))

610,5*EXP((17,27*L158)/(237,3+L158))

610,5*EXP((17,27*M158)/(237,3+M158))

610,5*EXP((17,27*N158)/(237,3+N158))

610,5*EXP((17,27*P158)/(237,3+P158))

610,5*EXP((17,27*Q158)/(237,3+Q158))

610,5*EXP((17,27*R158)/(237,3+R158))

stopień zwilżenia powietrza wylotowego z MK

xnw

0,622*(F159/(F146-F159))

0,622*(G159/(G146-G159))

0,622*(H159/(H146-H159))

0,622*(I159/(I146-I159))

0,622*(K159/(K146-K159))

0,622*(L159/(L146-L159))

0,622*(M159/(M146-M159))

0,622*(N159/(N146-N159))

0,622*(P159/(P146-P159))

0,622*(Q159/(Q146-Q159))

0,622*(R159/(R146-R159))

JEŻELI(F152>F160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(G152>G160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(H152>H160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(I152>I160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(K152>K160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(L152>L160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(M152>M160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(N152>N160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(P152>P160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(Q152>Q160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

JEŻELI(R152>R160;"Nastąpi kondensacja pary wodnej";"Nie nastąpi kondensacja pary wodnej")

stopień zwilżenia powietrza wylotowego z MK

xw

F160

G160

H160

I160

K160

L160

M160

N160

P160

Q160

R152

temperatura wilgotna na wylocie z MK

tww

F158

G158

H158

I158

K158

L158

M158

N158

P158

Q158

R158

wilgotność względna na wylocie z MK

j

100

100

100

100

100

K164

L164

M164

N164

100

P164

entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego na wypływie z MK

hw

1,005*F158+(2500+1,927*F158)*F162+(4,19*(F152-F162)*F158)

1,005*G158+(2500+1,927*G158)*G162+(4,19*(G152-G162)*G158)

1,005*H158+(2500+1,927*H158)*H162+(4,19*(H152-H162)*H158)

1,005*I158+(2500+1,927*I158)*I162+(4,19*(I152-I162)*I158)

1,005*K158+(2500+1,927*K158)*K162+(4,19*(K152-K162)*K158)

1,005*L158+(2500+1,927*L158)*L162+(4,19*(L152-L162)*L158)

1,005*M158+(2500+1,927*M158)*M162+(4,19*(M152-M162)*M158)

1,005*N158+(2500+1,927*N158)*N162+(4,19*(N152-N162)*N158)

1,005*P158+(2500+1,927*P158)*P162+(4,19*(P152-P162)*P158)

1,005*Q158+(2500+1,927*Q158)*Q162+(4,19*(Q152-Q162)*Q158)

1,005*R158+(2500+1,927*R158)*R162+(4,19*(R152-R162)*R158)

różnica entalpii

dh

F153-F165

G153-G165

H153-H165

I153-I165

K153-K165

L153-L165

M153-M165

N153-N165

P153-P165

Q153-Q165

R153-R165

ZDOLNOŚĆ CHŁODNICZA MASZYNY KLIMATYZACYJNEJ

Q

F156*F166

G156*G166

H156*H166

I156*I166

K156*K166

L156*L166

M156*M166

N156*N166

P156*P166

Q156*Q166

R156*R166

SUMA(F167:R167)

MIESZANIE STRUMIENI POWIETRZA ZA MASZYNĄ KLIMATYZACYJNĄ

strumień masy płynącego obok MK

m1

(F147-F148)*F154

(G147-G148)*G154

(H147-H148)*H154

(I147-I148)*I154

(K147-K148)*K154

(L147-L148)*L154

(M147-M148)*M154

(N147-N148)*N154

(P147-P148)*P154

(Q147-Q148)*Q154

(R147-R148)*R154

strumień masy płynącego przez MK

m2

F148*F154

G148*G154

H148*H154

I148*I154

K148*K154

L148*L154

M148*M154

N148*N154

P148*P154

Q148*Q154

R148*R154

stopień zawilżenia powietrza po zmieszaniu

xm

((F169*F152+F170*F162)/(F169+F170))

((G169*G152+G170*G162)/(G169+G170))

((H169*H152+H170*H162)/(H169+H170))

((I169*I152+I170*I162)/(I169+I170))

((K169*K152+K170*K162)/(K169+K170))

((L169*L152+L170*L162)/(L169+L170))

((M169*M152+M170*M162)/(M169+M170))

((N169*N152+N170*N162)/(N169+N170))

((P169*P152+P170*P162)/(P169+P170))

((Q169*Q152+Q170*Q162)/(Q169+Q170))

((R169*R152+R170*R162)/(R169+R170))

entalpia 1+x kg powietrza po zmieszaniu

hm

(F169*F153+F170*F165)/(F169+F170)

(G169*G153+G170*G165)/(G169+G170)

(H169*H153+H170*H165)/(H169+H170)

(I169*I153+I170*I165)/(I169+I170)

(K169*K153+K170*K165)/(K169+K170)

(L169*L153+L170*L165)/(L169+L170)

(M169*M153+M170*M165)/(M169+M170)

(N169*N153+N170*N165)/(N169+N170)

(P169*P153+P170*P165)/(P169+P170)

(Q169*Q153+Q170*Q165)/(Q169+Q170)

(R169*R153+R170*R165)/(R169+R170)

temperatura sucha po zmieszaniu

tsm

(F172-2500*F171)/(1,005+1,927*F171)

(G172-2500*G171)/(1,005+1,927*G171)

(H172-2500*H171)/(1,005+1,927*H171)

(I172-2500*I171)/(1,005+1,927*I171)

(K172-2500*K171)/(1,005+1,927*K171)

(L172-2500*L171)/(1,005+1,927*L171)

(M172-2500*M171)/(1,005+1,927*M171)

(N172-2500*N171)/(1,005+1,927*N171)

(P172-2500*P171)/(1,005+1,927*P171)

(Q172-2500*Q171)/(1,005+1,927*Q171)

(R172-2500*R171)/(1,005+1,927*R171)

różnica temperatur przed i za MK

tsd - tsm

F144-F173

G144-G173

H144-H173

I144-I173

K144-K173

L144-L173

M144-M173

N144-N173

P144-P173

Q144-Q173

R144-R173

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z x

pp

(F146*F171)/(0,622+F171)

(G146*G171)/(0,622+G171)

(H146*H171)/(0,622+H171)

(I146*I171)/(0,622+I171)

(K146*K171)/(0,622+K171)

(L146*L171)/(0,622+L171)

(M146*M171)/(0,622+M171)

(N146*N171)/(0,622+N171)

(P146*P171)/(0,622+P171)

(Q146*Q171)/(0,622+Q171)

(R146*R171)/(0,622+R171)

ciśnienie cząstkowe pary wodnej z tw

pp

610,5*EXP((17,27*F178)/(237,3+F178))-(0,000644*F146*(F173-F178))

610,5*EXP((17,27*G178)/(237,3+G178))-(0,000644*G146*(G173-G178))

610,5*EXP((17,27*H178)/(237,3+H178))-(0,000644*H146*(H173-H178))

610,5*EXP((17,27*I178)/(237,3+I178))-(0,000644*I146*(I173-I178))

610,5*EXP((17,27*K178)/(237,3+K178))-(0,000644*K146*(K173-K178))

610,5*EXP((17,27*L178)/(237,3+L178))-(0,000644*L146*(L173-L178))

610,5*EXP((17,27*M178)/(237,3+M178))-(0,000644*M146*(M173-M178))

610,5*EXP((17,27*N178)/(237,3+N178))-(0,000644*N146*(N173-N178))

610,5*EXP((17,27*P178)/(237,3+P178))-(0,000644*P146*(P173-P178))

610,5*EXP((17,27*Q178)/(237,3+Q178))-(0,000644*Q146*(Q173-Q178))

610,5*EXP((17,27*R178)/(237,3+R178))-(0,000644*R146*(R173-R178))

różnica ciśnień pp

F175-F176

G175-G176

H175-H176

I175-I176

K175-K176

L175-L176

M175-M176

N175-N176

P175-P176

Q175-Q176

R175-R176

temperatura wilgotna po zmieszaniu

23,1954128048027

23,7032316243086

23,8621138547688

23,8029995328644

23,7944415345768

24,0829530315007

24,1620302556311

24,1834022604511

24,0207902949549

23,5310926529264

24,4269552503701

Mieszanie strumieni przed chłodnią wieżową

Chodnik wentylacyjny

Wyrobisko z maszyną klimatyzacyjną

Temperatura sucha powietrza na wylocie

tsw1

˚C

S135

Strumień objętości powietrza

V2

m3/s

E48-D188

Temp. wilgotna powietrza na wylocie

tww1

˚C

S141

Temperatura sucha powietrza na wylocie

tsw2

˚C

E75+1

Ciśnienie statyczne bezwzd. pow. na wylocie

pw

Pa

S136

Temp. wilgotna powietrza na wylocie

tww2

˚C

E80+1

Indywidualna stała gazowa

Ra

J/(kgK)

C27

Ciśnienie statyczne bezwzd. pow. na wylocie

pw

Pa

D184

Temperatura bezwzględna sucha na wylocie

Tsw

K

273,15+D182

Ciśnienie cząstkowe pary wodnej

pp

Pa

610,5*EXP((17,27*K184)/(237,3+K184))-0,000644*K185*(K183-K184)

Gęstość powietrza

ρ

kg/m3

D184/(D185*D186)

Temperatura bezwzględna sucha na wylocie

tsw2

K

273,15+K183

Strumień objętości powietrza

V1

m3/s

F147

Stop. zawilżenia pow. na wylocie

XW

kg/kg

0,622*(K186/(K185-K186))

Strumień masy powietrza suchego

m1

kg/s

D188*D187

Gęstość powietrza

ρ

kg/m3

K185/(D185*K187)

Stop. zawilżenia pow. na wylocie

xw

kg/kg

S137

Strumień masy powietrza suchego

m2

kg/s

K182*K189

entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego

h1

kJ/kg

(1,005*D182)+(2500+(1,86*D182))*D190

entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego

h2

kJ/kg

(1,005*K183)+(2500+(1,86*K183))*K188

Mieszanie strumieni powietrza z dwóch wyrobisk

Stop. zawilżenia pow. po wymieszaniu strumieni

xm

kg/kg

((D189*D190)+(K190*K188))/(D189+K190)

Entalpia powietrza po zmieszaniu strumieni

hm

kJ/kg

((D189*D191)+(K190*K191))/(D189+K190)

Temperatura sucha powietrza po zmieszaniu strumieni

tsm

˚C

(D196-(2500*D195))/(1,005+(1,86*D195))

Ciśnienie cząstkowe pary wodnej

ppm

Pa

(D184*D195)/(0,622+D195)

wyrobisko 1

Ciśnienie cząstkowe pary wodnej

ppm

Pa

(610,5*EXP((17,27*D200)/(237,3+D200))-0,000644*D184*(D197-D200))-D198

L

Ts dopływ

Ts wyjściowe z chłodnicy

Ts wyjściowe po zmieszaniu

Temp. wilgotna pow. po zmieszaniu strumieni (SOLVER)

twm

˚C

24,9208043946233

0

F121

-

CHŁODNIA WIEŻOWA

F126

28

F158

F173

DANE OD WYKRESÓW

Temperatura sucha na dopływie

tpsd

°C

D197

G126

28

G158

G173

Temperatura wilgotna na dopływie

tpwd

°C

D200

Ciśnienie powietrza

pd

Pa

K185

H126

28

H158

H173

Strumień objętości powietrza

Vp

m3/min

D207*60

I126

28

I158

I173

Strumień objętości powietrza

Vp

m3/s

E48

J126

28

-

J135

Ciśnienie cząstkowe pary

ppd

Pa

610,5*EXP(17,27*D204/(237,3+D204))-0,000644*D205*(D203-D204)

Ciśnienie cząstkowe pary nasyconej na dopływie

ppw

Pa

610,5*EXP(17,27*D203/(237,3+D203))

Wilgotność względna powietrza na dopływie

Fi d

%

D208/D209*100

Stopień zawilżenia

xd

kg/kg

0,622*D208/(D205-D208)

Gęstość powietrza na dopływie

rod

kg/m3

D205/(287,04*(1+0,6*D211)*(273,15+D203))

Strumień masy powietrza

mp

kg/s

D207*D212

Entalpia powietrza na dopływie

hd

kJ/kg

1,005*D203+D211*(2500+1,86*D203)

średnica wieży

2,9

Pole przekroju wieży

Aw

m2

PI()*(D215/2)^2

Jednostkowy strumień masy powietrza (gęstość str. masy)

mpj

kg/(m2s)

D213/D216

Moc chłodnicza wieży (założona)

Q

kW

1750*1,1

odstawczy

sciana

wentylacyjny

Parametry wody na dopływie

Temperatura wody na dopływie

twd

°C

40

L

T

L

T

L

T

Strumień masy wody

mw

kg/s

220000/3600

0

V200

0

K121

0

Z234

Spadek temperatury wody

Dtw

°C

10

U202

V202

K126

28

P126

28

Gęstość strumienia wody

mwj

kg/m2s

D221/D216

T224

W202

Y222

K158

AB222

P158

Rzeczywisty stosunek str. masy wody do str. masy powietrza

B

D221/D213

V222

X202

Y223

24,5

AB223

24,5

Zalecana wartość stosunku dla tpwd30 i twd-tpwd5,0 (tab. 4.13)

Bo5

U203

V203

L126

28

Q126

28

Zalecana wartość stosunku dla tpwd30 i twd-tpwd10,0 (tab. 4.13)

Bo10

1,257

V225

W203

Y225

L158

AB225

Q158

Zalecana wartość stosunku dla tpwd30 i twd-tpwd15,0 (tab. 4.13)

Bo15

U203

X203

Y225

24,5

AB226

24,5

Zalecana wartość stosunku dla tpwd30 i twd-tpwd20,0 (tab. 4.13)

Bo20

U205

W225

M126

28

R126

28

Zalecana wartość stosunku dla tpwd30 i twd-tpwd12,5 (odczyt tab. 4.13)

Bo

V228

W205

Y228

M158

AB228

R158

Zalecana wartość stosunku mw/mp (odczyt tab. 4.13)- formuła

V228

W227

Y229

24,5

AB229

R173

Zalecana wartość stosunku mw/mp (odczyt Rys. 4.57)- formuła popr

0,81712188*EXP(-0,00000881084*D205)*EXP(0,042030661*D204)*EXP(0,02352694*(D220-D204))

V206

W228

N126

28

S126

S135

Współczynnik R

R

D224/D231

V233

X206

Y231

N158

Prędkośc przepływu powietrza

w

m/s

D207/D216

V206

Y206

Y232

24,5

Współczynnik Fo dla wyznaczonego R Odczytano z rys. 4.58

Fo

0,285613*D232^4-0,718207*D232^3+0,297997*D232^2-0,065333*D232+0,999972

V207

Y207

O126

O135

Współczynnik Fv dla w Odczytano z rys. 4.58

Fv

-0,000263*D233^4+0,004365*D233^3-0,034696*D233^2+0,218491*D233+0,348042

P125

Q125

R125

S125

Współczynnik Fwb dla tpwd Odczytano z rys. 4.58

Fwb

-0,000003*D204^3+0,000184*D204^2+0,001348*D204+0,869009

xn

P137

Q137

R137

S137

Liczba sit

ns

3

Q

P167

Q167

R167

Współczynnik Fs dla trzech sit w wieży. Odczytano z rys. 4.58

Fs

-0,00091*D237^5+0,012016*D237^4-0,05341*D237^3+0,07593*D237^2+0,064291*D237+0,832738

xm

P171

Q171

R171

Wskaźnik efektywności wody

hw

D234*D235*D236*D238

twch

P158

Q158

R158

Obniżenie temperatury wody

Dtw

°C

D239*(D220-D204)

O135

Różnica między temp. wody i temp. wilgotną powietrza twd-tpwd

Dt

D220-D204

Moc chłodnicza wieży (obliczona)

Q

kW

D221*4,174*D240

---

Sheet 2: WYKRESY

														odstawczy
														L	T
														0	27,5825049073789
														34,9267773589731	28
														34,9267773589731	22,6350580931794
														34,9267773589731	24,5
														261,581236846417	28
														261,581236846417	22,3630950945298
														261,581236846417	24,4999999999996
														488,654687489372	28
														488,654687489372	22,2787055443551
														488,654687489372	24,4999999999996
														716,149464683872	28
														716,149464683872	22,3099213769647
														716,149464683872	24,4999999999995
														880	27,0712449115735
														sciana
														L	T
														0	27,0712449115735
														15,0001928051336	28
														15,0001928051336	22,3143074154412
														15,0001928051336	24,5
														70,6643693081157	28
														70,6643693081157	22,1614395979546
														70,6643693081157	24,5
														126,411811876748	28
														126,411811876748	22,1194294750976
														126,411811876748	24,5
														182,242895338697	28
														182,242895338697	22,1077871440866
														182,242895338697	24,5
														229,999999999999	27,4993912303322
														wentylacyjny
														L	T
														0	27,4993912303322
														52,6744179798316	28
														52,6744179798316	22,193176894709
														52,6744179798316	24,5
														381,456097438277	28
														381,456097438277	22,4536837626511
														381,456097438277	24,5
														710,237776896749	28
														710,237776896749	25,4079188248398
														710,237776896749	26,3079470106593
														880	28

---

Sheet 3: Arkusz2

liczba oporu wyrobiska
	1	2	3	4	5	6
A		16,00	10,00	8,00	2,1*4	7,00			dane
L		2000	1950	880	230	880
T100		0,003037109375	0,009834683523124	0,017180485074142	#VALUE!	0,023989173695076
r100		0,093720667639243	0,163191281657876	0,212349268175323	#VALUE!	0,248588632940395
a					2,1		wymiary wyrobiska ścianowego
b					4
Rf1		1,87441335278485	3,18222999232859	1,86867355994284	#VALUE!	2,18757996987547
B		16,64	13,1550750663005	11,7662568389442	12,2	11,0063254540287
Rf2		0,0609375	0,192392972844644	0,151674404564514	#VALUE!	0,211783521855946
Rf1-Rf2		1,813476	2,989837	1,716999	#VALUE!	1,975796	rozwiązanie jak w tw. Trzeba tak zmieniać liczbę oporu żeby różnica wyszła Rf1-Rf2 wyszła 0. SOLVER
liczba oporu		0,05	0,05	0,05	0,649283197574805	0,05