1. Obliczanie gabarytu zbiornika

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	1. Gabaryty zbiornika
	1.1. Wybór typu zbiornika
	Typ zbiornika, jako magazynowy, został już sprecyzowany w temacie projektu. Mieszadło w zbiorniku nie jest potrzebne, podobnie jak i system grzania i chłodzenia. Z materiałów „Typy zbiorników stalowych spawanych” wybrano zbiornik całkowicie spawany zamknięty typu C1-Z lub C1a-S dla którego norma RN-52/Ch/A3-0001 podaje zakresy zalecanych objętości nominalnych, średnic zewnętrznych i ciśnień: Vnom = 0,25 – 12 [m^3], DZ = 0,5 – 3 [m] i pn do 0,25[MPa].
	1.2. Wyznaczanie objętości nominalnej
Vr = 7 [m^3]	Vn = Vr + 20%Vr Vn = 7 + 1,4 = 8,4 [m^3] Najbliższa wartość nominalna zgodna z normą BN-64/220102 wynosi Vnom = 10 [m^3]	Vnom = 10 [m^3]
	1.3. Wyznaczanie objętości użytecznej
Vnom = 10 [m^3] ρ = 891 [kg/m^3]	Przy założeniu 80% napełnieniu zbiornika cieczą otrzymuje się jego użyteczną objętość i ciężar medium Vuż = 80%Vnom = 8 [m^3] Gm = Vuż * ρ = 8 * 891 = 7128 [kg]	Vuż = 8 [m^3] G = 7128 [kg]
	1.4. Wyznaczanie średnicy zbiornika
Vnom = 10 [m^3]	W oparciu o normę BN-75/2221-21, która dotyczy wprawdzie zbiorników z dnami o małej wypukłości, można oszacować wartość średnicy wewnętrznej zbiornika, będącego tematem projektu Wartości Vnom = 10 [m^3] odpowiadają trzy zalecane średnice: DW = 1.8, 2 i 2,2 [m] którym przyporządkowane są trzy orientacyjne wysokości zbiornika: lZ ≈ 4.65, 3.65 i 3.15 [m] Na podstawie analizy kształtu zbiornika w kontekście jego typu i umieszczenia w pomieszczeniu o wysokości h= 4 [m] wybrano wariant II, dla którego Dw = 2[m] i lZ≈3,65[m]	Dw = 2 [m] lZ ≈ 3.65 [m]
	1.5. Dobór dennic
	Przy określeniu hw i Vd posłużono się normą branżową PN-75/M-35412 dotyczącą dennic elipsoidalnych o Dw = 0.6 – 4 [m] Wysokość części wypukłej hw = 0,5 [m] Objętość części wypukłej dennicy Vd ≈ 1,048 [m^3] Wysokość walczaka obliczamy z następującego wzoru: [m]

1. Obliczenia ciśnień i temperatur.

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	2. Wyznaczanie ciśnień i temperatury obliczeniowej
	2.1. Ciśnienie robocze
	Ciśnienie robocze zbiornika wynosi pr = 0,2[MPa]	pr = 0,2 [MPa]
	2.2. Ciśnienie hydrostatyczne
ρ = 891 [kg/m^3] H = lZ = 3.65 [m]	ph = ρ ∙ H ∙ g = 891 ∙ 3.65 ∙ 9.81 ∙ 10^-6 = 0.0319[MPa]	ph=0.0319[MPa]
	2.3. Wyznaczenie ciśnienia obliczeniowego
pr = 0,2 [MPa] ph = 0.0319[MPa]	pₒ = pr + ph = 0.2 + 0.0319 = 0.2319 [MPa] W oparciu o normę PN-89/H-02650 najbliższa wartość ciśnienia obliczeniowego wynosi po = 0,25 [MPa]	po = 0,25 [MPa]
	2.4. Wyznaczanie temperatury obliczeniowej
	Zbiornik jest umieszczony w pomieszczeniu. Temperatura medium wynosi t = 19 [⁰C], w oparciu o normę PN-62/C-60012, przyjęto temperaturę obliczeniową to = 20 [⁰C].	to = 20 [⁰C]

1. Dobór materiału konstrukcyjnego i obliczenia naprężeń dopuszczalnych

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	3. Dobór materiału konstrukcyjnego
	3.1. Własności fizykochemiczne alkoholu etylowego
	Charakterystyka Postać: ciecz bezbarwna, przezroczysta, lotna, łatwopalna i higroskopijna Zapach: ostry, charakterystyczny Gęstość: w temp. 20⁰C 891 [kg/m^3] Granica wybuchowości: Dolna: 3,1% obj Górna: 20% obj Temperatura samozapłonu: 425⁰C Cechy: wysoce łatwopalny, dobrze rozpuszczalny w wodzie, tworzy mieszaniny wybuchowe z powietrzem Zawartość etanolu (stężenie objętościowe): 60 [%] Najwyższe dopuszczalne stężenie w środowisku pracy NDS: 1900 [mg/m^3]
	3.2 Właściwości korozyjne
	Alkohol etylowy jest kwasem (wprawdzie słabszym od wody) i reaguje praktycznie (chociaż wolniej) ze wszystkimi metalami, z którymi reaguje woda. Przy dostępie tlenu i w obecności wody z roztworu metale mogą ulegać korozji. Alkohole, szczególnie fermentacyjne zawsze zawierają niewielkie ilości kwasów organicznych w postaci zanieczyszczeń, które ułatwiają ten proces. Kwasy organiczne będą tworzyły się również w obecności tlenu z alkoholi, a niektóre metale mogą ten proces wręcz katalizować.
	3.3 Wybór materiału konstrukcyjnego
	Z katalogu materiałów antykorozyjnych wybrano stal nierdzewną i kwasoodporną 1H18N9T, która jest odporna na działanie roztworu alkoholu etylowego 60 [%].Stopień odporności w temperaturze 20 [ºC] dla tej stali wynosi 1.	1H18N9T
	3.4 Właściwości fizyczne i mechaniczne stali
	Ciężar wła-ściwy G/cm^3 Moduł Youn- ga E 10^5 MN/m^2 α 1/Κ λ cal/(cm .s.Κ) Cw cal/ (g.K) Rr MPa Qr MPa 7,9 2.03 17,5∙10^-6 0,035 0,12 550 pręty blachy 200 pręty, blachy Rm = 510 [MPa] Re = 220 [MPa] (blacha cienka); 215 [MPa] (blacha gruba)
t0 = 20⁰C	3.5 Określenie wytrzymałości doraźnej na rozrywanie w tₒ = [⁰C]
	Na podstawie wykresu zależności Re od temperatury dla stali stopowej kwasoodpornej 1H18N9T [12] wyznaczono dla temperatury obliczeniowej to = 20 [ºC] dla tej stali Re,to=220 [MPa].	Re,to= 220[MPa]
	3.6 Wyznaczanie współczynnika bezpieczeństwa
	Dla powłok wykonanych ze stali stopowych współczynnik bezpieczeństwa wynosi: Xe = 1.65 Dla den wypukłych: Xe = 1.4	Xe=1.65 powłoki Xe=1.4 dna wypukłe
	3.7 Naprężenia dopuszczalne
Re,to = 220 [MPa], Dla stali stopo- wych: Xe=1.65 powłoki walcowe Xe=1.4 dna wypukłe, α = 1	Zgodnie z definicją naprężenia dopuszczalne wynoszą: [MPa] - powłoki walcowe i stożkowe [MPa] – dla dennic wypukłych	Powłoki walcowe kr = 133.3 [MPa] Dna wypukłe kr = 157.1 [MPa]

1. Obliczanie wymiarów króćców.

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	4. Obliczanie wymiarów króćców wlotowego i wylotowego
	4.1. Objętościowe natężenie przepływu
Vnom = 10 [m^3] τ = 0.7 [h] (2520[s])	[m^3/s]	=0,00397 [m^3/s]
	4.2. Prędkość przepływu
	Przy założeniu, że spirytus będzie przetłaczany przy użyciu pompy wirnikowej odśrodkowej, prędkość jego przetłaczania mieści się w przedziale: w = 0.5 – 5.5 [m/s]. Przyjęto w = 1.0 [m/s]	w = 1[m/s]
	4.3. Średnica wewnętrzna króćca
=0,00397 [m^3/s] w = 1[m/s]	Średnica wewnętrzna króćca w oparciu o poniższą zależność wynosi: [m]	dw=0,0711 [m]
	4.4. Dobór króćca
dw = 0,0711 [m]	Najbliższa znormalizowana wartość to króciec DN=0.080[m]. W oparciu o normę PN-81/H-02650 ustalono wartość ciśnienia nominalnego w instalacji rurowej na pn = 0.25 [MPa]. Zgodnie z normą PN-80/H-74219 króciec ma średnicę zewnętrzną końcówki do przyspawania do zbiornika dz=0.0761[m] oraz g = 0.0029[m] oraz dw = 0.0703[m] Na wykonanie króćca dobrano rurę stalową bez szwu ze stali kwasoodpornej 1H18N9T, której parametry są następujące: średnica nominalna DN = 0.080 [m], średnica zewnętrzna dz = 0.0761 [m]	DN=0.080 [m] gk=0.0029 [m] dz= 0.0761 [m] dw=0.0703 [m]
	4.5. Dobór kołnierzy
	Na podstawie katalogu wymiarów dla pokryw płaskich okrągłych wykładanych stalą kwasoodporną i nierdzewną wg normy PN-87/H-73731 wybrano kołnierz płaski o następujących parametrach: Dw = 88,9 [mm] Dz = 90,5 [mm] Do = 190 [mm] D1 = 150 [mm] f = 128 [mm] g = 3 [mm] do = 16 [mm] masa: 18 [kg] kg = 2,14 [MPa] ilość śrub n = 4 gwint śrub: M16 Kołnierz może być wykonany ze stali 1H18N9T, rodzaj przylgi „z” wg PN-85/H-74307.	Dw=88,9 [mm] D = 90,5 [mm] Do= 190 [mm] D1= 150 [mm] f = 128 [mm] g = 3 [mm] do = 16 [mm] masa: 18 [kg] kg = 2,14 ilość śrub n=4 gwint śrub:M16

1. Obliczanie grubości dennic sferoidalnych (elipsoidalnych).

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	5. Grubość dennicy.
	5.1. Obliczanie naddatków grubości
Czas eksploatacji τ = 5 lat Założono: g < 0,005[m] czyli c2=0.0005[m] c3=0.001[m]	Dobrana w poprzednim punkcie, jako materiał konstrukcyjny zbiornika stal 1H18N9T w oddziaływaniu ze spirytusem ma I stopień odporności korozyjnej, któremu odpowiada szybkość korozji s = 0.0001 [m/rok] c1 = τ s =5 ∙ 0.0001 = 0.0005 [m] c = c1 + c2 + c3 = 0.0005 + 0.0005 + 0.001 = 0.002[m]	c = 0.002[m]
	5.2. Obliczenia wstępne: grz1 i grubość dennicy - I przybliżenie
Dw = 2 [m] po = 0.25[MPa] kr = 157.1[MPa] c = 0.002[m]	Założenie wstępne: Dz ≈ Dw , yw = 2. Dla znormalizowanej dennicy stalowej (PN-75/M-35412) najmniejsza grubość ścianki dennicy wynosi: gd=0,004[m] a hw=0.5[m].	grz1=0.0036 [m] gd=0.004[m]
	5.3. Wyznaczenie Hz/Dz i ω dla dna z otworami ω≠ 0
grz=gd=0.004[m] Hz=hw=0.5[m] dz=0,0761[m]	Założono, że w dennicy jest otwór o średnicy d=0,08[m], w który wspawany jest króciec o średnicy dz=0.0761[m], a otwór nie ma pierścienia wzmacniającego. Dz = Dw + 2grz = 2 + 2 · 0.004 = 2.008 [m] Hz/Dz = 0.5/2.008 = 0.249 Wartość ω = 0.893 zawarta jest w tablicy pomiędzy ω = 0.5 a ω = 1 więc obliczenia yw dla Hz/Dz = 0.25 należy przeprowadzić poprzez interpolację pomiędzy skrajnymi wartościami ω.	Dz= 2.008[m] Hz/Dz= 0,25 ω = 0.893
ω = 0.893 yw (ω=0.5)= 2 yw (ω=1)= 2.3	5.4. Obliczeniowa yw dla Hz/Dz = 0.25	yw= 2.236
	Z proporcji: wynika, że: yw=2.236
	5.5. Grubość dennicy grz,2 - II przybliżenie
Dz =2.008 [m], po = 0.25 [MPa], kr = 157.1 [MPa] yw = 2.236 c = 0.002 [m]	Obliczona grubość ścianki dennicy nie przekracza wartości przyjętej w pierwszym przybliżeniu, więc w tym miejscu obliczenia można zakończyć, przyjmując najbliższą znormalizowaną dla tej średnicy dennicy wartość: grz = 0.004 [m],	grz= 0.004[m]
	5.6. Obliczanie yw dla ω = 0
ω = 0 Hz/Dz= 0.25	Założono, że w dennicy nie ma otworu, a jeżeli jest to z prawidłowo obliczonym i wspawanym pierścieniem wzmacniającym. Wartościom ω = 0 i Hz/Dz= 0.25 odpowiada w tablicy yw = 2	yw= 2
	5.7.Grubość dennicy bez otworów grz,1 (I przybliżenie)
Dz =2.008 [m], po = 0.25 [MPa], kr = 157.1 [MPa] yw = 2 c = 0.002 [m]	Dalsze obliczenia nie są już konieczne i można je skończyć na I przybliżeniu, przyjmując najmniejszą dla tej średnicy dennicy wartość grubości jej ścianek: grz=0.004 [m].	grz= 0.004[m]
	5.8. Wyznaczenie pozostałych parametrów dennicy
	Zgodnie z normą PN-75/M-35412, dla zadanej średnicy, najmniejszą możliwą grubość dennicy stalowej ze stali 1H18N9T, tłoczonej o małej wypukłości jest grubość grz= 0.004 [m]. Pozostałe dane i wymiary tej dennicy są następujące: V = 1.048 [m^3] (objętość dotyczy tylko elipsoidalnej części dna – do wysokości hw), hw = 0.5 [m], hc = 0.04 [m], masa G = 147 [kg]	grz= 0.004[m] V=1.048 [m^3] hw= 0.5 [m] hc= 0.04 [m] G = 147 [kg]

1. Obliczanie grubości ścianki powłoki walcowej zbiornika

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	6. Wyznaczanie grubości ścianki zbiornika.
	6.1. Obliczanie naddatków.
Czas eksploatacji τ = 5 [lat] Założono: g<0.005 [m], czyli: c2 = 0.0005[m], c3 = 0.001 [m].	Dobrana poprzednio, jako materiał konstrukcyjny zbiornika, stal 1H18N9T w oddziaływaniu z spirytusem ma I stopień odporności korozyjnej, któremu odpowiada szybkość korozji s = 0.0001 [m/rok] stąd: c1 = τ s =5 ∙ 0.0001 = 0.0005 [m], a następnie: c = c1 + c2 + c3 = 0.0005+0.0005+0.001 = 0.002 [m]	c=0.002[m]
	6.2. Obliczenia wstępne, grz,1 grubość ścianki – I przybliżenie.
Dw = 2 [m], po = 0.25 [MPa] kr = 133.3 [MPa] c = 0.002 [m]	Założenie wstępne: α =1, z = 1.	grz,1= 0.00363[m]
	6.3. Wyznaczanie α i z
dz = 0.0761 [m] d = 0.08 [m] Dw = 2 [m] grz1 = 0.00363[m]	Dz = Dw + 2grz,1 = 2 + 2 ∙ 0.00363 = 2.007 [m] β = Dz/Dw = 2.007/2 = 1.0035 β < 1.4 więc α = 1 Największy z króćców ma średnicę zewnętrzną dz=0.0761 [m], dla której w ściance przewidziano otwór d = 0.08 [m]. Otrzymana wartość współczynnika ω jest zawarta pomiędzy ω = 0.5 i ω = 1, którym to wartościom odpowiadają z = 0.8 i z = 0.64 (tablica). Dla założonej liniowej zależności z = f(ω) z proporcji: Wynika z = 0.66	Dz = 2.007 [m] α = 1 ω = 1.062 z = 0.66
	6.4. Obliczeniowa grubość blachy walczaka grz,2 (II przybliżenie)
Dw = 2 [m], po = 0.25 [MPa] kr = 133.3 [MPa] c = 0.002 [m] z = 0.66		grz,2= 0.00447[m]
	6.5 Wyznaczenie Dz, β, α i z po II iteracji
grz,2= 0.00447[m]	Dz = Dw + 2grz,1 = 2 + 2 ∙ 0.00447 = 2.009 [m] β = Dz/Dw = 2.009/2 = 1.0045 β < 1.4 więc α = 1 Otrzymana wartość współczynnika ω jest zawarta pomiędzy ω = 0.5 i ω = 1, którym to wartościom odpowiadają z = 0.8 i z = 0.64 (tablica). Dla założonej liniowej zależności z = f(ω) z proporcji: Wynika z = 0.689	Dz = 2.009 [m] α = 1 ω = 0.846 z = 0.689
	6.6. Obliczeniowa grubość blachy walczaka grz,3 (III przybliżenie)
Dw = 2 [m], po = 0.25 [MPa] kr = 133.3 [MPa] c = 0.002 [m] z = 0.689	Różnica pomiędzy │grz,3 - grz,2 │= 0.0001 [m] jest mniejsza niż wynoszą naddatki na korozję, więc obliczenia można zakończyć.	grz,3= 0,00437[m]
	6.7. Sprawdzanie warunku sztywności	grz= 0.005 [m]
Dz= 2.009 [m] Dla 1H18N9T Rm ≈ 550 [MPa]	Warunku sztywności dla zbiorników ciśnieniowych nie trzeba sprawdzać, jednak gdyby zbiornik był bezciśnieniowy, to wówczas: Dla zbiornika ciśnieniowego jest oczywiste, że grz ≥ gmin, więc grubości ścianki nie trzeba korygować. Zaokrąglenie ostatniego wyniku grz,3= 0.00437 [m] w górę daje grz = 0.005 [m], którą to wartość można przyjąć jako ostateczną grubość ścianki walczaka.
	6.8. Dobór blachy na powłokę walczaka
	Obwód zbiornika o średnicy Dw = 2 [m] wynosi πDw=6.283 [m], zaś wysokość walczaka obliczona wcześniej wynosi Hc = 2.85 [m], stąd wynika wymiar arkusza blachy z jakiego ma być zwinięty i zespawany walczak. Wybrano z Katalogu Art. nr BO1 firmy Italinox-Polska dwa arkusze blachy 1H18N9T o wymiarach: 2x1.5 [m] i o masie 240 [kg] każdy, których metr kwadratowy waży 40 [kg/m^2].

1. Obliczanie pierścieni wzmacniających otwory w ściankach zbiornika i w dnach.

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	7. Obliczanie pierścieni wzmacniających
	Powłoka walczaka nie wymaga wzmocnień otworów, ponieważ jego ścianka była liczona dla ω > 0, czyli w obliczeniach osłabienie ścianki otworem zostało już uwzględnione. Dennica wyoblona była obliczona przy ω > 0 wówczas obliczona grubość ścianki grz= 0.004 [m] nie wymaga wzmocnienia.
	7.1. Obliczanie pierścienia wzmacniającego otwór włazu.
Dla włazu DN=0.5[m] d = dz = 0.508[m] gkr = 0.004 [m] grz = 0.005 [m] gp = 0.005 [m] gs= 0.8gp= 0.004[m]	Zaplanowano zastosować właz firmy ITALINOX- Polska okrągły art. nr. D13ZL i zamocować go w ściance walczaka. Materiał usunięty podczas wykonywania otworu w ściance walczaka wynosi: Ao = d ∙ grz = 0.508 ∙ 0.005 = 0.00254[m^2] Króciec włazu wprowadza materiał o powierzchni: Ak = 4(hkr ∙ gkr) = 4(2.5 ∙ 0.004 ∙ 0.004) = 0.00016[m^2] Dla wariantu z jednym pierścieniem[]: As = 4 ∙ (π/4) ∙ gs^2= π ∙ 0.004^2 = 0.00005 [m] Ap = Ao – Ak – As = 0.00233[m^2] = 2 ∙ gp ∙ bp otrzymuje się: bp = 0.00233/(0.005 ∙ 2) = 0.233[m] Dla wariantu z dwoma pierścieniami: As = 8 ∙ (π/4) ∙ gs^2 = 2π ∙ 0.004^2 = 0.0001 [m] Ap = Ao – Ak – As = 0.00228[m^2] = 4 ∙ gp ∙ bp Ich szerokość wyniesie: bp = 0.00228/(0.005 ∙ 4) = 0.114[m]	bp= 0.233[m] bp= 0.114[m]

1. Obliczanie konstrukcji nośnej zbiornika.

Dane/Założenia:	Obliczenia:	Wyniki:
	8. Obliczanie konstrukcji nośnej
	8.1.Ciężar medium
	Ciężar medium obliczono już w podpunkcie 1.3. i wynosi on Gm = 7128 [kg]	Gm =7128 [kg]
	8.2. Części składowe zbiornika ich wymiary i objętości.
gw=0.005 [m] gd = 0.004 [m] Vd=1.048[m^3] hc=0.04[m] hw=0.5[m] Gd = 147 [kg] Hw = 2.85[m]	Podjęto decyzję, że zbiornik będzie zamknięty i zespawany z blach ze stali 1H18N9T o grubości gw=0.005 [m]. Zamknięcie zbiornika stanowić będą dwie wyoblone dennice o małej wypukłości i o grubości ścianek gd = 0.004 [m]. Objętość części sferycznej dennicy wynosi Vd=1.048[m^3], wysokość części cylindrycznej hc=0.04[m], a wysokość elipsoidalnej części dna hw=0.5[m]. Jedna dennica waży Gd = 147 [kg]. Wysokość blachy walczaka wynosi Hw = 2.85[m] Wysokość całkowita zbiornika wynosi: Hc = 2 (hc + hw + gd ) + Hw = 2 (0.04 + 0.5 + 0.004) + 2.85 = 3.938 [m]	Hc= 3.938[m]
	8.3. Ciężar zbiornika i jego poszczególnych składowych.
gw=0.005[m] hc=0.04[m] Dw=2[m] hw=0.5[m] γst =7870[kG/m^3]	Dennica: Gd = 147 [kg] Walczak: Gw = π ∙ Dw ∙ hw ∙ gw ∙ γst = π ∙ 2 ∙ 0.5 ∙ 0.005 ∙ 7870 = 124 [kg] Zbiornik: Gzb = 1.25 (2 ∙ Gd + Gw) = 523 [kg]	Gzb=523[kg]
	8.4. Ciężar ruchowy zbiornika
Gzb=523[kg] Gm = 7128 [kg]	Ciężar ruchowy zbiornika jest sumą ciężaru zbiornika wraz z zawartością i wynosi: G = Gzb + Gm = 523 + 7128 = 7651 [kg] Ciężar przypadający na parę nóg i na jedną nogę wynosi: G2 = G / 2 = 7651 / 2 = 3825.5 [kg] Q = G / 4 = 1913 [kG]	G=7651 [kg] G2=3825.5[kg] Q=1913 [kG]
	8.5 Dobór łap wspornikowych	w=0,4[m] H=0,626[m] s=0,34[m] m=0,407[m] emax=0,33[m] Głapy=84[kG]
	Z wykresu BN-64/2212-02 przecięcie wartości G = G2 = 3825.5 [kG] z D =Dw+2.grz= 2 + 0,01= 2,01 [m] wyznacza ŁAPĘ WSPORNIKOWĄ W =400. gc = 24[mm] g1 = 12[mm] gw = 12[mm] Łapa wymaga zastosowania blachy ponieważ: grz < gc Wymiary blachy wzmacniającej wg BN-64/2212-03 Wielkość blachy W = 400 Grubość blachy gw = 12 [mm] Wymiary łapy: W = 400 [mm] H = 626[mm] s = 340[mm] m = 407[mm] emax = 330[mm] Głapy = 84[kG] Łapa składa się z dwóch żeber i podkładki o wymiarach: Żebro 400: z = 250[mm] p = 380 [mm] h = 600[mm] g1 = 26 [mm] c1 = 50 [mm] gż = 25,6 [kG] Podkładka 400: W = 400 [mm] l = 410 [mm] k = 400 [mm] g = 26 [mm] c = 40 [mm] Gpd = 32,8 [kG]
H= 3.938[m]	8.6 Długość podpory i wartość współczynnika jej zamocowania α	l=2,08[m]
	Założono że łapy są wspawane w odległości 40% od dna, stąd długość podpory l =0,5 + 0,4 lz=0,5 + 0,4 ∙ 3.938=2,0752[m] Przy skręceniu podpór z łapami i ich swobodnym podparciu (bez śrub fundamentowych) α = 2.
l=2,08[m] α = 2 E = 2 ∙ 10^5 x = 5 Q = 1913 [kG]	8.7 Obliczanie nóg wspornikowych	h = 260mm s = 90mm g = 7,5mm r = 11mm Gc=33,4[kG/m]
	Jako pierwszy wytypowano ceownik C260 dla którego Imin = 304 [cm^4] = 3,04 ∙ 10^-6 [m^4], F = 42,6[cm^2] = 4,26 ∙ 10^-3, stąd wysmukłość wynosi: λ = λ > 100 wiec można zastosować wzór Eulera Pkr=[MN] =357[kN] Qdop = [MN] =71,4[kN] Q = 1913 ∙ 9,81∙10^-6=0,0188 [MN] = 18,8 [kN] Qdop > Q więc z C260 można wykonać podpory. Dla ceownika C260 pozostałe dane i wymiary są następujące: h = 260mm s = 90mm g = 7,5mm r = 11mm ciężar 1m Gc=33,4[kG/m]
G=7651 [kG] Głapy=84[kG] l = 2,08 [m] Gc=33,4 [kG/m]	8.8 Obliczanie podkładek pod nogi wspornikowe	A=0,101[m]
	Ciężar ruchomy zbiornika z konstrukcją nośną wyniesie: Gzb = G + 4 ∙ Głapy + 4 ∙ l ∙ Gc= 7651 + 4 ∙ 84 + 4 ∙ 2,08 ∙ 33,4 = 8264.9[kG] Rozkłada się on na 4 podkładki, które wraz z podłożem poddawane są naprężeniom nacisku. Zakładając, że mają one kwadratowy kształt o boku A i biorąc pod uwagę naprężenia dopuszczalne na naciski gruntu: kn = 2 [MPa] otrzymuje się: Stąd : [m]

1. Dobór armatury.

9.1. Dobór cieczowskazu
Cieczowskaz rurowy ze szkłem refleksyjnym
9.2. Dobór Wziernika
W zbiorniku zostanie zamontowany wziernik A-50-S BN-67/2213-01 [] zostanie umieszczony w odległości od spawu walczaka z dennicą. Dane: D = 50 mm Dz = 135 mm Do = 100 mm Szkło: Ds = 70 mm gs = 14mm Śruba: M16 x 45 liczba sztuk – 4 masa wziernika – 4,66 kg
9.3. Dobór króćca termometrycznego
W zbiorniku zostanie umieszczony króciec termometryczny kątowy K90 odmiany A z gwintem zewnętrznym wg. BN-66/2215-01. Długość części zbiornikowej: 320 mm Długość pochwy ochronnej: 260 mm
9.4. Dobór manometru
W zbiorniku zostanie zamontowany manometr chemiczny do pomiaru ciśnienia cieczy i gazów agresywnych, o małej lepkości Typ: D9 Średnica tarczy: 63mm Klasa: 1,6 63 G 1/4 “ Temperatura pracy: otoczenia -20°C/ +60°C, Obudowy: stal, Mechanizm: stal 1.4571
9.5. Dobór włazu
Do zbiornika zostanie przyspawany właz okrągły typu D 13 ze stali AlSI 316L
9.6. Dobór Zaworów
9.6.1. Zawór bezpieczeństwa
Wybrano zawór bezpieczeństwa proporcjonalny sprężynowy nr kat. Si 2502cr
9.6.2. Zawór wpustowy
Zawór zaporowy kołnierzowy
9.6.3. Zawór spustowy
Zawór zwrotny klapowy