Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego

Instytut Geotechniki i Hydrotechniki

Politechniki Wrocławskiej

Zakład Fundamentowania

Ćwiczenie projektowe nr 2
z Fundamentowania

Ćwiczenie projektowe nr 2A
– Posadowienie pośrednie

Prowadzący:	Student:

Wstęp

Celem niniejszego ćwiczenia projektowego nr 2 z przedmiotu Fundamentowanie jest zaprojektowanie skrajnej ławy fundamentowej budynku mieszkalnego.

W niniejszym opracowaniu wykorzystano materiały:

• norma PN-EN 1997-1 (Eurokod 7),

• norma PN-83/B-02482 – Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych,

• Olgierd Puła – Fundamentowanie na palach według Eurokodu 7. Wydanie II, Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne, Wrocław 2012 r.

• Czesław Rybak i inni – Fundamentowanie. Projektowanie posadowień, Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne, Wrocław 2011 r.

Profil geotechniczny wraz z parametrami gruntów

Na podstawie wydanego tematu przyjęto poniższe dane projektowanej ławy fundamentowej oraz parametry geotechniczne gruntu, jak również obciążenia jakie powinna przenieść ta ława.

Tabela . Efektywne wartości charakterystyczne parametrów gruntowych.

Lp.	Symbol	Nazwa gruntu	Grubość warstwy	γ	γ^′	ID	IL
			[m]	$$\left\lbrack \frac{\text{kN}}{m^{3}} \right\rbrack$$	$$\left\lbrack \frac{\text{kN}}{m^{3}} \right\rbrack$$	[−]	[−]
	H	Humus	0,20	-	-	-	-
	Gp (siSa)	Glina piaszczysta	3,00	20,10	10,10	-	0,47
	T	Torf	2,10	16,70	6,70	nieskonsolidowany
	Gp (siSa)	Glina piaszczysta	1,90	20,20	10,20	-	0,21
	Ps (grSi)	Piasek średni	∞	18,00	10,73	0,61	-

Na podstawie tematu stwierdzono, iż zwierciadło napięte wody znajduje się 2,50 m poniżej poziomu terenu. Poziom zwierciadła wód gruntowych po obniżeniu wynosić będzie 6,50 m poniżej poziomu terenu. Warstwa humusu w ogóle nie jest brana w dalszych obliczeniach pod uwagę.

Tabela . Oddziaływania charakterystyczne.

Lp.	Oddziaływania charakterystyczne	Vk	Hk	Mk
		$$\left\lbrack \frac{\text{kN}}{m} \right\rbrack$$	$$\left\lbrack \frac{\text{kN}}{m} \right\rbrack$$	$$\left\lbrack \frac{\text{kNm}}{m} \right\rbrack$$
1.	Stałe	G	380	10
2.	Zmienne	Q	60	5
3.	Wyjątkowe	A	10	5

Wiadome parametry projektowanej ławy fundamentowej są następujące:

• poziom terenu p.t.=0,00 m n.p.m.,

• szerokość ściany na fundamencie b_sc=0,40 m,

• poziom posadzki najniższej kondygnacji p.p=0,60 m poniżej poziomu terenu.

Rysunek . Profil geotechniczny.

Technologia palowa – dobór średnicy i długości pala

Projektowane pale zostaną wykonane w technologii pali wkręcanych Omega. Etap montażu rozpoczyna się od wkręcenia w grunt świdra rozporowego na żerdzi maksymalnie do 20 metrów
w głąb gruntu, który ma specjalną głowicę, tj. but tracony, mającą za zadanie rozepchnąć grunt wewnątrz odwiertu robiąc miejsce na pal. Po tym zabiegu następuje wprowadzenie zbrojenia do wnętrza żerdzi poprzez rurę rdzeniową lub wwibrowanie po zabetonowaniu otworu oraz wprowadzenie pod ciśnieniem mieszanki betonowej, która ma odpowiednią konsystencję. Po wyjęciu żerdzi z odwiertu i wypełnieniu go betonem pozostawia się zbrojenie w środku.

Rysunek . Graficzne przedstawienie technologii pali wkręcanych Omega.

Trzeba zaznaczyć, że kierunek wiercenia nie zmienia się. Pale Omega o standardowych średnicach Ø 400 mm, Ø 500 mm i Ø 600 mm stosuje się w gruntach spoistych twardoplastycznych i plastycznych, jak również niespoistych o stopniu zagęszczenia do około I_D=0,70 (średnio zagęszczone i zagęszczone).

Do dalszych obliczeń przyjęto:

• średnice pali wkręcanych Omega Ø 400 mm

• wysokość oczepu d_f: 0,70 m

• grubość posadzki: 0,10 m

• grubość warstwy między posadzką a oczepem: 0,50 m

• zagłębienie pali w ostatniej warstwie gruntu: 5,00 m

• przyjęta długość pali:

h = (W_H+W_Gp, I) − 1, 90 + W_T + W_Gp, II + W_Ps, przyj = (0,20+3,00) − 1, 90 + 2, 10 + 1, 90 + 5, 00 = 10, 30 m

Wyznaczenie nośności pala

Według Eurokodu 7:

F_cd ≤ R_cd

$R_{\text{cd}} = \frac{R_{\text{ck}}}{\gamma_{t}}$ lub $R_{\text{cd}} = \frac{R_{\text{bk}}}{\gamma_{b}} + \frac{R_{\text{sk}}}{\gamma_{s}}$

R_ck = R_bk + R_sk

γ_t = γ_b = γ_s = 1, 10

Nośność podstawy:

R_bk = A_b • q_bk

$$A_{b} = \frac{\pi \bullet D^{2}}{4} = \frac{\pi \bullet \left( 0,40 \right)^{2}}{4} = 0,126m^{2}$$

q_bk = S_p • q₂

Zgodnie z tabelą 5.7 z książki Cz. Rybak „Fundamentowanie. Projektowanie posadowień” dla wybranej technologii palowej dobrano współczynnik technologiczny S_p = 1, 00.

Zgodnie z tabelą 5.5 z książki Cz. Rybak „Fundamentowanie. Projektowanie posadowień” dla ostatniej warstwy, piasku średniego o stopniu zagęszczenia I_D=0,61 przyjęto najbliższe wartości:

• piasek średni o stopniu zagęszczenia I_D=0,67 q=3600 kPa

• piasek średni o stopniu zagęszczenia I_D=0,33 q=2150 kPa

(0,67−0,33)     −      (3600−2150)

(0,61−0,33)     −      x

$$x = \frac{\left( 0,61 - 0,33 \right) \bullet \left( 3600 - 2150 \right)}{\left( 0,67 - 0,33 \right)} = \frac{0,28 \bullet 1450}{0,34} = 1194kPa$$

q₁ = q(I_D=0,33) + x = 2150 + 1194 = 3344 kPa

Z interpolacji wynika q₁ = 3344 kPa dla piasku średniego o stopniu zagęszczenia I_D=0,61.

Dla dokładniejszej interpolacji przyjęto:

$$h_{c} = 10 \bullet \sqrt{\frac{D}{0,40}} = 10 \bullet \sqrt{\frac{0,40}{0,40}} = 10,00\ m$$

$$h_{z} = 0,65 \bullet \frac{\sum_{}^{}{\gamma_{i}^{'} \bullet h_{i}}}{\gamma_{i}^{'}} = 0,65 \bullet \frac{10,10 \bullet 3,00 + 6,70 \bullet 2,10}{10,20} = 0,65 \bullet \frac{30,30 + 14,07}{10,20} = 2,83m$$

Dla wstępnie projektowanej długości pala h = 10, 30 m obliczono q₂.

Rysunek . Graficzne przedstawienie drugiej interpolacji jednostkowego granicznego oporu gruntu dla podstawy projektowanego pala.

Z sporządzonego rysunku wynika q₂ = 3254 kPa

q_bk = 1, 00 • 3254 = 3254kPa

R_bk = 0, 126 • 3254 = 410, 00 kN

Nośność pobocznicy:

$$R_{\text{sk}} = \sum_{}^{}\left( A_{s,i} \bullet q_{sk,i} \right)$$

A_s, pal = π • D • h = π • 0, 40 • 10, 30 = 12, 94m²

q_sk, i = S_s, i • t_i

Zgodnie z tabelą 5.7 z książki Cz. Rybak „Fundamentowanie. Projektowanie posadowień” dla wybranej technologii palowej dobrano współczynnik technologiczny odpowiednio dla każdej
z warstw:

• dla pierwszej warstwy gruntu gliny piaszczystej G_p: S_s, 1 = 0, 90

• dla warstwy torfu: S_s, 2 = 0, 90

• dla drugiej warstwy gliny piaszczystej G_p: S_s, 3 = 0, 90

• dla warstwy piasku średniego P_s: S_s, 4 = 0, 90

• S_s = S_s, 1 = S_s, 2 = S_s, 3 = S_s, 4 = 0, 90

Zgodnie z tabelą 5.6 z książki Cz. Rybak „Fundamentowanie. Projektowanie posadowień” dla wybranej technologii palowej dobrano współczynnik jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala odpowiednio dla każdej z warstw.

Tabela . Określenie współczynników q₁ jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala odpowiednio dla każdej z warstw.

Lp.	Symbol	ID	IL	ID	IL	q1
		[−]	[−]	[kPa]	[kPa]	[kPa]
	Gp (siSa)	-	0,47	-	50 (IL=0) 31 (IL=0,50)	32,14
	T	nieskonsolidowany	-	-	10,00
	Gp (siSa)	-	0,21	-	50 (IL=0) 31 (IL=0,50)	42,02
	Ps (grSi)	0,61	-	74 (ID=0,67) 47 (ID=0,33)	-	69,24

Rysunek . Graficzne przedstawienie wykresu tarć na pobocznicy.

Na podstawie sporządzonego wykresu odczytano odpowiednie wartości jednostkowego tarcia na pobocznicę pala:

• dla pierwszej warstwy gruntu gliny piaszczystej G_p: t₁ = 16, 39kPa h₁ = 1, 30m

• dla warstwy torfu: t₂ = 10, 00kPa h₂ = 2, 10m

• dla drugiej warstwy gliny piaszczystej G_p: t₃ = 31, 77kPa h₃ = 1, 90m

• dla warstwy piasku średniego P_s: t₄ = 67, 37kPa h₄ = 0, 27m

t₅ = 69, 24kPa h₅ = 4, 73m

Wartość tarcia negatywnego będzie wynosić:

T_n, k = π • D • S_s • (h₁•t₁+h₂•t₂) = π • 0, 40 • 0, 90 • (1,30•16,39+2,10•10,00) = π • 0, 36 • (21,31+21,00) = 47, 83kN

T_n, d = 1, 50 • T_n, k = 71, 74kN

Wartość nośności pobocznicy wynosi:

R_sk = π • D • S_s • (h₃•t₃+h₄•t₄+h₅•t₅) = π • 0, 40 • 0, 90 • (1,90•31,77+0,27•67,37+4,73•69,24) = π • 0, 36 • (60,36+18,19+327,51) = 459, 01kN

Wartość nośności całego pala wynosi:

R_ck = R_bk + R_sk = 410, 00 + 459, 01 = 869, 01kN

$$R_{\text{cd}} = \frac{R_{\text{ck}}}{\gamma_{t}} = \frac{869,01}{1,10} = 790,01kN$$

Wyznaczenie wysokości i usytuowania oczepu

Przyjęto wysokość oczepu d_f=0,70 m, który będzie osadzony na palach ulokowanych
w rozstawie parzystym. Rozstaw pali będzie następujący:

4 • D < r_pal < 5 • D      →      r_pal = 4, 50 • D = 4, 50 • 0, 40 = 1, 80m

Przyjęto długość odsadzek s ≅ 0, 50 • D = 0, 50 • 0, 40 = 0, 20m. Tym samym szerokość oczepu wynosi:

B = 2 • s + 2 • D + r_pal = 2 • 0, 20 + 2 • 0, 40 + 1, 80 = 3, 00m

Rysunek . Skupianie obciążeń do punktu O.

Dla wyznaczonych parametrów oczepu obliczono następnie mimośród przyjmując następujące warunki:

• ciężar zasypki $\gamma_{1} = \gamma_{3} = 18,50\frac{\text{kN}}{m^{3}}\ $,

• ciężar posadzki $\gamma_{2} = 23\frac{\text{kN}}{m^{3}}$,

• ciężar żelbetu $\gamma_{4} = 25\frac{\text{kN}}{m^{3}}$,

• γ_G = 1, 35,

• γ_Q = 1, 50,

• γ_A = 1, 00,

• inne istotne parametry:

$$b = \frac{\left( B - b_{\text{sc}} \right)}{2} = \frac{\left( 3,00 - 0,40 \right)}{2} = 1,30m$$

$$r = \frac{b}{2} + \frac{b_{\text{sc}}}{2} = \frac{1,30}{2} + \frac{0,40}{2} = 0,85m$$

γ_G1 = γ_G3 = γ_G4 = 1, 00

γ_G2 = 1, 35

Obciążenia poszczególnych części obliczono poniżej w odniesieniu do 1 mb projektowanej ławy fundamentowej:

$$G_{1,k} = \gamma_{1} \bullet H_{1} \bullet b = 18,50 \bullet 1,20 \bullet 1,30 = 28,86\frac{\text{kN}}{1\ mb}\ $$

$$G_{2,k} = \gamma_{2} \bullet H_{2} \bullet b = 23,00 \bullet 0,10 \bullet 1,30 = 2,99\frac{\text{kN}}{1\ mb}\ $$

$$G_{3,k} = \gamma_{3} \bullet H_{3} \bullet b = 18,00 \bullet 0,50 \bullet 1,30 = 11,70\frac{\text{kN}}{1\ mb}\ $$

$$G_{4,k} = \gamma_{4} \bullet d_{f} \bullet B = 25,00 \bullet 0,70 \bullet 3,00 = 52,50\frac{\text{kN}}{1\ mb}\ $$

$$\sum_{}^{}G_{i,d} = \left( G_{1,k} + G_{3,k} + G_{4,k} \right) \bullet \gamma_{G_{1}} + G_{2,k} \bullet \gamma_{G_{2}} = \left( 28,86 + 11,70 + 52,50 \right) \bullet 1,00 + 2,99 \bullet 1,35 = 93,06 + 4,04 = 97,10\frac{\text{kN}}{1\ mb}$$

Z warunków statyki w punkcie O wynika:

$$e_{O,d}^{G + Q + A} = \frac{\sum_{}^{}M_{O,d}^{G + Q + A}}{\sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A}}$$

$$\sum_{}^{}M_{O,d}^{G + Q + A} = M_{d}^{G + Q + A} + H_{d}^{G + Q + A} \bullet d_{f} - G_{1,d} \bullet r + \left( G_{2,d} + G_{3,d} \right) \bullet r + G_{4,d} \bullet 0$$

$$H_{d}^{G + Q + A} = 10 \bullet 1,35 + 5 \bullet 1,50 + 5 \bullet 1,00 = 13,50 + 7,50 + 5,00 = 26,00\frac{\text{kN}}{1\ mb}$$

$$\sum_{}^{}M_{O,d}^{G + Q + A} = 20 \bullet 1,35 + 17 \bullet 1,50 + 5 \bullet 1,00 + 26,00 \bullet 0,70 - 28,86 \bullet 0,85 + \left( 4,04 + 11,70 \right) \bullet 0,85$$

$$+ 52,50 \bullet 0 = 27,00 + 25,50 + 5,00 + 18,20 - 24,53 + 13,38 = 64,55\frac{\text{kNm}}{1\ mb}$$

$$\sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A} = V_{O,d}^{G + Q + A} + \sum_{}^{}G_{i,d} = 380 \bullet 1,35 + 60 \bullet 1,50 + 10 \bullet 1,00 + 97,10 = 513,00 + 90,00 + 10,00 + 97,10 = 710,10\frac{\text{kN}}{1\ mb}$$

$$e_{O,d}^{G + Q + A} = \frac{64,55}{710,10} = 0,091m \cong 0,10m$$

Projekt rozstawu pali pod ławą

Dla rozstawu parzystego pali pod oczepem zebrano obciążenia przypadające na pojedynczy pal:

$$F_{d} = 0,50 \bullet r_{\text{pal}} \bullet \sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A} = 0,50 \bullet 1,80 \bullet 710,10 = 639,09kN$$

Warunek GEO:

F_d ≤ R_cd − T_n, d

F_d = 639, 09 ≤ R_cd − T_n, d = 790, 01 − 71, 74 = 718, 27kN

$$0,50 \bullet r_{p\text{al}} \bullet \sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A} \leq R_{\text{cd}} - T_{n,d} \rightarrow r_{\text{pal}} \leq \frac{2 \bullet \left( R_{\text{cd}} - T_{n,d} \right)}{\sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A}}$$

$$r_{\text{pal}} = 1,80m \leq \frac{2 \bullet \left( R_{\text{cd}} - T_{n,d} \right)}{\sum_{}^{}V_{O,d}^{G + Q + A}} = \frac{2 \bullet \left( 790,01 - 71,74 \right)}{710,10} = 2,02m$$

Dla tak przyjętego poprawnie rozstawu pali, sprawdzono również warunek nośności pali
w grupie:

$$\frac{r_{\text{pal}}}{R} \leq 1,00$$

$$R = 0,50 \bullet D + \sum_{}^{}\left( h_{i} \bullet \text{tgα}_{i} \right)$$

Dla poszczególnych warstw gruntu przyjęto:

• dla pierwszej warstwy gruntu gliny piaszczystej G_p: h₁ = 1, 30m tgα₁ = 0, 070

• dla warstwy torfu: h₂ = 2, 10m tgα₂ = 0, 000

• dla drugiej warstwy gliny piaszczystej G_p: h₃ = 1, 90m tgα₃ = 0, 070

• dla warstwy piasku średniego P_s: h₄ = 2, 00m tgα₄ = 0, 105

R = 0, 50 • 0, 40 + 1, 30 • 0, 070 + 2, 10 • 0, 000 + 1, 90 • 0, 070 + 2, 00 • 0, 105 = 0, 20 + 0, 091 + 0, 000 + 0, 133 + 0, 21 = 0, 634

$$\frac{1,80}{0,634} = 2,84 > 1,00 \rightarrow m_{1} = 1,00$$

Projekt konstrukcji żelbetowej oczepu

Dla obliczenia zbrojenia oczepu przyjęto następujące zalecenia konstrukcyjne:

• beton dla ławy fundamentowej: C20/25

• charakterystyczna wytrzymałość betonu na ściskanie f_ck: 20 MPa

• obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie f_cd: 13,3 MPa

• charakterystyczna wytrzymałość betonu na rozciąganie f_ctk: 1,5 MPa

• obliczeniowa wytrzymałość betonu na rozciąganie f_ctd: 1,0 MPa

• wytrzymałość średnia betonu na rozciąganie f_ctm: 2,2 MPa

• beton niekonstrukcyjny: C12/15

• przyjęta stal: EPSTAL B500SP

• średnica prętów Ø: 0,20 m

• charakterystyczna granica plastyczności stali f_yk: 500 MPa

• obliczeniowa granica plastyczności stali f_yd: 434,8 MPa

• otulina c: 0,05 m (góra, boki)

0,10 m (dół)

Na podstawie modelu kratownicowego:

$$\frac{z}{F_{d}} = \frac{\frac{r_{\text{pal}}}{2} + e_{O,d}^{G + Q + A}}{d_{B}}$$

d_B = d_f − c − 0, 50 • ⌀ = 0, 70 − 0, 10 − 0, 50 • 0, 020 = 0, 59m

$$z = \frac{F_{d} \bullet \left( \frac{r_{\text{pal}}}{2} + e_{O,d}^{G + Q + A} \right)}{d_{B}} = \frac{639,09 \bullet \left( \frac{1,80}{2} + 0,10 \right)}{0,59} = 1083,20kN$$

$$A_{s} = \frac{z}{f_{\text{yd}}} = \frac{1083,20}{434,8 \bullet 10^{3}} = 0,00249126m^{2} = 24,9126\text{cm}^{2}$$

$$A_{s}\left( \varnothing = 0,20m \right) = \frac{\pi \bullet D^{2}}{4} = \frac{\pi \bullet \left( 0,020 \right)^{2}}{4} = 0,000314159m^{2} = 3,1416\text{cm}^{2}$$

Ilość i rozstaw prętów zbrojenia poprzecznego wynoszą:

$$n = \frac{A_{s}}{A_{s}\left( \varnothing = 0,20m \right)} = \frac{24,9126}{3,1416} = 7,93 \cong 8$$

$$r = \frac{2 \bullet D}{n} = \frac{2 \bullet 0,40}{8} = 0,10m$$

Przyjęto 9 prętów ϕ20 co 10 cm jako zbrojenie poprzeczne.

Zakotwienie prętów zbrojenia poprzecznego wynosi 31 • ⌀ = 31 • 0, 020 = 0, 62m.

Na dobór zbrojenia poprzecznego ma wpływ ciężar:

• własny g_r posadzki, zasypki i fundamentu:

$$g_{k} = \sum_{}^{}G_{i,k} = G_{1,k} + G_{2,k} + G_{3,k} + G_{4,k} = 28,86 + 2,99 + 11,70 + 52,50 = 96,05\frac{\text{kN}}{1\ mb}$$

• cegieł p_r:

$$p_{k} = 2 \bullet \frac{1}{2} \bullet l_{o} \bullet l_{o} \bullet \tan 60^{o} \bullet \gamma_{cegla} = 2 \bullet \frac{1}{2} \bullet 1,80 \bullet 1,80 \bullet \tan 60^{o}18,00 = 101,01\frac{\text{kN}}{1\ mb}$$

Wyznaczono momenty:

• nad podporą:

$$M = \frac{\left( g_{k} + p_{k} \right) \bullet \left( 2 \bullet l_{o} \right)^{2}}{9} = \frac{\left( 96,05 + 101,01 \right) \bullet \left( 2 \bullet 1,80 \right)^{2}}{9} = 283,77kNm$$

d_l = d_f − c − 0, 50 • ⌀ = 0, 70 − 0, 05 − 0, 50 • 0, 020 = 0, 64m

$$A_{s} = \frac{M}{0,90 \bullet f_{\text{yd}} \bullet d_{l}} = \frac{283,77}{0,90 \bullet 434,8 \bullet 10^{3} \bullet 0,64} = 0,001133064m^{2} = 11,3306\text{cm}^{2}$$

$$n = \frac{A_{s}}{A_{s}\left( \varnothing = 0,20m \right)} = \frac{11,3306}{3,1416} = 3,61 \cong 4$$

Cztery pręty ϕ20 zostaną rozmieszczone nad podporą co 20 cm.

• w przęśle:

$$M = \frac{\left( g_{k} + p_{k} \right) \bullet \left( 2 \bullet l_{o} \right)^{2}}{14} = \frac{\left( 96,05 + 101,01 \right) \bullet \left( 2 \bullet 1,80 \right)^{2}}{14} = 182,42kNm$$

d_l = d_f − c − ⌀ − 0, 50 • ⌀ = 0, 70 − 0, 05 − 0, 020 − 0, 50 • 0, 020 = 0, 62m

$$A_{s} = \frac{M}{0,90 \bullet f_{\text{yd}} \bullet d_{l}} = \frac{182,42}{0,90 \bullet 434,8 \bullet 10^{3} \bullet 0,62} = 0,00075188m^{2} = 7,5188\text{cm}^{2}$$

$$n = \frac{A_{s}}{A_{s}\left( \varnothing = 0,20m \right)} = \frac{7,5188}{3,1416} = 2,39 \cong 3$$

Trzy pręty ϕ20 zostaną rozmieszczone w przęśle co 20 cm.

Opis techniczny

Projektowana ława fundamentowa budynku mieszkalnego o grubości oczepu d_f = 0, 70m
i szerokości B = 3, 00 m, jest osadzona na palach o średnicy D = 0, 40 m. Przyjęto rozstaw pali parzysty o r_pal = 1, 80m, które zostaną wykonane w technologii pali wierconych Omega. Długość pali wynosi h = 10, 30 m, które kończą się na głębokości 5,00 m poniżej stropu ostatniej warstwy gruntu. Wartość mimośrodu, o jaki wysunięto fundament względem ściany wynosi e_O, d^{G + Q + A} = 0, 10m.

Dobrano beton dla ławy fundamentowej C20/25 o parametrach:

• charakterystyczna wytrzymałość betonu na ściskanie f_ck: 20 MPa

• obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie f_cd: 13,3 MPa

• charakterystyczna wytrzymałość betonu na rozciąganie f_ctk: 1,5 MPa

• obliczeniowa wytrzymałość betonu na rozciąganie f_ctd: 1,0 MPa

• wytrzymałość średnia betonu na rozciąganie f_ctm: 2,2 MPa

Fundament będzie znajdował się na wylewce z betonu niekonstrukcyjnego C12/15. Jako zbrojenie ławy fundamentowej przyjęto stal EPSTAL B500SP o parametrach:

• charakterystyczna granica plastyczności stali f_yk: 500 MPa

• obliczeniowa granica plastyczności stali f_yd: 434,8 MPa

Zbrojenie główne poprzeczne składa się z prętów ϕ20 co 10 cm, zbrojenie podłużne
z prętów ϕ20 co 20 cm nad palami i między nimi. Ponadto przyjęto otulinę o grubości 0,05 m na górze i po bokach oczepu, na dole wynosi ona 0,10 m.

Rysunek konstrukcyjny ławy