Politechnika Warszawska

Wydział Inżynierii Środowiska

Instytut Ogrzewnictwa i Wentylacji

Instalacja grawitacyjna centralnego ogrzewania grawitacyjna.

Aleksandra Rokicka
COWiG 4

19.12.2011r

Warszawa

Spis załączonych rysunków

1.Rzut parteru Rys.nr1.

2.Rzut piwnicy Rys. nr 2.

3.Rzut piętra Rys. nr 3.

4.Przekrój pionowy budynku Rys. nr 4.

5. Rozwinięcie instalacji c.o. Rys. nr 5.

6. Kotłownia rzut poziomy Rys. nr 6.

7.Kotłownia rzut pionowy-1 Rys. nr 7.

8.Kotłownia rzut pionowy-2 Rys. nr 8.

OPIS TECHNICZNY

1.Cel i zakres projektu.

Celem projektu jest zaprojektowanie grawitacyjnej instalacji centralnego ogrzewania w budynku jednorodzinnym.

Parametry obliczeniowe wody: tz/tp= 80/60 ^oC.

Zakres projektu obejmuje następujące obliczenia:

• współczynników przenikania ciepła przegród budowlanych;

• całkowitej projektowej straty ciepła i projektowego obciążenia cieplnego ogrzewanych pomieszczeń;

• powierzchni źródła ciepła, przekrojów kanałów spalinowych i wentylacyjnych;

• dobór źródła ciepła;

• dobór średnic kryz dławiących;

• dobór wielkości grzejników ogniwowych żeliwnych;

• dobór naczynia wzbiorczego typu otwartego.

Charakterystyka obiektu.

Przedmiotem opracowania jest wykonanie projektu instalacji centralnego ogrzewania budynku jednorodzinnego znajdującego się w Kielcach przy ulicy Morcinka 21 .

Budynek położony jest w Kielcach w II Strefie klimatycznej. Temperatura zewnętrzna dla tej strefy wynosi -20 [^oC].

Budek mieszkalny posiada dwie kondygnacje, nieogrzewane poddasze i jest całkowicie podpiwniczony.

Przyjęto temperatury wewnętrzne zgodnie z Normą PN-EN 12831:

korytarze, pokoje +20^oC,

nieogrzewane poddasze -6,54 ^oC,

łazienki +24^oC.

Rozwiązania techniczne.

Opis instalacji centralnego ogrzewania.

Kotłownia budynku zlokalizowana jest w piwnicy budynku, gdzie przygotowywana jest woda grzewcza na potrzeby centralnego ogrzewania. Zaprojektowano instalację centralnego ogrzewania w systemie dwururowym z rozdziałem dolnym o parametrach 80/60.

W najwyższych punktach pionów przewidziano samoczynne zawory odpowietrzające.

Przewody rozprowadzające prowadzone będą pod stropem w piwnicy. Piony wykonane z rur stalowych czarnych ze szwem, łączonych przez spawanie.

Regulacja instalacji technologicznej odbywać się będzie za pomocą kryz dławiących.

Piony instalacji c.o.

Instalację zaprojektowano w układzie dwururowym z rozdziałem dolnym. Piony instalacji wykonano z rur stalowych łączonych dzięki spawaniu. Dobór średnic pionów zamieszczono w części obliczeniowej.

Przewody rozprowadzające w piwnicy

Przewody prowadzić pod stropem piwnicy. Przewody prowadzić ze spadkiem 4^o/_oo w kierunku kotła.

Grzejniki

Dla ogrzewanych pomieszczeń dobrano grzejniki żeliwne typu T1 .

Kotłownia.

Kotłownia znajduje się w pomieszczeniu w piwnicy . Posadzka i ściany aż do wysokości wyłożona płytkami ceramicznymi. W kotłowni znajduje się wentylacja nawiewno-wywiewna. Kanał wentylacji wywiewnej o przekroju 14x14 cm ,a kanał wentylacji nawiewnej blaszany o wymiarach 21x21 cm.

Źródł0 ciepła

Źródłem ciepła jest kocioł żeliwny wodny na paliwo stałe, typ KZ-3K-4 o znamionowej mocy cieplnej 22,3 kW liczbie członów – 4 szt, powierzchni ogrzewalnej – 1,65 m², długość kotła – 390 mm oraz masie kotła – 290kg.

Naczynie wzbiorcze

Naczynie wzbiorcze o pojemności użytkowej 14,7 dm³, pojemność całkowita wynosi 20 dm³. Główne wymiary D_w=265 mm, A=369 mm i orientacyjnej masie . Naczynie podłączyć do instalacji rurą wzbiorczą o średnicy .

Współczynniki przenikania ciepła przegród budowlanych.

Współczynnik przenikania ciepła:

[W/m²K]

Całkowity opór cieplny przegrody:

[m²K/W],

gdzie:

R_si – opór cieplny przejmowania od strony wewnętrznej przegrody [m²K/W];

R₁,R₂,…R_n – opory cieplne przewodzenia poszczególnych warstw [m²K/W];

R_se – opór cieplny przejmowania od strony zewnętrznej przegrody [m²K/W].

R_si oraz R_se są wartościami stałymi. Przyjęto je z tablic w zależności od kierunku przepływu strumienia ciepła, R₁…R_n policzono ze wzoru:

[m²K/W]

d– grubość warstwy [m];

λ– współczynnik przewodzenia ciepła warstwy, odczytywany z tablic dla danego materiału [W/mK]

Przykładowe obliczenia dla ściany zewnętrznej:

R_si= 0,04 [m²K/W]

R2=0,02/0,82=0,024 [m²K/W]

R3=0,15/0,042=3,571 [m²K/W]

R4=0,24/0,8=0,300 [m²K/W]

R5=0,02/0,82=0,024 [m²K/W]

R_se=0,130[m²K/W]

∑R=4,090

[W/m²K]

ściana zewnętrzna
SZ43
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ
		m	W/mK
1	Powierzchnia zewnetrzna	-	-
2	Tynk strukturalny na siatce polipropylenowej	0,02	0,82
3	styropian	0,15	0,042
4	Cegła silikatowa drążona	0,24	0,8
5	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82
6	Powierzchnia wenwnętrzna	-	-
			∑R
			U

ściana wewnętrzna
SW29
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ
		m	W/mK
1	Powierzchnia zewnetrzna	-	-
2	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82
3	Cegła kratówka K2	0,25	0,56
4	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82
5	Powierzchnia wenwnętrzna	-	-
			∑R
		0,29	U

ściana wewnętrzna
SW16
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ
		m	W/mK
1	Powierzchnia zewnetrzna	-	-
2	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82
3	Cegła kratówka K2	0,12	0,56
4	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82
5	Powierzchnia wenwnętrzna	-	-
			∑R
		0,16	U

	strop
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ	R
		m	W/mK	m2K/W
1	Powierzchnia zewnetrzna	-	-	0,100
2	Tynk cementowo-wapienny	0,02	0,82	0,024
3	strop FERT (40/23)	0,23	1	0,230
4	paroizolacja	0,01	0,5	0,020
5	Styropian(100)	0,04	0,042	0,952
6	podkład z betonu chudego pod posadzke	0,05	1,4	0,036
7	Klepka dębowa (w.p.)	0,022	0,22	0,100
8	Powierzchnia wenwnętrzna	-	-	0,100
			∑R	1,562
		0,372	U	0,640

	Strop nad piwnicą
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ	R
		m	W/mK	m2K/W
1	Powierzchnia zewnetrzna	-	-	0,170
2	sosna i świerk pw	0,025	0,16	0,156
3	podkład z betonu chudego pod posadzke	0,06	1,4	0,180
4	Styropian 100	0,08	0,042	1,905
5	żelbet	0,22	1,7	0,129
6	tynk , gładź cemnetowo wapienny	0,02	0,82	0,024
7	Powierzchnia wenwnętrzna	-	-	0,170
			∑R	2,735
		0,405	U	0,366

	strop nad nieogrzewanym strychem
Nr	Rodzaj warstwy
1	Powierzchnia zewnetrzna
2	Tynk cementowo-wapienny
3	strop FERT
4	paroizolacja
5	Wełna mineralna
6	Pustka powietrzna niewentylowana
7	sosna i świerk pw
8	Powierzchnia wenwnętrzna

spocznik
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ
		m	W/mK
1		-	-
2	sosna i świerk pw	0,025	0,16
3	żelbet	0,3	1,7
4	tynk , gładź cementowo wapienny	0,02	0,82
5		-	-
			∑R
		0,345	U

	schody
	bieg
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ	R
		m	W/mK	m2K/W
1		-	-	0,170
2	sosna i świerk pw	0,025	0,16	0,156
3	żelbet	0,17	1,7	0,100
4	tynk , gładź cemnetowo wapienny	0,02	0,82	0,024
5		-	-	0,170
			∑R	0,621
		0,215	U	1,611

dach
Nr	Rodzaj warstwy	d	λ	R
		m	W/mK	m2K/W
1	Powierzchnia zewnętrzna	-	-	0,040
2	sosna i świerk pw	0,025	0,82	0,030
3	paroizolacja	0,01	0,5	0,020
4	izolacja przeciwwilgociowa	0,01	0,48	0,021
5	Wełna mineralna	0,3	0,05	6,000
6	Styropian(100)	0,04	0,042	0,952
7	sosna i świerk pw	0,025	0,82	0,030
8	Powierzchnia wewnętrzna	-	-	0,130
			∑R	7,224
		0,41	U	0,138

Temperatura powietrza na strychu

Obliczenia temperatury na strychu zostały wykonane zgodnie z Normą PN-EN 12831:

	U1	A1	Hin
	w/mk	m2	W
przenikanie ciepła przez powierzchnię stropu	0,208	84,64	17,57971
	U2	A2	H2
	w/mk	m2	W
Przenikanie przez ścianę kolankową	0,244	73,6	17,99419
	U3	A3	H3
	w/mk	m2	W
przenikanie przez połać dachową	0,138	53,344136	7,384099

Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	26,12
Hue	51,49
bu	0,6635
Ɵ	-6,54

Obliczanie strat ciepła pomieszczeń.

Projektowe obciążenie cieplne obliczono ze wzoru:

gdzie,

- suma strat ciepła przez przenikanie wszystkich przestrzeni ogrzewanych budynku z wyłączeniem ciepła wymienianego wewnątrz budynku, W

- wentylacyjne straty ciepła wszystkich przestrzeni ogrzewanych z wyłączeniem ciepła wymienianego wewnątrz budynku, W

- suma nadwyżek mocy cieplnej wszystkich przestrzeni ogrzewanych wymaganych do skompensowania skutków osłabienia ogrzewania, W (w projekcie nie brana pod uwagę)

stąd, ostatecznie korzystano ze wzoru:

W projekcie nie przewidziano grzejników na klatce schodowej .

Przykład obliczeniowy dla pomieszczenia nr4:

pomieszczenie	4
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

L=4,925 , H=3 A=L*H- powierzchnia okna=13,015 m2

U=0,244W/m²K , Ɵ=-20 ^oC bu/fi= (20-(-20)/40)=1

Ht= U *A* bu/fi=3,18 W/K

Φ= Ht* Projektowa różnica temperatur=3,18*40=127,28 W

Dla mostka cieplnego:

Ht= ψ *l* bu/fi=-0,05*3*1=-0,15

Φ= Ht* Projektowa różnica temperatur=6W

Poniżej zamieszczono zapotrzebowanie na ciepło dla poszczególnych pomieszczeń budynku.

pomieszczenie	4
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	13,015	0,244	-20	1	3,181989	127,28	N- odjąć powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	N
SZ43	4,81	3	14,43	0,244	-20	1	3,527937	141,12	E
SW16	3,63	3	10,89	1,912	20	0	0	0	S
SW16	1,81	3	3,83	1,912	20	0	0	0	SW- odjęte drzwi
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0	0	0	SW
SW29	3,28	3	9,84	1,324	24	-0,1	-1,30295	-52,12	W
STRDG	-	-	20,75	0,640	16	0,1	1,328012	53,12
STRDD	-	-	20,75	0,366	0	0,5	3,793677	151,75
symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
		m		W/K	W
C1	-0,05	3	1	-0,15	-6

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	13,1056
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	524,2239
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	330,48
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	854,7039
Obciążenie cieplne	ΦHL	649,8363

pomieszczenie	6
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	11,255	0,100	-20	1	1,1255	45,02	S- odjąć powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	S
SZ43	4,81	3	14,43	0,100	-20	1	1,443	57,72	E
SW16	3,63	3	10,89	1,912	20	0	0	0	S
SW16	1,81	3	3,83	1,912	20	0	0	0	NW -odjęte drzwi
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0	0	0	NW
SW29	3,28	3	9,84	1,324	20	0	0	0	W
STRDG	-	-	20,75	0,640	16	0,1	1,328012	53,12
STRDD	-	-	20,75	0,366	0	0,5	3,793677	151,75
			symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
					m		W/K	W
			C1	-0,05	3	1	-0,3	-36

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	10,03019
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	401,2076
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	330,48
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	731,6876
Obciążenie cieplne	ΦHL	526,82

pomieszczenie	2
Powierzchnia	9,2
Kubatura	24,84
Typ pomieszczenia	korytarz
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SW16	1,06	3	1,58	1,912	8	0,3	0,906195	36,25	N- odjąć powierzchnie okna
DW	0,8	2	1,6	5,1	8	0,3	2,448	97,92	N
SW16	1,155	3	1,865	1,912	8	0,3	1,069654	42,79	N- odjąć powierzchnie okna
DW	0,8	2	1,6	5,1	8	0,3	2,448	97,92	N
SW29	2,325	3	6,975	1,324	24	-0,1	-0,92359	-36,94	N
DW	0,8	2	1,6	5,1	24	-0,1	-0,816	-32,64	N
STRDG	-	-	10	0,640	16	0,1	0,640006	25,60
STRDD	-	-	10	0,366	0	0,5	1,828278	73,13

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	7,600548
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	4,2228
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	304,0219
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	168,912
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	472,9339
Obciążenie cieplne	ΦHL	374,2026

pomieszczenie	5
Powierzchnia	15,3
Kubatura	41,31
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzną	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	11,255	0,244	-20	1	2,751693	110,0677	S- odjąć powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	S
SZ43	3,895	3	11,685	0,244	-20	1	2,856822	114,2729	E-bez fragmentu ściany
STRDG	-	-	17,6	0,640	16	0,1	1,12641	45,05642
STRDD	-	-	17,6	0,366	0	0,5	3,217769	128,7108
symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
		m		W/K	W
C1	-0,05	3	1	-0,3	-4,59

Współczynnik straty ciepła przez przeniaknie	Ht	12,59269
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	7,0227
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	503,7078
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	280,908
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	784,6158
Obciążenie cieplne	ΦHL	610,8486

pomieszczenie	3
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	łazienka
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	24
Projektowa różnica temperatur	44

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	2,325	3	5,215	0,244	-20	1	1,274996	56,09982	N- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	116,16	N
SW29	3,46	3	7,52	1,324	8	0,363636	3,620912	159,3201	E
SW29	-	-	2,86	1,324	0	0,545455	2,065653	90,88874	E- fragment styku z piwnicą
SW16	2,325	3	5,375	0,640	20	0,090909	0,31273	13,76013	S
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0,090909	0,741818	32,64	S-odjąć drzwi
STRDG	2,325	3,46	8,0445	0,640	16	0,181818	0,936096	41,18822
STRDD	2,325	3,46	8,0445	0,366	0	0,545455	1,604463	70,59639

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	13,19667
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	580,6534
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	363,528
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	944,1814
Obciążenie cieplne	ΦHL	832,3968

pomieszczenie	1
Powierzchnia	5,22
Kubatura	14,094
Typ pomieszczenia	ganek
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	2,025	3	6,075	0,244	-20	1	1,485254	65,35118	N
SZ43	4,46	3	9,86	0,244	-20	1	2,410635	106,0679	E- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	116,16	E
SZ43	2,025	3	6,075	0,244	-20	1	1,485254	65,35118	S- odjąc powierzchnie drzwi
DZ	0,8	2	1,6	2	-20	1	3,2	140,8	S-odjąć drzwi
STRDG	2,025	4,46	9,0315	0,138	-20	1	1,250175	55,00769
STRDD	2,025	4,46	9,0315	0,366	0	0,545455	1,801319	79,25804
	symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
			m		W/K	W
	C1	-0,05	3	1	-0,3	-12

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	13,77341
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	2,39598
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	550,9364
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	95,8392
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	646,7756
Obciążenie cieplne	ΦHL	646,7756

pomieszczenie	8
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnetrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	13,015	0,244	-20	1	3,181989	127,2796	N- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	N
SZ43	4,81	3	14,43	0,244	-20	1	3,527937	141,1175	E
SW16	3,63	3	10,89	1,912	20	0	0	0	S
SW16	1,81	3	3,83	1,912	20	0	0	0	SW-odjęte drzwi
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0	0	0	SW
SW29	3,28	3	9,84	1,324	24	-0,1	-1,30295	-52,118	W
STRDG	-	-	20,75	0,208	-6,54	0,6635	2,859532	114,3813
STRDD	-	-	20,75	0,640	16	0,1	1,328012	53,12049
Opis	symbol	ψ	symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
					m		W/K	W
	C1	-0,05	C1	-0,05	3	0,42	-0,063	-2,5

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	12,17145
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	486,8581
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	330,48
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	817,3381
Obciążenie cieplne	ΦHL	649,8363

pomieszczenie	9
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	11,255	0,244	-20	1	2,751693	110,0677	S- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	S
SZ43	4,81	3	14,43	0,244	-20	1	3,527937	141,1175	E
SW16	3,63	3	10,89	1,912	20	0	0	0	S
SW16	1,81	3	3,83	1,912	20	0	0	0	NW-odjęte drzwi
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0	0	0	NW
SW29	3,28	3	9,84	1,324	20	0	0	0	W
STRDG	-	-	20,75	0,208	-6,54	0,6635	2,859532	114,3813
STRDD	-	-	20,75	0,640	16	0,1	1,328012	53,12049
			symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
					m		W/K	W
			C1	-0,05	3	1	-0,3	-36
Współczynnik straty ciepła przez przeniaknie	Ht	12,80717
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	512,287
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	330,48
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	842,767
Obciążenie cieplne	ΦHL	675,2652
pomieszczenie	11
Powierzchnia	9,2
Kubatura	24,84
Typ pomieszczenia	korytarz
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SW16	1,06	3	1,58	1,912	8	0,3	0,906195	36,2478	S- odjąc powierzchnie okna
DW	0,8	2	1,6	5,1	8	0,3	2,448	97,92	NW
SW16	1,155	3	1,865	1,912	8	0,3	1,069654	42,78617	S- odjąc powierzchnie okna
DW	0,8	2	1,6	5,1	8	0,3	2,448	97,92	NW
SW29	2,325	3	6,975	1,324	24	-0,1	-0,92359	-36,9434	E
DW	0,8	2	1,6	5,1	24	-0,1	-0,816	-32,64	NW
STRDG	-	-	10	0,208	-6,54	0,6635	1,378088	55,1235
STRDD	-	-	10	0,640	16	0,1	0,640006	25,60024

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	7,150358
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	4,2228
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	286,0143
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	168,912
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	454,9263
Obciążenie cieplne	ΦHL	374,2026

pomieszczenie	10
Powierzchnia	15,3
Kubatura	41,31
Typ pomieszczenia	pokój
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	20
Projektowa różnica temperatur	40

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	4,925	3	11,255	0,244	-20	1	2,751693	110,0677	S- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	105,6	S
SZ43	3,895	3	11,685	0,244	-20	1	2,856822	114,2729	E-bez fragmentu sciany
STRDG	-	-	17,6	0,208	16	0,1	0,365552	14,62207
STRDD	-	-	17,6	0,640	0	0,5	5,632052	225,2821
			symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
					m		W/K	W
			C1	-0,05	3	0,5	-0,15	-6

Współczynnik straty ciepła przez przenikanie	Ht	13,79612
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	7,0227
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	551,8448
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	280,908
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	832,7528
Obciążenie cieplne	ΦHL	592,8486

pomieszczenie	7
Powierzchnia	18
Kubatura	48,6
Typ pomieszczenia	łazienka
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	24
Projektowa różnica temperatur	44

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	2,325	3	5,215	0,244	-20	1	1,274996	56,09982	N- odjąc powierzchnie okna
OD12	1,1	1,6	1,76	1,5	-20	1	2,64	116,16	N
SW29	3,46	3	10,38	1,324	20	0,090909	1,249504	54,97815	E
SW16	2,325	3	5,375	1,912	20	0,090909	0,934177	41,10378	S
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	0,090909	0,741818	32,64	S-odjąć drzwi
STRDG	2,325	3,46	8,0445	0,208	-6,54	0,694091	1,159715	51,02747
STRDD	2,325	3,46	8,0445	0,640	16	0,181818	0,936096	41,18822

Współczynnik straty ciepła przez przeniaknie	Ht	8,936306
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	8,262
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	393,1975
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	363,528
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	756,7255
Obciążenie cieplne	ΦHL	664,5098

Powierzchnia	6,04
Kubatura	32,0548
Typ pomieszczenia	Klatka
projektowanie krotności wymian	0,5
projektowana temperatura wewnętrzna	8
Projektowa różnica temperatur	28

Symbol	L	H	A	U	Ɵ	bu/fi	Ht	Φ	UWAGI
-	m	m	m2	W/m2K	oC	-	W/K	W
SZ43	2,51	8,0325	20,161575	0,244	-20	1	4,929228	138,0184	N
SW16	3,595	8,0325	25,718438	1,912	24	-0,57143	-28,0963	-786,698	E-bez cze,ści z tyku z piwnkicą
SW29	2	6,5425	6,797	1,912	20	-0,42857	-5,56868	-155,923	S
DW	0,8	2	1,6	5,1	20	-0,42857	-3,49714	-97,92	S
SZ43	1,995	1,6585	3,3087075	0,244	-20	1	0,808934	22,65014	W-styk z zewnętrzną stroną bez styku z gankiem patrer!
SW29	-	-	4,2112925	1,324	20	-0,42857	-2,38985	-66,9159	W-styk z gankiem
SZ43	3,575	3,446	2,86	1,912	-20	1	5,467759	153,0973	W-pietro1
BIEG	2,51	1,145	2,87395	1,611	0,00	0,285714	1,323035	37,04497
BIEG	2,51	1,215	3,04965	1,611	0,00	0,285714	1,403919	39,30973
STRTD	0,9898	2,51	2,484398	1,611	0	0,285714	1,143703	32,02368
STRTD	0,52	1,495	0,7774	1,611	0	0,285714	0,357879	10,02062
STRTD	0,52	1,145	0,5954	1,611	0	0,285714	0,274095	7,674655
STRDG	-	-	76	0,208	-6,54	0,6635	10,47347	418,9386	strop nad nieogrzewanym strychem
			symbol	ψ	l	bu/fi	Ht	Φ	Uwagi
					m		W/K	W
			R9	-0,05	2,51	0,587429	-0,07372	-2,06422

Współczynnik straty ciepła przez przeniaknie	Ht	-13,4437
Współczynnik projektowej wentylacyjnej straty ciepła	Hv	5,449316
Projektowa strata ciepła przez przenikanie	Φt	-376,424
Projektowa wentylacyjna strata ciepła	Φv	152,5808
całkowita projektowa strata ciepła	Φi	-223,843
Obciążenie cieplne	ΦHL	-223,843

Całkowite zapotrzebowanie na moc cieplną budynku wynosi 8,149kW.

Dobór źródła ciepła, przekrojów kanałów spalinowych i wentylacyjnych.

Źródłem ciepła jest kocioł żeliwny wodny na paliwo stałe, typ KZ-3K-4 o znamionowej mocy cieplnej 22,3 kW liczba członów – 4 szt, powierzchnia ogrzewalna – 1,65 m², długość kotła – 390 mm, masa kotła – 290kg.

1. Źródło ciepła

Dane wyjściowe:

• Obliczeniowe zapotrzebowanie na moc cieplną Q_o = 7,915 [KW]

• Kocioł żeliwny bez atestu, opalany węglem (jeden kocioł, czopuch)

• Instalacja C.O. bez regulacji.

• Wysokość komina h = 10,4m

• Budynek usytuowany w Kielcach

KOCIOŁ

Wymagana powierzchnia ogrzewalna kotła:

q – moc cieplna uzyskiwana z 1m² powierzchni ogrzewalnej kotła, dla kotła żeliwnego: q = 7800 W/m²

a – dodatek na nieuwzględnione straty ciepła, dla kotłów wodnych z rozdziałem dolnym, a = 0,15

Zatem dobrano kocioł żeliwny wodny typu KZ-3K-5

KOMIN

Minimalne pole przekroju komina:

Q_kmax 22,3 KW – maksymalna moc cieplna kotła;

H – wysokość komina od rusztu kotła do wylotu

Minimalne wymiary komina wynoszą 20 x = 400 cm²

Zatem dobieram komin o przekroju 20 x 20 i polu F_krz=400 cm²

CZOPUCH

Minimalne pole poprzecznego przekroju czopucha:

WENTYLACJA

Kanał nawiewny:

Minimalne wymiary kanału nawiewnego wynoszą 21 x = 441 cm²

Dobieram przewód o wymiarach 21 x .

Kanał wywiewny:

Minimalne wymiary kanału wywiewnego wynoszą 14 x = 196 cm²

Dobieram przewód o wymiarach 14 x .

PALIWO

Roczne zapotrzebowanie na paliwo:

Q_o = 8,149kW

S_d – liczba stopniodni okresu ogrzewania w danej miejscowości.

w_t – współczynnik uwzględniający przerwy w ogrzewaniu w okresie tygodnia, w_t = 1,00

w_d – współczynnik uwzględniający przerwy w ogrzewaniu w okresie doby, w_d = 1,00

Q_i – wartość opałowa paliwa, dla węgla wynosi 24000 [kJ/kg]

η_g – sprawność wytwarzania ciepła, η_g = 0,75

η_d– sprawność dystrybucji ciepła, η_d = 0,95

η_e – sprawność regulacji i wykorzystania ciepła, η_e = 0,92

η_s – sprawność akumulacji ciepła η_s = 1,00

Liczba stopniodni Sd

t_wo – obliczeniowa temperatura powietrza wewnętrznego

t_e(m) – średnia wieloletnia temperatura danego miesiąca dla Kielc

Ld(m) – liczba dni ogrzewanych w danym miesiącu dla Kielc

Kielce
miesiąc	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
Ld(m)	31	28	31	30	5	0	0	0	5	31	30	31
te(m)	-1,2	-2,1	-0,5	7,5	13	12,7	-	-	-	8,5	2,3	0
Sd	657,2	618,8	635,5	375	35	0	0	0	0	356,5	531	620

3829

Powierzchnia składu paliwa.

$$F_{\text{sp}} = \frac{B}{\rho_{p}*h_{p}}*\left( a + 1 \right) = \frac{4148,8}{850*1,6}*\left( 1 + 0,2 \right) = 3,66\ m^{2}$$

Powierzchnia składu żużla

$$F_{\text{sp}} = \frac{B_{z}*Z_{z}}{\rho_{z}*h_{z}*Sd}*\left( a + 1 \right) = \frac{1037,2*7}{800*1,2*3829}*\left( 1 + 0,2 \right) = 2,372,37*10\hat{} - 3\ m^{2}\ m^{2}$$

$$Nz = \frac{B_{z}*Z_{z}}{\rho_{z}*Sd*0,13}*\left( a + 1 \right) = \frac{1037,2*7}{800*0,13*3829}*\left( 1 + 0,2 \right) = 0,02$$

W kotłowni będzie znajdował się jeden pojemnik na skład żużla.

Obliczenia hydrauliczne.

Ciśnienie czynne:

gdzie:

ρ_z – gęstość wody powracającej z instalacji [kg/m³];

ρ_p – gęstość wody zasilającej instalację [kg/m³];

g – przyspieszenie ziemskie [m/s²];

h – różnica pomiędzy geometrycznymi środkami kotła i grzejnika [m].

Strumień masowy czynnika:

gdzie:

Q – moc cieplna płynąca przez daną działkę [W];

t _z – obliczeniowa temperatura wody zasilającej instalację; t _{z =}80^oC

t _p – obliczeniowa temperatura wody powracającej z instalacji; t _{p =} 60^oC

c_w – ciepło właściwe wody; c_w = 4186 J/kgK

Opór hydrauliczny działki:

Δp_dz = R*L + Z [Pa]

gdzie:

L – długość działki, m;

R - jednostkowa liniowa strata ciśnienia w przewodzie odczytana z nomogramu, na podstawie strumienia masowego, oraz średnicy przewodu, Pa/m

Z – straty ciśnienia wywołane przez opory miejscowe, odczytane z nomogramu, na podstawie sumy wartości oporów miejscowych armatury, oraz prędkości przepływu czynnika, Pa

Warunek prawidłowego zwymiarowania obiegu:

Orientacyjna jednostkowa strata ciśnienia do wstępnego doboru średnic:

Nadmiar ciśnienia do zdławienia:

Obliczenie średnicy kryzy dławiącej:

gdzie:

d_kr – średnica kryzy [mm];

G – strumień masowy [kg/s];

Δp_nad – różnica ciśnienia (p_cz – ∑ (R*L+Z)) [Pa].

Przykładowy dobór średnicy dla działki nr.8:

Strumień masowy czynnika:

Orientacyjna jednostkowa strata ciśnienia do wstępnego doboru średnic:

Odczytane wartości oporu, prędkości i średnicy z wykresu:

Straty liniowe na odcinku:

Suma współczynników oporów miejscowych występujących na odcinku:

Straty miejscowe:

Całkowite straty na odcinku:

Dobrano średnice przewodu: .

Wyniki doboru zamieszczono poniżej w tabelach.

Obliczenia dla pionu nr 2

	pion2	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	9,74
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
8	732	0,008743	2,12	15	0,051	3,2	6,784	15,5	19,88
4	3193	0,038139	10,94	20	0,124	11	120,34	1,7	13,12
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									d [%]
	pion2	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	9,37
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
9	785	0,009376	2,94	15	0,054	3,3	9,702	15,5	22,86
4	3193	0,038139	10,94	20	0,124	11	120,34	1,7	13,12
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									d [%]

	pion2	tz/tp=80/60 oC	Δp	681		Ror	16,53
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
1	843	0,010069	2,12	15	0,058	3,8	8,056	18	30,61
3	1676	0,020019	6,68	15	0,116	15	100,2	0,5	3,36
4	3193	0,038139	10,94	20	0,124	11	120,34	1,7	13,12
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
						d kryzy	4,72	mm
						dobrano kryzę	5	mm

	pion2	tz/tp=80/60 oC	Δp	681		Ror	16,06
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
2	833	0,00995	2,94	15	0,058	3,8	11,172	18	29,89
3	1676	0,020019	6,68	15	0,116	15	100,2	0,5	3,36
4	3193	0,038139	10,94	20	0,124	11	120,34	1,7	13,12
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
						d kryzy	4,71	mm
						dobrano kryzę	5	mm

Obliczenia dla pionu nr 3

	pion3	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	10,45
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
11	473	0,00565	0,42	15	0,033	1,1	0,462	15,5	8,30
12	928	0,011085	2,58	15	0,064	4,6	11,868	6,6	13,60
13	1583	0,018908	8,65	15	0,110	12	103,8	6,3	37,78
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									d [%]

	pion3	tz/tp=80/60 oC	Δp	681		Ror	17,40
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
10	455	0,005435	7,14	15	0,031	1,1	7,854	18	8,92
12	928	0,011085	2,58	15	0,064	4,6	11,868	6,6	13,60
13	1583	0,018908	8,65	15	0,110	12	103,8	6,3	37,78
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
						d kryzy	3,23	mm
						dobrano kryzę	3,5	mm

Obliczenia dla pionu nr 4.

	pion4	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	7,02
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
14	473	0,00565	12,51	15	0,033	1,1	13,761	15,5	8,30
13	1583	0,018908	8,65	15	0,110	12	103,8	6,3	37,78
5	4776	0,057047	6,56	25	0,119	7,5	49,2	6	42,45
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									δ [%]

Obliczenia dla pionu nr 1.

	pion1	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	22,90
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
17	944	0,011276	2,36	15	0,065	4,3	10,148	15,5	33,06
20	3373	0,040289	5,24	15	0,233	12	62,88	6,6	179,70
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									δ [%]

	pion1	tz/tp=80/60 oC	Δp	304		Ror	21,96
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
18	855	0,010213	2,74	15	0,059	4,3	11,782	15,5	27,12
20	3373	0,040289	5,24	15	0,233	12	62,88	6,6	179,70
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
									δ [%]

	pion1	tz/tp=80/60 oC	Δp	681		Ror	29,29
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
15	757	0,009042	2,36	15	0,052	3,1	7,316	18	24,69
19	1574	0,018801	6,68	15	0,109	14	93,52	0,5	2,96
20	3373	0,040289	5,24	15	0,233	12	62,88	6,6	179,70
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
						d kryzy	4,49	mm
						dobrano kryzę	4,5	mm
	pion1	tz/tp=80/60 oC	Δp	681		Ror	28,59
Działka	Q	G	l	d	v	R	Rl	∑ʓ	Z
-	W	kg/s	m	mm	m/s	Pa/m	Pa	-	Pa
16	817	0,009759	2,74	15	0,057	3,4	9,316	18	28,75
19	1574	0,018801	6,68	15	0,109	14	93,52	0,5	2,96
20	3373	0,040289	5,24	15	0,233	12	62,88	6,6	179,70
6	8149	0,097336	1,3	32	0,124	5	6,5	4	30,69
									Suma strat [Pa]
						d kryzy	4,69	mm
						dobrano kryzę	5	mm

Dobór grzejników.

Zyski ciepła od pionów:

[W]

gdzie:

Q_{zysk z} – zyski ciepła od pionu zasilającego [W];

Q_{zysk p}– zyski ciepła od pionu powrotnego [W];

l_z – długość pionu zasilającego w pomieszczeniu [m];

l_p – długość pionu powrotnego w pomieszczeniu [m];

q_z – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu zasilającego[W/m];

q_z – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu powrotnego [W/m].

Rzeczywiste zapotrzebowanie na moc cieplną

[W]

gdzie:

Q – zapotrzebowanie na moc cieplną pomieszczenia [W];

Q_zysk – zyski ciepła od pionu [W].

Schłodzenie wody:

[K]

gdzie:

G – strumień masowy [kg/s];

c_w – ciepło właściwe wody dla średniej temperatury nośnika (4186J/kgK).

Rzeczywista temperatura wody dopływającej do grzejnika:

[ºC],

Liczba ogniw grzejnika:

[szt.]

gdzie:

Q_str – zapotrzebowanie na moc cieplną pomieszczenia [W];

Q_zysk – zyski ciepła od pionu w pomieszczeniu [W];

β₂ – współczynnik uwzględniający sposób usytuowania grzejnika;

β₃ – współczynnik uwzględniający sposób podłączenia grzejnika;

β₄ – współczynnik uwzględniający sposób osłonięcia grzejnika;

t_zrz – rzeczywista temperatura zasilenia grzejnika [ºC];

Δt – obliczeniowa różnica temperatury [ºC];

t_i – temperatura wewnątrz pomieszczenia [ºC];

ε_Δt – współczynnik obliczany ze wzoru:

gdzie:

m – współczynnik charakterystyki cieplnej grzejnika, dla grzejnika typu T1, m= 0,28

Przykład obliczeniowy dla grzejnika w pomieszczeniu 6 pion 1

Odczytana wartość zysku mocy cieplnej dla gładkich rur stalowych pionowych, dla wody zasilającej dla pionu o d=15mm, gdyż jest to pion przeważający w pomieszczeniu.

i ; wynosi:

dla wody powracającej:

i wartość ta wynosi:

Wysokość pionów wynosi , więc zyski ciepła od pionów wody zasilającej i powrotnej wynoszą:

Rzeczywistą wartość grzejnika:

Strata temperatury na zasilaniu:

Liczba ogniw grzejnika:

Dobrano zatem = 5 ogniwa

Pozostałe wyniki zamieszczono w poniżej w tabelach.

Obliczenia dla pionu nr 2.

Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Δtz=τz-ti	Δtp=τp-ti	qzz	qzp	Qz=Qzz+Qzp	Qrzgrz	Gdzzas	δτ	x		n	ncał
-	mm	W	oC	oC	K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	oC	-		szt	szt
2	20	732	80	20	60	40	47	27	222	510	0,038	0,25	0,67	0,98	4,36	5
3	20	785	80	20	60	40	-	-	0	785	0,000	0,00	0,67	0,98	7,43	8
1	15	843	79,75	20	59,75	40	47	27	40,78	802	0,02	1,69	0,67	0,98	7,91	8
4	15	833	79,75	20	59,75	40	-	-	0	833	0	0	0,67	0,98	7,96	8

Obliczenia dla pionu nr 3.

Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Δtz=τz-ti	Δtp=τp-ti	qzz	qzp	Qz=Qzz+Qzp	Qrzgrz	Gdzzas	δτ	x	ε	n	ncał
-	mm	W	oC	oC	K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	oC	-	-	szt	szt
5	15	473	80	20	60	40	47	27	222	251	0,011	0,71	0,67	0,98	1,99	3
6	15	455	80	20	60	40	47	27	37,49	418	0,005	1,75	0,67	0,98	3,89	4

Obliczenia dla pionu nr 4.

Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Δtz=τz-ti	Δtp=τp-ti	qzz	qzp	Qz=Qzz+Qzp	Qrzgrz	Gdzzas	δτ	x	ε	n	ncał
-	mm	W	oC	oC	K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	oC	-	-	szt	szt
7	15	655	80	20	60	40	47	27	37,49	618	0,008	1,00	0,67	0,98	5,82	6

Obliczenia dla pionu nr 1.

Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Δtz=τz-ti	Δtp=τp-ti	qzz	qzp	Qz=Qzz+Qzp	Qrzgrz	Gdzzas	δτ	x	ε	n	ncał
-	mm	W	oC	oC	K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	oC	-	-	szt	szt
8	15	955	80	24	56	36	42	23	195	760	0,040	0,17	0,64	0,976	7,65	8
9	15	757	79,83	24	55,83	36	42	23	33,31	724	0,019	1,60	0,64	0,976	7,98	8
10	15	855	80,00	20	60,00	-	-	27	0	855	0,00	0,00	0,67	0,98	8,13	8
11	15	817	80,00	20	60,00	-	-	-	0	817	0,00	0,00	0,67	0,98	7,75	8

Zabezpieczenie instalacji.

Naczynie wzbiorcze.

Gęstość wody dla temperatury napełnienia 10 ºC:

Pojemność wodną instalacji ogrzewania wodnego obliczono ze wzoru:

średnica	l [mb]	Vj dm3/m	Vc m3
DN15	57,71	0,201	0,0116
DN20	10,94	0,366	0,004004
DN25	6,56	0,581	0,003811
DN32	1,3	1,012	0,001316
			0,020731

Grzejniki
człon
Szt.
74

Kocioł
człon
Szt.
1

Przyrost objętości właściwej (odczytane z tabelki dla wartości )

Obliczenie minimalnej wartości naczynia wzbiorczego w instalacji:

Zatem dobrano:

Naczynie wzbiorcze o pojemności użytkowej 5 dm³, pojemność całkowita wynosi 8 dm³. Główne wymiary D_w=211 mm, A=235 mm i orientacyjnej masie 3 kg

Znamionowej moc cieplnej kotła:

Wewnętrzna średnica rury bezpieczeństwa wynosi:

Wewnętrzna średnica rury wzbiorczej wynosi:

Dobrano:

Średnica rury bezpieczeństwa, rury wzbiorc

zej i rury przelewowej: DN25.

Średnica rury sygnalizacyjnej i rury odpowietrzającej: DN20.

Projekt opracowano na podstawie obowiązujących norm i ustaw:

- PN-EN 12831:2006– „Instalacje ogrzewcze w budynkach. Metoda obliczania projektowego obciążenia cieplnego”

- PN-EN ISO 14683:2001– „Mostki cieplne w budynkach. Liniowy współczynnik przenikania ciepła. Metody uproszczone i wartości orientacyjne.”

- PN-EN ISO 10211-2:2002 – „Mostki cieplne w budynkach – Obliczanie strumieni cieplnych i temperatury powierzchni – Część 2: Liniowe mostki cieplne.”

- PN-EN ISO 6946: 2007 – „Komponenty budowlane i elementy budynku. Opór cieplny

i współczynnik przenikania ciepła. Metoda obliczania”

- PN-82/B-02403 – „Ogrzewnictwo. Temperatury obliczeniowe zewnętrzne”

- PN-87/B-02411 – „Kotłownie wbudowane na paliwo stałe”

- PN-91/B-02413 – „Zabezpieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu otwartego. Wymagania”

- PN-84/H-74200:1998 „Rury stalowe ze szwem gwintowane”

- Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie. (Dz. U. z dnia 15 czerwca 2002 r. z późniejszymi zmianami).