1. Aktualny schemat stanowiska.

2. Wzory wyjściowe.

   1. Elementarny strumień objętości:

dq_v = μudA

1. Wzór Torricelliego:

$$u = \sqrt{2gz}$$

1. Podobieństwa liczb Froude’a:

$$\frac{u^{2}}{\text{gl}} = \frac{u^{'2}}{a^{'}l^{'}}$$

2. Wzory wynikowe.

   1. Strumień objętości dla przegrody trójkątnej:

$$q_{v} = \frac{8}{15}{\bullet u}_{sr} \bullet tg(\frac{\alpha}{2}) \bullet \sqrt{2gh^{5}}$$

1. Współczynnik przepływu przelewu:

u = $\frac{q_{v}}{\frac{8}{15} \bullet tg\frac{\alpha}{2} \bullet \sqrt{2gh^{5}}}$ =$\frac{\frac{V}{\tau}}{\frac{8}{15} \bullet tg\frac{\alpha}{2} \bullet \sqrt{2gh^{5}}}$

3. 1. Skala strumienia objętości:

$$\varepsilon_{q_{v}} = \varepsilon_{l}^{\frac{5}{2}}$$

4. Tabele pomiarów i wyników obliczeń.

   1. Tabela wyników doświadczalnych.

Lp.	h	qv	u
	mm	dm^3/s	−
1.	76,4	0,77	0,75
2.	72,2	0,63	0,71
3.	67,1	0,52	0,71
4.	63,4	0,44	0,69
5.	57,6	0,35	0,69
6.	53,4	0,27	0,65
7.	47,0	0,19	0,63
8.	41,9	0,17	0,75
9.	36,8	0,11	0,65
10.	25,2	0,09	1,37
11.	25,6	0,05	0,78
12.	22,6	0,04	0,79
13.	18,0	0,03	1,16
14.	11,7	0,01	0,84
	usr	0,80

1. Tabela teoretyczna.

ht	mm	0	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
qvt	dm^3/s	0,00	0,01	0,03	0,08	0,16	0,28	0,45	0,65	0,91	1,23	1,60

1. Przeskalowanie osi wykresu.

hos	h′
mm	mm
0	0,00
10	11,80
20	23,60
30	35,40
40	47,20
50	59,00
60	70,80
70	82,60
80	94,40
90	106,20
100	118,00
110	129,80

qvos	qv^′
m^3/s	dm^3/s
0,0	0,00
0,1	0,15
0,2	0,30
0,3	0,45
0,4	0,61
0,5	0,76
0,6	0,91
0,7	1,06
0,8	1,21
0,9	1,36
1,0	1,51
1,1	1,66
1,2	1,82
1,3	1,97

4. Przykładowe obliczenia.

   1. Wysokość spiętrzenia:

h = h₁ − h₀ = 82, 40 − 5, 98 = 76, 42 mm

1. Doświadczalny strumień objętości.

$$q_{v} = \frac{V}{\tau} = \frac{30}{39,10} = 0,77\frac{\text{dm}^{3}}{s}$$

1. Współczynnik przepływu przelewu:

$$\mu = \frac{15q_{v}}{8 \bullet \sqrt{2g}{(h)}^{\frac{5}{2}} \bullet tg\left( \frac{\alpha}{2} \right)} = \frac{15 \bullet 0,77 \bullet 10^{- 3}}{8 \bullet \sqrt{2 \bullet 9,81} \bullet {(76,42 \bullet 10^{- 3})}^{\frac{5}{2}} \bullet tg\left( \frac{30}{2} \right)} = 0,75$$

1. Średni współczynnik przepływu przelewu:

$u_{sr} = \frac{\sum_{1}^{11}\mu_{i}}{14} = \frac{0,75 + 0,71 + 0,71 + 0,69 + 0,69 + 0,65 + 0,63 + 0,75 + 0,65 + 1,37 + 0,78 + 0,79 + 1,16 + 0,84}{14} = 0,8$

1. Teoretyczny strumień objętości:

$$q_{v} = \frac{8}{15}u_{sr}{h_{t}}^{\frac{5}{2}}\sqrt{2g}\text{tg}\left( \frac{\alpha}{2} \right) = \frac{8}{15} \bullet 0,8 \bullet \left( 10 \bullet 10^{- 3} \right)^{\frac{5}{2}}\sqrt{2 \bullet 9,81} \bullet tg\left( 15 \right) = 5 \bullet 10^{- 6}\ \frac{m^{3}}{s} = 0,005\ \frac{\text{dm}^{3}}{s}\ $$

1. Oś pionowa dla przelewu rzeczywistego:

h^′ = h_os • ξ_l = 10 • 1, 18 = 11, 80 mm

1. Oś pozioma dla przelewu rzeczywistego:

$${q_{v}}^{'} = q_{vos} \bullet \left( \xi_{l} \right)^{\frac{5}{2}} = 0,1 \bullet \left( 1,18 \right)^{\frac{5}{2}} = 0,15\frac{\ \text{dm}^{3}}{s}$$

7. Uwagi i wnioski.

   1. Krzywa teoretyczna niemal idealnie pokryła się z punktami wyznaczonymi doświadczalnie,
      co świadczy o tym, że pomiar był wykonany dokładnie.

   2. Za pomocą wyskalowanego przelewu mierniczego o danym kształcie, możemy łatwo wyznaczyć strumień objętości, mierząc jedynie wysokość spiętrzenia cieczy.

   3. Aby mierzyć strumień objętości za pomocą przelewów o dużych rozmiarach wystarczy zbadać charakterystykę podobnego, modelowego przelewu o mniejszych rozmiarach i wyznaczyć współczynnik podobieństwa dla tych przelewów.