PROJEKTOWANIE INSTALACJI

„ PROJEKT INSTALACJI CHŁODZĄCO – ODPYLAJĄCEJ”

Prowadzący: Wykonała:

mgr inż. Agnieszka Polednia Kamila Zalejska

II IŚ gr. P4

Dane i założenia do projektu

1. Strumień pary wodnej m_p= 2590 kg/h

2. Ciśnienie nasycenia pary p_n= 1,57 * 10⁵ Pa

3. Temperatura wody w zbiorniku t_w1= 13 ^o C

4. Temperatura wody zraszającej t_w2= 50 ^o C

5. Gęstość zraszania skrubera G_T= 5 m³/ (m²*h)

6. Prędkość wody przed wymiennikiem w_w1= 1,44 m/s

7. Prędkość wody za wymiennikiem w_w2= 0,56 m/s

• Kondensacja pary wodnej bez dochładzania kondensatu (stan nasycenia)

• Wymiennik ciepła: ułożenie pionowe

• Gabaryty skrubera określone przy H> 2,5 Dw

• Dobór pompy: wg charakterystyki ruchowej instalacji

Własne założenia

• Prędkość pary wodnej do wymiennika 30 m/s

• Prędkość kondensatu na wylocie z wymiennika 2 m/s

• Zastosowanie automatycznej regulacji: przepływu wody, temperatury wody po wymienniku, poziomu wody w zbiorniku.

• Opracowanie konstrukcji zbiornika oddzielającego szlam od wody.

• Zaprojektowanie wlotu gazu dającego jak największy stopień oczyszczenia gazu z części stałych.

DANE	OBLICZENIA	WYNIK
Ciśnienie nasycenia pn= 1,57* 10^5 Pa Ciepło parowania odczytane z tablic r= 2230kJ/ kg Strumień pary mp= 2590 kg/h = 0,7194 kg/s Qk = 1604,262 kW Temperatura pary dla danego pn tp= 110˚ C Temperatura wody na wlocie do wymiennika, wg danych tw1 = 13˚ C Temperatura wody na wylocie z wymiennika (zraszania), wg danych Współczynnik przenikania ciepła przyjmuję k = 900 $\frac{W}{m2\ K}$ Δtm = 77,02 ˚ C ΔTm = 77,02 K Q = 1363623 W F = 19,67 m^2 Przyjmuję 25% rezerwy Frz = 24,2m^2 Przyjmuję F = 24,4 m^2 tw2 = 50˚ C Δtwl = 60 ˚ C Δtwyl = 97 ˚ C Di x Si = 880 x 10mm	OBLICZENIA DLA WYMIENNIKA Ciepło kondensacji Qk = mp · r Qk = $\frac{\text{kg}}{s}$ · $\frac{\text{kJ}}{\text{kg}}\ $ = [ $\frac{\text{kJ}}{s}$ = kW ] Qk = 1604,262kW Strumień ciepła Q = 0, 85 · Qk Q = 1363,623 kW Obliczanie średniej temperatury wymiany ciepła Δtwl = tp - tw2 Δtwl = 110 – 50 = 60˚ C Δtwyl = tp - tw1 Δtwyl = 110 -13 = 97˚ C Δtm = $\frac{\Delta t\text{wl}\ - \ \Delta t\text{wyl}\ }{\ln\frac{\Delta t\text{wl}}{\Delta t\text{wyl}}}$ Δtm = $\frac{60\ - \ 97\ }{\ln\frac{60}{97}}$ = 77,02˚ C Powierzchnia wymiany ciepła Q = k · F · ΔTm F = $\frac{Q}{k\ \ \text{ΔTm}}$ F = $\frac{1363623\ }{900\ \ \ \ 77,02} = 19,67\ m^{2}$ F = $\frac{W}{\ \frac{W}{m2\ K}\ \ K}\ $= m^2 Dobieram rezerwę wymiany ciepła (wymiennik większy o 20÷30 %) Frz = 1,25 · F = 1,25 · 19,37 m^2 = 24,2 m^2 Dobór wymiennika F= 24,4 m^2 wiązki rur dz x s =∅57 x 2,9 mm przekrój wewnętrzny rur Fw1 = 0,1873 m^2 liczba rur n=91 zewnętrzne średnice i grubości płaszcza średnica koła ograniczającego otwory przekrój przestrzeni międzyrurowej długość rur masa kompletu rur Dobór mocowania wymiennika W celu zamocowania wymiennika na konstrukcji stalowej, dobrano łapy wspornikowe katalogowe dla masy całego wymiennika. M = (2 · 62) + 532= 656 kg rezerwa= 10% · 656+ 656= 721,6 kg Łapa wspornikowa W100 BN- 64/2212 – 02 Dobór dennic do wymiennika Dennica elipsoidalna 2 sztuki Dz = 900 mm hw = 200 mm hc = 40 mm g = 10 mm masa wg PN-64/M-35411	Qk = 1604,262 kW Q = 1363,623 kW Δtwl = 60 ˚ C Δtwyl = 97 ˚ C Δtm = 77,02˚ C F = 19,67 m^2 Frz = 24,2 m^2 Di x Si = 880 x 10mm d = 780 mm fw2 = 0,2703 m^2 L = 1,5 m M = 532 kg Mc = 721,6 kg 62 kg/sztuka

Q = 1604262 $\frac{J}{s}$ Cp = 4199,36 $\frac{J}{\text{kg}\ K}$ tw =  Tw = 37C $$\dot{m} = 10,32\ \frac{\text{kg}}{s}$$ $$\rho_{wss} = 994,75\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$ $$\dot{V} = 37,44\frac{m^{3}}{h}$$ $$G_{T} = 5\frac{m^{3}}{(m^{2} \bullet h)}$$ Dsk = 3, 09 m Dsk = 3090 mm Dsk = 3000 mm	OBLICZENIA SKRUBERA obliczanie strumienia masowego wody z bilansu cieplno – masowego $$Q = {\dot{m}}_{w} \bullet c_{\text{pw}}\ \bullet T_{w}$$ $$\dot{m} = \ \frac{Q}{c_{p}\ \bullet T_{w}}$$ tw =  tw2 −  tw1 tw = 37C $$t_{ws} = \ \frac{t_{w1} + \ t_{w2}}{2} = 31,5C$$ $$\dot{m} = \ \frac{Q}{c_{p}\ \bullet T_{w}} = 10,32\ \frac{\text{kg}}{s}$$ $$\dot{m} = \ \left\lbrack \frac{W}{\frac{J}{\text{kg}\ K} \bullet K} = \ \frac{\frac{J}{s}}{\frac{J}{\text{kg}\ K} \bullet K} \right\rbrack = \left\lbrack \frac{\text{kg}}{s} \right\rbrack\ $$ zamiana strumienia masowego wody na strumień objętościowy $$\dot{V} = \ \frac{\dot{m_{w}}}{\rho_{wss}}$$ $$\dot{V} = \left\lbrack \frac{\frac{\text{kg}}{s}}{\frac{\text{kg}}{m^{3}}} \right\rbrack = \ \left\lbrack \frac{m^{3}}{s} \right\rbrack$$ $$\dot{V} = \ \frac{10,32}{994,75} = 0,0104\ \frac{m^{3}}{s}$$ obliczanie średnicy wewnętrznej skrubera $$F_{\text{sk}} = \ \frac{{\dot{V}}_{w}}{G_{T}}$$ $$F_{\text{sk}} = \ \frac{\pi \bullet D_{w}^{2}}{4}$$ $$\frac{\pi \bullet D_{w}^{2}}{4} = \ \frac{{\dot{V}}_{w}}{G_{T}}$$ $$D_{\text{sk}} = \ \sqrt{\frac{{\dot{V}}_{w} \bullet 4}{\pi \bullet G_{T}}} = 3,09\ m$$ wysokość wypełnienia skrubera H > 2, 5 • Dsk H = 2, 5 • 3, 09 = 7, 7 m dobór wypełnienia skrubera Jako wypełnienie dobrano pierścienie ceramiczne Raschiga 80/80/8. dobór wypełnienia odkraplacza Jako wypełnienie dobrano pierścienie ceramiczne Raschiga 80/80/8. dobór dennicy do skrubera wg PN–75/M–35412 Kształt elipsoidalny Dw = 3000 mm hw = 750 mm V = 3534 m^3 hc = 40 mm g = 26 mm m = 2110 kg	tw = 37C $$\dot{m} = 10,32\ \frac{\text{kg}}{s}$$ $$\dot{V} = 0,0104\ \frac{m^{3}}{s} = 37,44\frac{m^{3}}{h}\ $$ Dsk = 3, 09 m H = 7, 7 m 1 kpl. 1 kpl.
	OBLICZANIE ŚREDNICY RUROCIĄGÓW a)rurociąg tłoczny przed wymiennikiem dw1 rurociąg tłoczny po wymienniku dw2 w1 = $\frac{V_{w1}}{F_{r}}$ Vw1 = $\frac{m_{w}}{\rho_{w1}}$ = 1,033  •  10^-2 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{s} \right\rbrack$ Vw2 = $\frac{m_{w}}{\rho_{w2}}$ = 1,044 • 10^-2 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{s} \right\rbrack$ Fr1 = $\frac{V_{w1}}{w_{w1}}$ Fr1 = $\frac{{\pi \bullet d}_{w1}^{\ \ \ \ \ 2}}{4}$ $\frac{{\pi \bullet d}_{w1}^{\ \ \ \ \ 2}}{4}$ = $\frac{V_{w1}}{w_{w1}}$ dw1 = $\sqrt{\frac{{4 \bullet V}_{w1}}{{\pi \bullet w}_{w1}}}$ = 96 mm dw2 = $\sqrt{\frac{{4 \bullet V}_{w2}}{{\pi \bullet w}_{w2}}}$ = 154 mm b) Dobór rur katalogowych wg PN-80/H-74219 Rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco, przewodowe ogólnego zastosowania. dz1 = 101,6 mm s1 = 2,9 mm dw1kat = 101,6 - (2 • 2,9) = 95,8 mm dz2 = 159 mm s2 = 2,6 mm dw2kat = 159 - (2 • 2,6) = 153,8 mm D1-CZ-A2 101,6  ×  2,9 stal R35 D1-CZ-A2 159 × 2,6 stal R35 c) Obliczenie prędkości w dobranej rurze katalogowej przed wymiennikiem (DN 100) Fr1 = $\frac{{\pi \bullet d}_{w1}^{\ \ \ \ \ 2}}{4} = \ \frac{{\pi\ \bullet 0,0958}^{2}}{4}$ = 0,0072 [m^2] w1kat = $\frac{V_{w1}}{F_{r1}}$ = 1,43 $\left\lbrack \frac{m}{s} \right\rbrack$ d) Dobór kołnierzy do rur katalogowych Pnom. = 0,25 MPa wg PN-87/H-74731 z-0,25/100/108 m = 2,14kg St3S z-0,25/150/159 m = 3,41kg St3S OBLICZENIA ŚREDNIC WEWNĘTRZNYCH KRÓĆĆÓW PAROWEGO I KONDENSATOROWEGO NA WYMIENNIKU a)Wlot pary Vp = $\frac{m_{p}}{\rho_{p}}$ = 3131,8 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{h} \right\rbrack$ Fw = $\frac{{\pi \bullet d}_{wp}^{\ \ \ \ \ 2}}{4}$ wp = $\frac{V_{p}}{F_{w}}$ dwp = $\sqrt{\frac{{4 \bullet V}_{p}}{{\pi \bullet w}_{p}}}$ = 192 [mm] b)Wlot kondensatu Vk = $\frac{m_{k}}{\rho_{k}}$ = 2,723 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{h} \right\rbrack$ dwk = $\sqrt{\frac{{4 \bullet V}_{k}}{{\pi \bullet w}_{k}}}$ = 22 [mm] c)Dobór rur katalogowych w celu wykonania króćców wg PN-80/H-74219 Rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco, przewodowe ogólnego stosowania para: dz = 219 [mm] s = 8 [mm] dw = 219 - (2  • 8) = 203 [mm] D1-CZ-A2 219,0 × 8,0 Kondensat: dz = 30 [mm] s = 2,9 [mm] dw = 30 - (2  • 2, 9) = 24,2 [mm] D1-CZ-A2 30,0 × 2,9 d)Dobór kołnierzy do króćców parowych, kołnierze płaskie do przyspawania para: Pnom = 0,25 MPa wg PN-87/H-74731 z-0,25/200/219,1 m = 4,75 kg/szt St3S kondensat: Pnom = 0,25 MPa wg PN-87/H-74731 z-0,25/25/28,5 m = 0,52 kg/szt St3S e)Uszczelka płaska wg PN-86/H-74374/02 1,6/200/2 m = 0,07kg 1,6/25/2 f)Zawór membranowy regulacyjny ZMR Pnom = 1,0 MPa (z ustawnikiem) Dnom 200 Katalog: „Armatura przemysłowa”	Vw1 = 1,033  •  10^-2 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{s} \right\rbrack$ Vw2 = 1,044 • 10^-2 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{s} \right\rbrack$ dw1 = 96 mm dw2 = 154 mm DN 100 dla: dw1kat = 95,8 mm DN 125 dla: dw2kat = 153,8mm L = 1,65 m L = 4,6 m w1kat = 1,43 $\left\lbrack \frac{m}{s} \right\rbrack$ w2kat = 0,56 $\left\lbrack \frac{m}{s} \right\rbrack$ 16szt 18szt Vp = 3131,8 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{h} \right\rbrack$ dwp = 192 [mm] Vk = 2,723 $\left\lbrack \frac{m^{3}}{h} \right\rbrack$ dwk = 22 [mm] 1szt 1szt 1szt 1szt 1szt
Dz=4500 mm Hz=1800 mm Dw=3000 mm Hw=1600 mm	DOBÓR ELEMENTÓW ORUROWANIA TŁOCZNEGO a) Zwężenie rurociągu symetryczne nad pompą 150/100 b) Łuki stalowe gładkie na rurociągu tłocznym DN100 łuk gładki DN100/300 łuk gładki DN150/450 c) Zawór zwrotny grzybkowy prosty kołnierzowy Pnom=0,6MPa Dn100 Katalog - „Armatura przemysłowa” Nr. kat. 285 d) Zasuwa klinowa owalna z trzpieniem nie wznoszącym (stosowane do wody pitnej i przemysłowej) Katalog: „Armatura przemysłowa” Nr. kat. 002 Wg.PN-82/M-74001 DN 100 0,6MPa m=32 kg DN 150 0,6MPa m=47 kg e) Zawór przeponowy regulacyjny ZPR Pnom = 0,6MPa (z ustawnikiem) DN 100 Katalog - „Armatura przemysłowa” f) Kryza pomiarowa DN 100 Przepływ z regulacją /FRC/ g) Czujnik temperatury z regulacją /TRC/ h) Uszczelka płaska wg PN-86/H-74374/02 1,6/150/2 m=0,05kg 1,6/100/2 m=0,04kg DOBÓR ELEMENTÓW ORUROWANIA SSĄCEGO a)Rura stalowa bez szwu walcowana na gorąco ogólnego zastosowania D1-CZ-A2  219x6,3mm stal R35 długość ogólna wg PN-80/M-74219 b) zasuwa klinowa owalna z trzpieniem niewznosząca ( stosowana do wody pitnej i przemysłowej) Katalog: „Armatura przemysłowa” Nr. kat. 002 Wg PN-82/M-74001 DN 200 0,6 MPa m=59 kg c) łuki stalowe gładkie łuk gładki DN200/600 d) kołnierze płaskie do przyspawania Pnom=0,25 MPa wg. PN-87/H-74731 z-0,25/200/219,1 m=4,75 kg szt. St3S e) uszczelka płaska wg. PN-86/H-74374/02 1,6/200/2 m=0,07 kg OPIS CZĘŚCI ZBIORNIKOWEJ a) całkowita objętość zbiornika pod skruberem $$V = \frac{\pi\text{Dw}^{2}}{4}*Hz$$ $$V = \frac{\pi{(4,5)}^{2}}{4}*1,8 = 28,61\ m^{3}$$ b) Objętość części rozdzielającej szlam od wody cyrkulacyjnej $$V = \frac{\pi\text{Dw}^{2}}{4}*Hw$$ $$V = \frac{\pi{\ 3}^{2}}{4}*1,6 = 11,3\ m^{3}$$ c) Celowość konstrukcji części zbiornikowej Konstrukcja zbiornika umożliwia oddzielenie szlamu od wody kierowanej do wypełnienie skrubera. Dostateczne oddzielenie szlamu od wody, umożliwia zastosowanie dodatkowego wewnętrznego zbiornika do którego, woda wraz z wymytymi z gazu częściami stałymi, kierowana jest wlewem, w kształcie ściętego stożka. Woda przelewa się górnymi krawędziami blachy do części zewnętrznej, a szlam odbierany jest z części dolnej zbiornika rurociągiem spustowym. Konstrukcja części zbiornikowej spełnia dodatkową rolę odpylania mokrego. Dzieje się tak dzięki skierowanemu do dołu wlotowi gazu. Wlot taki umożliwia kontakt gazu zapylonego z powierzchni cieczy, dalsze ( właściwe ) oczyszczenie gazu następuje w wypełnieniu skrubera.	l=0,2m 6 szt. 4 szt. 2 szt. 2 szt. 1 szt. 1 szt. 1 szt. 1 szt. 11 szt. 13 szt. L= 2,5 m 2 szt. 4 szt. 18 szt. 14szt. V= 28,61 m^3 V= 11,3 m^3
dw1=0,0958m w1=1,43 [m/s] ρw1=998,6 [kg/m^3] η=12,13*10^-4 [Pa*s] dw2=0,154m w2=0,56 [m/s] ρw2=988 [kg/m^3] η=5,49*10^-4[Pa*s] Dla rur stalowych nowych nie używanych k=0,04*10^-3 [m] dw1=0,0958 m k=0,04*10^-3 [m] dw2=0,0154 m Re=112780 ε1=4,17*10^-4 Re=155200 ε2=2,6*10^-4 Założenie: Opory miejscowe liczone będą jako opory liniowe (zastępcze długości rurociągów odczytane z nomogramu) 1 szt 1 szt 1 szt 1 szt 5 szt Lzast.=1,65 m Lzast.=0,5 m Lzast.=0,9 m Lzast.=0,9 m Lzast.=5*1,4=7 m λ1≈0,02 w1=1,43 m/s $$\rho_{w1} = 998,6\ \left\lbrack \frac{\text{kg}}{m^{3}} \right\rbrack$$ L1=11,95m dw1=0,0958m 4 szt 1 szt L=4,6m Lzast=2,6m*4=6m Lzast.=0,9m λ 2≈0,019 w2=0,56[m/s] $$\rho_{w2} = 988\left\lbrack \frac{\text{kg}}{m^{3}} \right\rbrack$$ L2=15,9 m dw2=0,154m Założenie: Opór wymiennika stanowi 10% oporów całkowitych. Opór zraszacza stanowi 5% oporów całkowitych. ρśr=993,3[kg/m^3] g=9,81[m/s^2] h=10,3 [m] ΔPL=2851,1[Pa] ΔPw=285,11[Pa] ΔPz=142,55[Pa] ΔPh=100366[Pa] ΔPc= 103644,76[Pa] ρśr=993,3[kg/m^3] g=9,81[m/s^2] H=10,64[m] $$\dot{V} = 0,01033\lbrack\frac{m^{3}}{s}\rbrack = 37,19\lbrack\frac{m^{3}}{h}\ \rbrack$$	OBLICZENIA OPORÓW PRZEPŁYWU Wyliczanie Liczby Reynoldsa celem określenia charakteru przepływu w dwóch różnych średnicach rurociągu tłocznego: przed i po wymienniku Przed wymiennikiem de=dw1 Re=$\frac{w_{1}*\text{de}*\rho_{1}}{n_{w1}}\ $= 112780 Charakter przepływu burzliwy bo: Re>6000 Po wymienniku de=dw2 Re=$\frac{w_{2}*\text{de}*\rho_{2}}{n_{w2}}$=155200 Charakter przepływu burzliwy bo: Re>6000 Określenie chropowatości bezwzględnej dla rurociągu tłocznego k=0,04*10^-3 [m] d) określenie chropowatości względnej - dla rurociągu przed wymiennikiem ε1=$\frac{k}{d_{w1}}$=4,17*10^-4 - dla rurociągu po wymienniku ε2=$\frac{k}{d_{w2}}$=2,6*10^-4 e) określenie współczynnika oporu liniowego λ - przed wymiennikiem Wynik odczytany z wykresu λ= f(Re;ε) λ1≅0,02 -po wymienniku Wynik odczytany z wykresu λ= f(Re;ε) λ2≅0,019 f) Obliczanie oporów przepływu przed wymiennikiem -długość rurociągu przed wymiennikiem -długości zastępcze armatury na orurowaniu przed wymiennikiem *zasuwa klinowa owalnaDn40 (100% otwarcia) *regulator przepływu *zwężka *kryza pomiarowa *Łuk gładki (90°) Całkowita dł. rurociągu przed wymiennikiem L1= Lruroc.+Lzast. = 1,65+0,5+0,9+0,9+1+7=11,95  g) opór przepływu przed wymiennikiem ΔPL1= λ *$\frac{w_{1}^{2}}{2}*\rho_{w1}*\frac{L_{1}}{d_{w1}}$ ΔPL1= 00,2*$\frac{{1,43}^{2}}{2}*998,6*\frac{11,95}{0,0958} = 2547,2\lbrack\text{Pa}\rbrack$ ΔPL1=$\lbrack\frac{m^{2}}{s^{2}}*\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$=[Pa] h) obliczenie oporów przepływu po wymiennikiem *długość rurociągu po wymienniku - długości zastępcze armatury na orurowaniu po wymienniku *łuk gładki *zasuwa klinowa owalna Dn65 (100% otwarcia) Całkowita dł. Rurociągu po wymienniku L2=Lruroc.+Lzast.=4,6+10,4+0,9=15,9 m i) opór przepływu po wymienniku ΔPL2= λ *$\frac{w_{2}^{2}}{2}*\rho_{w2}*\frac{L_{2}}{d_{w2}}$ ΔPL2= 0,019 *$\frac{056_{}^{2}}{2}*988*\frac{15,9}{0,154}$=303,9 [Pa] ΔPL2=$\lbrack\frac{m^{2}}{s^{2}}*\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$=[Pa] j) suma oporów rurociągu tłocznego ΔPL= ΔPL1+ ΔPL2 ΔPL= 2547,2 +303,9 = 2851,1[Pa] k) opory: wymiennika i zraszacza. ΔPw=0,1*2851,1 = 285,11[Pa] ΔPz=0,05*2851,1 = 142,55[Pa] l) różnica ciśnień pomiędzy pompą, a zraszaczem ΔPh= ρśr*g*h ΔPh=990,1*9,81*10,3=100366[Pa] m) całkowity opór strony tłocznej ΔPc= ΔPL+ ΔPw+ ΔPz+ ΔPh ΔPc=2851,1+285,11+142,55+100366= 103644,76[Pa] n) obliczenie wysokości podnoszenia ΔPc= ρśr*g*H H=$\frac{\Delta Pc}{\text{\ ρ}sr*g}$ H=$\frac{103644,76}{993,3*9,81\ }$=10,64[m] $$H = \left\lbrack \frac{\frac{\text{kg}}{m*s^{2}}}{\frac{\text{kg}}{m^{3}}*\frac{m}{s^{2}}} \right\rbrack = \lbrack m\rbrack$$ DOBÓR POMPY Dobrana pompa to pompa firmy Lowara Vogel Polska: Pompa odśrodkowa ze stali nierdzewnej AISI 316 zgodna z normą EN 733 – DIN 24255 Model: SHE – monoblokowa ze specjalnie przedłużonym wałem silnika. Wydajność – maks. 240 $\frac{m^{3}}{h}$ Wysokość podnoszenia – maks. 110m	Re = 112780 Re=155200 k=0,04*10^-3 [m] ε1=4,17*10^-4 ε2=2,6*10^-4 λ1≅0,02 λ2≅0,019 L=1,65 m Lzast.=0,5 m Lzast.= 0,9 m Lzast.= 0,9 m Lzast.=1 m Lzast.= 5*1,4 = 7 m L1=11,95 m ΔPL1=2547,2 Pa L=4,6m Lzast.=2,6*4=10,4m Lzast=0,9m L2=15,9m ΔPL2=303,9 [Pa] ΔPL=2851,1[Pa] ΔPw=285,11 [Pa] ΔPz=142,55[Pa] ΔPh=100366[Pa] ΔPc= 103644,76[Pa] H=10,64[m]