Wydział Geodezji i Kartografii
Wykonał:
Mariusz Główka
Grupa 1a GiP
Sem. II 2010/2011
Proponowany sprzęt pomiarowy:
TOPCON IDS-201 : błąd odczytu - 2”,
błąd pomiaru długości - 2mm+2ppm,
powiększenie lunety – G=30,
kompensator dwuosiowy,
pionownik optyczny.
2. Proponowana metoda pomiaru:
- centrowanie pionownikiem optycznym (o błędzie e=1mm),
- pomiar kąta w 3 seriach,
- pomiar długości w 1 serii.
3. Średni błąd położenia punktu „G”:
Wielkość dopuszczalnej odchyłki została wyznaczona poprzez okrąg o promieniu r=5 mm.
Odchyłki graniczne ΔX oraz ΔY wyznaczone zostały z wzoru:
$X = Y = \frac{r}{\sqrt{2}} = 3,5\ mm$ wynikający z -> $r = \sqrt{{X}^{2} + {Y}^{2}}$
Błędy średnie mx oraz my punktu „G” wyliczone są według:
$$m_{X} = m_{Y} = \frac{X}{r'} = 1,4\ mm$$
,gdzie r’ – współczynnik dwuwymiarowego rozkładu normalnego (dla prawdopodobieństwa P=0,95 r’ przyjmuje wartość 2,5)
Ostatecznie średni błąd położenia punktu „G” obliczony ze wzoru $m_{p} = \sqrt{m_{x}^{2} + m_{y}^{2}}$ przyjmuje wartość mp = 2,0 mm.
4. Proponowana osnowa pomiarowa:
- osnowa posiada kształt trójkąta równobocznego,
- komin znajduję się w środku ciężkości tego trójkąta,
- każde z 3 stanowisk (punktów osnowy) oddalone jest od komina o dSt-D = 242,487 m,
- kąt obserwacji punktu „G” z dowolnego stanowiska wynosi α=30˚,
- odległość skośna punktu „G” od punktu osnowy wynosi dSt-G =280,000 m,
- bok osnowy posiada wartość 420,000 m,
- lokalny układ współrzędnych.
5. Obliczenie średnich błędów pomiaru kąta oraz błędu odległości (dane wyjściowe do analizy dokładności):
Wykorzystując wzór na średni błąd kąta w S seriach:
$$m_{kata} = \sqrt{\frac{m_{\text{cel}}^{2} + m_{\text{odcz}}^{2}}{S} + m_{\text{centr}}^{2}}$$
,gdzie: mcel – błąd średni celowania (dla celowej komina przyjęto podwójną wartości
błędu),
modcz – błąd średni odczytu (wynikający ze specyfikacji sprzętu pomiarowego),
mcentr - błąd średni centrowania (wpływ średnich liniowych błędów centrowania
sygnału i sprzętu na błąd pomiaru kąta poziomego)
W powyższym wzorze uwzględniono brak zmian poziomowania i centrowania przed każdą serią.
Średni błąd pomiaru odległości : md = 2, 84 mm
Średni błąd odczytu : $m_{\text{odcz}} = 2"$
Średni błąd celowania na punkt osnowy: $m_{\text{cel}} = \frac{40"}{G} = 1,3"$
Średni błąd celowanie na punkt komina: $m_{\text{cel}(komin)} = 2*m_{\text{cel}} = 2,7"$
Średni błąd centrowania (z wzoru Helmerta) :
$$m_{\text{centr}} = \sqrt{\frac{\rho^{2}}{2p^{2}l^{2}}*\lbrack e_{\text{sygn}}^{2}*\left( p^{2} + l^{2} \right) + e_{sprzet}^{2}*(p^{2} + l^{2} - 2pl*\cos\left( \beta \right)\rbrack}$$
,gdzie: e – średni błąd liniowy centrowania,
l – długość lewego ramienia,
p– długość prawego ramienia,
β – mierzony kąt poziomy.
Wyznaczone błędy centrowania:
- gdy jedno z ramion kąta jest kierunkiem na osnowę, a drugie kierunkiem na punkt „G”
$$m_{\text{centr}} = 0,69"$$
- gdy jedno z ramion kąta jest kierunkiem na osnowę, a drugie kierunkiem na punkt „D”
$$m_{\text{centr}} = 0,78"$$
- gdy ramionami kąta są kierunki na punkty osnowy
$$m_{\text{centr}} = 0,60"$$
Wyliczone błędy kątów :
$$m_{G} = 2,04"$$
$$m_{D} = 2,08"$$
$$m_{\text{osn}} = 1,51"$$
Z uwagi na fakt, że kąty oparte na kominie są wyliczone jakoś średnia wartość kierunków z tworzących komina należy (według wzoru Gaussa) wyznaczyć błąd średni pomiaru kąta.
$$m_{SR} = \frac{m}{\sqrt{2}}$$
Ostateczne średnie błędy pomiaru kątów w zaprojektowanej osnowie pomiarowej:
$${m_{G}}^{Sr} = 1,47"$$
$${m_{D}}^{Sr} = 1,44"$$
$$m_{\text{osn}} = 1,51"$$
Powyższe błędy średnie kątów oraz średni błąd pomiaru długości posłużą do równoważenia układu równań obserwacyjnych.
6. Analiza dokładności:
Układ odniesienia – warunki obserwacyjne :
- stałość punktu „D” (zerowy błąd punktu „D” – wyznaczony błąd punktu „G” jest błędem względnym),
- stałość azymutu „D”-„2”.
Wyznaczenie współczynników równań obserwacyjnych:
Długości
Nr | P | K | ΔX [m] | ΔY [m] | d [m] | AP-K [˚] | sin A | cos A | σd [mm] |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | 1 | 2 | 363,731 | 210,000 | 420,000 | 30,0000 | 0,50 | 0,87 | 2,84 |
2 | 2 | 3 | -363,731 | 210,000 | 420,000 | 150,0000 | 0,50 | -0,87 | 2,84 |
3 | 3 | 1 | 0,000 | -420,000 | 420,000 | 0,0000 | 0 | 1,00 | 2,84 |
Kąty
Nr | C | L | P | AL | BL | AP | BP | σβ ["] |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
4 | 1 | 2 | D | 425,311 | 245,553 | 425,311 | 736,660 | 1,47 |
5 | 1 | D | 3 | 425,311 | 736,660 | 0,000 | 491,107 | 1,47 |
6 | 1 | 2 | G | 425,311 | 245,553 | 425,311 | 736,660 | 1,44 |
7 | 1 | G | 3 | 425,311 | 736,660 | 0,000 | 491,107 | 1,44 |
8 | 2 | 3 | D | -425,311 | 245,553 | -850,620 | 0,000 | 1,47 |
9 | 2 | D | 1 | -850,620 | 0,000 | -425,311 | -245,553 | 1,47 |
10 | 2 | 3 | G | -425,311 | 245,553 | -850,620 | 0,000 | 1,44 |
11 | 2 | G | 1 | -850,620 | 0,000 | -425,311 | -245,553 | 1,44 |
12 | 3 | 1 | D | 0,000 | -491,107 | 425,311 | -736,660 | 1,47 |
13 | 3 | D | 2 | 425,311 | -736,660 | 425,311 | -245,553 | 1,47 |
14 | 3 | 1 | G | 0,000 | -491,107 | 425,311 | -736,660 | 1,44 |
15 | 3 | G | 2 | 425,311 | -736,660 | 425,311 | -245,553 | 1,44 |
16 | 1 | 2 | 3 | 425,311 | 245,553 | 0,000 | 491,107 | 1,51 |
17 | 2 | 3 | 1 | -425,311 | 245,553 | -425,311 | -245,553 | 1,51 |
18 | 3 | 1 | 2 | 0,000 | -491,107 | 425,311 | -245,553 | 1,51 |
Macierz współczynników „a”
a |
---|
Obs |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
Macierz zrównoważona „A”
A |
---|
Obs |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
ATA | |||
---|---|---|---|
LP | dx1 | dy1 | dx2 |
1 | 0,944 | -0,143 | -0,115 |
2 | -0,143 | 0,530 | 0,182 |
3 | -0,115 | 0,182 | 0,572 |
4 | -0,486 | 0,061 | 0,000 |
5 | 0,025 | -0,334 | -0,115 |
6 | 0,334 | -0,079 | -0,182 |
7 | -0,420 | 0,145 | -0,168 |
8 | 0,145 | -0,252 | 0 |
9 | -0,433 | 0,150 | -0,173 |
10 | 0,150 | -0,260 | 0,000 |
S | 0 | 0 | 0 |
0 | 0 | 0 | |
0 | 0 | 0,000 |
S – macierz warunków obserwacyjnych
(ATA) -1 | |||
---|---|---|---|
LP | dx1 | dy1 | dx2 |
1 | 2,111 | 0,062 | 0,404 |
2 | 0,062 | 3,655 | -0,725 |
3 | 0,404 | -0,725 | 2,674 |
4 | 0 | 0 | 0 |
5 | 0,588 | 1,321 | 0,404 |
6 | -1,321 | 0,498 | 0,725 |
7 | 0 | 0 | 0 |
8 | 0 | 0 | 0 |
9 | 0,992 | 0,000 | 0,992 |
10 | -0,535 | 1,220 | 0,000 |
S | 1 | 0 | 1 |
0 | 1 | 0 | |
0,0006 | -0,0003 | 0 |
7. Wyliczone błędy położenia:
Pkt | mx [mm] | my [mm] | mp [mm] |
---|---|---|---|
1 | 1,45 | 1,91 | 2,40 |
2 | 1,64 | 0,00 | 1,64 |
3 | 1,45 | 1,91 | 2,40 |
D | 0,00 | 0,00 | 0,00 |
G | 1,4 | 1,3 | 1,9 |
Podsumowanie:
Wyznaczony błąd położenia punktu „G” mp=1,9 mm spełnia założone wymagania dokładnościowe (jest mniejszy od błędu założonego mp = 2mm).
Potwierdzić można zatem poprawność założonych błędów oraz konstrukcji osnowy.
Inną możliwą sytuacją spełnienia wymagań dokładności jest dwukrotne zwiększenie dokładności odczytu z jednoczesnym zmniejszeniem ilości serii pomiarowych kątów do 2. W wyniku tej operacji otrzymuje się (z dokładnością 0,1 mm) ten sam błąd położenia punktu „G”