ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 1.
(Obliczyć osiadanie punktu A podstawy fundamentu
i osiadanie warstwy nr 1 pod tym punktem).
Wydział Budownictwa sporządził: Konrad Kuczkowiak
Lądowego i Wodnego sprawdził: prof. Ryszard Izbicki
1.Opis obiektu i jego konstrukcji.warunki gruntowo-wodne.
Tematem projektu jest obliczenie naprężeń wywołanych wykonaniem wykopu oraz obliczenie osiadania punktu środkowego podstawy fundamentu F2 wg normy PN/B03020.Przyjęto obiekt jako hala przemysłowa. Fundament jest płytą o długościach 7x3m, drugi fundament ma wymiar 3x4m. Obiekt i schemat obciążeń przedstawia rysunek 1.
Rzut obiektu
Rys.1 Obiekt i schemat obciążeń.
2.Charakterystyka podłoża.
Przeprowadzono badania terenowe w Dzierżoniowie na ul.Staszica22, sondowanie oraz badania laboratoryjne na podstawie, których uzyskano dane na temat przekroju badanej skarpy oraz parametrów geotechnicznych Id Il Sr, które posłużyły obliczeniu parametrów dodatkowych. Przekrój geologiczny przedstawia Rysunek 2.Parametry zamieszczono w tabeli 1. Oznaczenie parametrów:
a-porowatość
ρs-gęstość właściwa szkieletu
ρ-gęstość objętościowa gruntu
ρw-gęstość wody w porach gruntu
γ-ciężar objętościowy gruntu
ID-stopień zagęszczenia gruntu niespoistego
IL-stopień plastyczności gruntu spoistego
Mo-edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej kPa
M-edometryczny moduł ściśliwości wtórnej kPa
Rys.2Przekrój geologiczny.
Tabela 1.Warunki gruntowe.
Tab. 1.1.
Podstawowe cechy fizyczne gruntu | |
---|---|
Warstwa gruntu | |
Symbol | |
Wzór | |
Jednostka | |
1 | Cl |
2 | Si |
3 | saGr |
4 | clSa |
Tab. 1.2.
Pochodne podstawowych cech fizycznych gruntu |
---|
Symbol |
Wzór |
Jednostka |
1 |
2 |
3 |
4 |
Tab. 1.3.
Charakterystyczne ciężary gruntu |
---|
Symbol |
Wzór |
Jednostka |
1 |
2 |
3 |
4 |
gdzie:
ρw = 1[t/m3];
γw = 10[kN/m3];
g = 10 [m/s2].
Wartości edometrycznych modułów ściśliwości, podane w tabeli 2, obliczono przy użyciu poniższych nomogramów oraz poniższej tabeli i zawartych w niej zależności.
Warstwa gruntu | Grupa konsolidacyjna | Stan plastyczności | Stan zagęszczenia | Endometryczny moduł ściśliwości pierwotnej | Wskaźnik skonsolidowania gruntu | Endometryczny moduł ściśliwości wtórnej | |
---|---|---|---|---|---|---|---|
Symbol | IL | ID | Mo | β | M | ||
Wzór | [------------] | [------------] | [------------] | [------------] | (Mo/ β) | ||
Jednostka | [------------] | [------------] | kPa | [------------] | kPa | ||
1 | Cl | D | 0,4 | - | 15000 | 0,8 | 18750 |
2 | Si | A | 0,4 | 28000 | 0,9 | 31111,11 | |
3 | saGr | - | - | 0,5 | 139000 | 1 | 139000 |
4 | clSa | D | 0,5 | - | 12500 | 0,8 | 15625 |
3.Obliczenia statyczne. Wyznaczenie naprężeń w podłożu gruntowym.
3.1Wprowadzenie.
Przy wyznaczeniu naprężeń od obciążeń zewnętrznych przyjmuje że ośrodek gruntowy jest sprężysty (liniowo odkształcalny), izotropowy i jednorodny w granicach warstw. Do powyższego prawa Hooke’a zastosujemy zasadę superpozycji i de Saint-Venanta.
3.2.Obliczenie naprężeń pierwotnych i efektywnych.
Naprężenie pierwotne spowodowane są pionowym naciskiem gruntów zalegających w podłożu. Wyznacza się je na podstawie wzoru.
γ-ciężar objętościowy warstwy
z-miąższość warstwy gruntu
Obliczenia przedstawia tabela.
Warstwa gruntu | z | hi | γ | γ’ | σzρ | u | σ'zρ |
---|---|---|---|---|---|---|---|
[m] | [m] | [kN/m3] | [kN/m3] | [kPa] | [kPa] | [kPa] | |
0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | ||
2 | 2 | 20 | 40 | 0 | 40 | ||
2,5 | 0,5 | 20 | 50 | 0 | 50 | ||
Si | 3 | 0,5 | 20 | 60 | 0 | 60 | |
3,5 | 0,5 | 20 | 70 | 0 | 70 | ||
zw | 4 | 0,5 | 20 | 80 | 0 | 80 | |
4,5 | 0,5 | 10,088 | 45,397 | 10 | 35,397 | ||
5 | 0,5 | 10,088 | 50,441 | 20 | 30,441 | ||
6 | 1 | 10,088 | 60,529 | 30 | 30,529 | ||
saGr | 7 | 1 | 10,563 | 73,939 | 40 | 33,939 | |
8 | 1 | 10,563 | 84,501 | 50 | 34,501 | ||
9 | 1 | 11,226 | 101,037 | 60 | 41,037 | ||
clSa | 10 | 1 | 11,226 | 112,264 | 70 | 42,264 | |
11 | 1 | 11,226 | 123,490 | 80 | 43,490 |
3.3.Przekonsolidowanie wywołane odprężeniem gruntu.
Do obliczeń wykorzystano metodę punktów narożnych. Metoda punktów narożnych pozwala wyznaczyć naprężenia w punkcie A od obciążenia q równomiernie rozłożonego na obszarze prostokątnym LxB (L-dłuższy bok).Wyniki przedstawia tabela5.Schemat ilustruje rysunek 3.
Odprężenie podłoża obliczamy ze wzoru:
,
gdzie:
ηn – współczynnik zależny od kształtu i wymiaru wykopu, odczytywany z nomogramu (PN-81/B-03020-Z2-11) odpowiadającemu obciążeniu równomiernie rozłożonemu,
Rys.3. Schemat metody punktów narożnych.
Jak wspomniałem naprężenia policzę metodą punktów narożnych, gdzie końcowy wynik naprężeń spowodowanych wykopem liczony będzie wzorem
,
gdzie indeksy górne przy współczynnikach rozkładu naprężeń to naroża poszczególnych prostokątów.
Naprężenia minimalne policzone zostały wg wzoru:
.
,
,
,
.
Obliczenie odprężeń podłoża spowodowanego wykonanym wykopem (obciążenie równomiernie rozłożone) zestawiono w tabeli
σoρ = | 40 | σzρ | σzmin. | |||||||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
Obszar | I | II | III | IV | CEGK | |||||||||
L/B= | 1,73 | 1 | 2,11 | 1,22 | Σηn | _ | ||||||||
Symbol | z | z' | z'/BI | ηn I | z'/BII | ηn II | z'/BIII | ηn III | z'/BIV | ηn IV | σzρ | |||
Jednostka | [m] | [m] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [kPa] | [kPa] | [kPa] |
Si | 0 | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] | [----] |
2 | 0 | 0 | 0,25 | 0 | 0,25 | 0 | 0,25 | 0 | 0,25 | 1 | 40 | 40 | 0 | |
2,5 | 0,5 | 0,289 | 0,2411 | 0,5 | 0,2363 | 0,237 | 0,236 | 0,409 | 0,2316 | 0,945 | 37,8 | 50 | 12,2 | |
3 | 1 | 0,579 | 0,2358 | 1 | 0,2283 | 0,474 | 0,2285 | 0,818 | 0,2218 | 0,9144 | 36,576 | 60 | 23,424 | |
3,5 | 1,5 | 0,868 | 0,2295 | 1,5 | 0,219 | 0,711 | 0,2199 | 1,227 | 0,2105 | 0,8789 | 35,156 | 70 | 34,844 | |
4 | 2 | 1,158 | 0,2222 | 2 | 0,2087 | 0,947 | 0,2105 | 1,636 | 0,1984 | 0,8398 | 33,592 | 80 | 46,408 | |
4,5 | 2,5 | 1,447 | 0,2143 | 2,5 | 0,1977 | 1,184 | 0,2007 | 2,045 | 0,1859 | 0,7986 | 31,944 | 45,39688 | 13,45288 | |
5 | 3 | 1,737 | 0,2059 | 3 | 0,1865 | 1,421 | 0,1908 | 2,455 | 0,1735 | 0,7567 | 30,268 | 50,44098 | 20,17298 | |
6 | 4 | 2,316 | 0,1886 | 4 | 0,1642 | 1,895 | 0,1714 | 3,273 | 0,15 | 0,6742 | 26,968 | 60,52918 | 33,56118 | |
saGr | 7 | 5 | 2,895 | 0,1714 | 5 | 0,1436 | 2,368 | 0,1532 | 4,091 | 0,129 | 0,5972 | 23,888 | 73,93868 | 50,05068 |
8 | 6 | 3,474 | 0,1551 | 6 | 0,1253 | 2,842 | 0,1368 | 4,909 | 0,111 | 0,5282 | 21,128 | 84,50135 | 63,37335 | |
clSa | 9 | 7 | 4,053 | 0,14 | 7 | 0,1093 | 3,316 | 0,1222 | 5,727 | 0,0958 | 0,4673 | 18,692 | 101,0372 | 82,34517 |
10 | 8 | 4,632 | 0,1263 | 8 | 0,0957 | 3,789 | 0,1093 | 6,545 | 0,083 | 0,4143 | 16,572 | 112,2635 | 95,69152 | |
11 | 9 | 5,211 | 0,114 | 9 | 0,084 | 4,263 | 0,0979 | 7,364 | 0,0724 | 0,3683 | 14,732 | 123,4899 | 108,7579 |
3.4.Naprężenia wywołane obciążeniem przekazywanym przez fundament F2 w punkcie A
a) Wyznaczenie naprężeń od obciążenia zewnętrznego dla obszaru kołowego.
b)Naprężenia od siły skupionej.
P=A*q[N]
A- pole obciążonej powierzchni
q- przyłożone obciążenia rozłożone
Tabela 6.a) Tabela 6.b)
z | Ro | σzq1 |
---|---|---|
0 | - | 0 |
2 | 7,43 | 0,505 |
2,5 | 7,58 | 0,893 |
3 | 7,76 | 1,372 |
3,5 | 7,97 | 1,911 |
4 | 8,20 | 2,472 |
4,5 | 8,46 | 3,019 |
5 | 8,73 | 3,527 |
6 | 9,34 | 4,351 |
7 | 10,01 | 4,883 |
8 | 10,74 | 5,144 |
9 | 11,50 | 5,193 |
10 | 12,30 | 5,093 |
11 | 13,12 | 4,897 |
q2 = | 300 | σzq2 |
---|---|---|
(L/B= | 2,33 | |
Symbol | z | z/B |
Jednostka | [m] | [m] |
0 | [----] | |
2 | 0,67 | |
2,5 | 0,83 | |
Si | 3 | 1,00 |
3,5 | 1,17 | |
zw | 4 | 1,33 |
4,5 | 1,50 | |
5 | 1,67 | |
saGr | 6 | 2,00 |
7 | 2,33 | |
8 | 2,67 | |
clSa | 9 | 3,00 |
10 | 3,33 | |
11 | 3,67 |
4.Zestawienie obciążeń oraz obliczeń
Suma naprężeń od obciążenia zewnętrznego.
Tabela 7.
z | σzq2 | σzq1 | σzq |
---|---|---|---|
0 | 300 | 0 | 300 |
2 | 274,68 | 0,505 | 275,185 |
2,5 | 259,08 | 0,893 | 259,973 |
3 | 242,16 | 1,372 | 243,532 |
3,5 | 224,76 | 1,911 | 226,671 |
4 | 207,96 | 2,472 | 210,432 |
4,5 | 191,88 | 3,019 | 194,899 |
5 | 177 | 3,527 | 180,527 |
6 | 150,48 | 4,351 | 154,831 |
7 | 128,4 | 4,883 | 133,283 |
8 | 110,04 | 5,144 | 115,184 |
9 | 94,92 | 5,193 | 100,113 |
10 | 82,32 | 5,093 | 87,413 |
11 | 71,88 | 4,897 | 76,777 |
Naprężenia całkowite Naprężenia minimalne.
z | σzmin. | σzq | σzt |
---|---|---|---|
[m] | [kPa] | [kPa] | [kPa] |
0 | 0 | 300 | 300,000 |
2 | 12,2 | 275,1849 | 287,385 |
2,5 | 23,424 | 259,9726 | 283,397 |
3 | 34,844 | 243,5324 | 278,376 |
3,5 | 46,408 | 226,6711 | 273,079 |
4 | 13,4528829 | 210,4316 | 223,884 |
4,5 | 20,172981 | 194,8994 | 215,072 |
5 | 33,5611772 | 180,5267 | 214,088 |
6 | 50,0506792 | 154,8314 | 204,882 |
7 | 63,3733477 | 133,2831 | 196,656 |
8 | 82,3451651 | 115,184 | 197,529 |
9 | 95,6915168 | 100,1127 | 195,804 |
10 | 108,757868 | 87,41252 | 196,170 |
_ | |||
---|---|---|---|
z | σzρ | σzρ | σzmin. |
[m] | [kPa] | [kPa] | [kPa] |
0 | 40,000 | 40 | 0,000 |
2 | 50,000 | 37,8 | 12,200 |
2,5 | 60,000 | 36,576 | 23,424 |
3 | 70,000 | 35,156 | 34,844 |
3,5 | 80,000 | 33,592 | 46,408 |
4 | 45,397 | 31,944 | 13,453 |
4,5 | 50,441 | 30,268 | 20,173 |
5 | 60,529 | 26,968 | 33,561 |
6 | 73,939 | 23,888 | 50,051 |
7 | 84,501 | 21,128 | 63,373 |
8 | 101,037 | 18,692 | 82,345 |
9 | 112,264 | 16,572 | 95,692 |
10 | 123,490 | 14,732 | 108,758 |
→
Symbol | z | z' | σzq | σzs | σzd | |
---|---|---|---|---|---|---|
Jednostka | [m] | [m] | [kPa] | [kPa] | [kPa] | [kPa] |
[----] | [----] | [----] | [-----] | [----] | [----] | |
0 | 0 | 40,000 | 300,000 | 40,000 | 260,000 | |
2 | 0,5 | 37,800 | 275,185 | 37,800 | 237,385 | |
Si | 2,5 | 1 | 36,576 | 259,973 | 36,576 | 223,397 |
3 | 1,5 | 35,156 | 243,532 | 35,156 | 208,376 | |
3,5 | 2 | 33,592 | 226,671 | 33,592 | 193,079 | |
zw | 4 | 2,5 | 31,944 | 210,432 | 31,944 | 178,488 |
4,5 | 3 | 30,268 | 194,899 | 30,268 | 164,631 | |
5 | 4 | 26,968 | 180,527 | 26,968 | 153,559 | |
saGr | 6 | 5 | 23,888 | 154,831 | 23,888 | 130,943 |
7 | 6 | 21,128 | 133,283 | 21,128 | 112,155 | |
8 | 7 | 18,692 | 115,184 | 18,692 | 96,492 | |
clSa | 9 | 8 | 16,572 | 100,113 | 16,572 | 83,541 |
10 | 9 | 14,732 | 87,413 | 14,732 | 72,681 |
5.Obliczenie osiadań.
Obliczenie osiadania środka fundamentu 2.
Korzystając ze wzoru
Oznaczenia
Si’’- osiadanie wtórnej warstwy
Si’- osiadanie pierwotne warstwy
,-wtórne i dodatkowe naprężnia w podłożu pod fundamentem
Mo, M- edometryczny moduł ściśliwości, wtórny i pierwotny dla danej warstwy gruntu
hi-grubość warstwy „i”
λ-współczynnik uwzględniający stopień odprężenia podłoża po wykonaniu wykopu, którego wartość przyjmuje się jako λ=0 gdy czas wznoszenia budowli nie trwa dłużej niż rok, λ=1 gdy czas wznoszenia budowli przekracza okres ra
Symbol | z | z' | hi | Δσzd | Mo | SI | Δσzs | M | SII | S |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
Jednostka | [m] | [m] | [m] | [kPa] | kPa | [m] | [kPa] | kPa | [m] | [m] |
Si | 2 | 0,5 | 0,5 | 248,692 | 28000 | 0,000695 | 38,900 | 31111,11 | 0,00400 | 0,004691 |
2,5 | 1 | 0,5 | 230,391 | 28000 | 0,000664 | 37,188 | 31111,11 | 0,00370 | 0,004367 | |
3 | 1,5 | 0,5 | 215,886 | 28000 | 0,000640 | 35,866 | 31111,11 | 0,00347 | 0,004110 | |
3,5 | 2 | 0,5 | 200,728 | 28000 | 0,000614 | 34,374 | 31111,11 | 0,00323 | 0,003840 | |
zw | 4 | 2,5 | 0,5 | 185,783 | 28000 | 0,000585 | 32,768 | 31111,11 | 0,00299 | 0,003571 |
4,5 | 3 | 0,5 | 171,559 | 28000 | 0,000555 | 31,106 | 31111,11 | 0,00276 | 0,003313 | |
5 | 3,5 | 1 | 159,095 | 139000 | 0,000206 | 28,618 | 139000 | 0,00114 | 0,001350 | |
saGr | 6 | 4,5 | 1 | 142,251 | 139000 | 0,000183 | 25,428 | 139000 | 0,00102 | 0,001206 |
7 | 5,5 | 1 | 121,549 | 139000 | 0,000162 | 22,508 | 139000 | 0,00087 | 0,001036 | |
8 | 6,5 | 1 | 104,324 | 19000 | 0,001048 | 19,910 | 25333,33 | 0,00412 | 0,005166 | |
clSa | 9 | 7,5 | 1 | 90,016 | 19000 | 0,000928 | 17,632 | 25333,33 | 0,00355 | 0,004481 |
10 | 8,5 | 1 | 78,111 | 19000 | 0,000824 | 15,652 | 25333,33 | 0,00308 | 0,003907 | |
ΣS[m] | 0,04103923 | |||||||||
ΣS[cm] | 4,10 |
Wnioski końcowe
Interesujący nas punkt A fundamentów osiądzie pod wpływem naprężeń pierwotnych od gruntu, od wykopu i od obciążenia zewnętrznego –fundament i sąsiedzi o , podczas gdy w tym przypadku wg PN-81/B-03020 (Tablica 4) dopuszczalna wartość osiadania Sdop=15[cm] (ponieważ jest to budynek powyżej 10 kondygnacji). Nie ma zatem jakichkolwiek przeciwwskazań do budowy tego budynku, posadowionego na dwóch stopach fundamentowych.