2. Zestawienie obciążeń
2.1 Ciężar własny.
2.1.1 Obciążenia stałe.
Rodzaj obciążenia |
qk |
γf |
q0 |
|
[kN/m2] |
- |
[kN/m2] |
Płyta warstwowa ISOTHERM DW |
0,31 |
1,2 |
0,372 |
RAZEM |
0,31 |
|
0,372 |
2.1.2 Obciążenia zmienne.
2.1.2.1 Obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010).
IV strefa obciążenia śniegiem; H = 600m n.p.m
α < 15° => C1 = 0,8; C2 = 1,6
Rodzaj obciążenia |
qk |
γf |
q0 |
|
[kN/m2] |
- |
[kN/m2] |
Obciążenie charakterystyczne 1,8×0,8 |
1,44 |
1,4 |
2,016 |
RAZEM |
1,44 |
- |
2,016 |
2.1.2.2 Obciążenie wiatrem połaci (wg PN-77/B-02011).
III strefa obciążenia wiatrem: 
Teren: A: Z = 10,5m - wysokość hali
; β = 1,8
Rodzaj obciążenia |
qk |
γf |
q0 |
|
[kN/m2] |
- |
[kN/m2] |
Obc. dachu - str. nawietrzna Cz = -0,9 |
-0,9 |
1,3 |
-1,17 |
Obc. dachu - str. zawietrzna Cz = -0,4 |
-0,4 |
1,3 |
-0,52 |
Obc. ścian - str. nawietrzna Cz = 0,7 |
0,7 |
1,3 |
0,91 |
Obc. ścian - str. zawietrzna Cz = -0,3 |
-0,3 |
1,3 |
-0,39 |
2.2 Wymiarowanie płatwi.
Długość płatwi: l = 6,0m
Stal: St3SY (fd = 215MPa)
Rozstaw płatwi: a = 1,8m
Rozstaw płatwi: t = 1,805m
Charakterystyka geometryczna przekroju
Ι 220
A=39,6cm2;
Jω=17500cm6; Jd=20,0cm4;
Jx=3060cm4; Jy=162cm4;
Wx=278cm3; Wy=33,1cm3;
ix=8,80cm; iy=2,02cm;
h=220mm; g=8,1mm;
t=12,2mm; s=98mm;
r=8,1mm; r1=4,9mm
G=31,1kg/m
Sprawdzenie klasy przekroju
- środnik
- stopka
Przekrój klasy 1
Ciężar własny belki:
Długość efektywna belki:
2.2.1 Obciążenia na 1mb belki.
2.2.2 Stan graniczny nośności.
- dla przekrojów klasy 1, 2, 3
fd = 215MPa
2.2.2.1 Sprawdzenie nośności na zginanie.
- określenie momentu krytycznego
Według tablicy Z1-1
rx=0 - ramię asymetrii
ys=0 - współrzędna środka ścinania
i0= 9,03cm - biegunowy promień bezwładności względem środka ciężkości
is= 9,03cm - biegunowy promień bezwładności względem środka ścinania
a0=11,0cm - współrzędna punktu przyłożenia obciążenia względem środka ciężkości
as= ys-a0 = -11,0cm
Według tablicy Z1-2
A1 = 0,61
A2 = 0,53
B = 1,14
E = 205GPa - współczynnik sprężystości podłużnej
G = 80GPa - współczynnik sprężystości poprzecznej
- siła krytyczna przy ściskaniu osiowym - wyboczenie giętne względem osi y
- siła krytyczna przy ściskaniu osiowym - wyboczenie skrętne
- wartość momentu krytycznego
- nośność obliczeniowa przekroju
- smukłość względna przy zwichrzeniu
- współczynnik zwichrzenia (krzywa a0)
- nośność elementu zginanego dwukierunkowo
2.2.3 Stan graniczny użytkowania.
Obciążenie charakterystyczna na 1mb belki:
2.3 Wymiarowanie wiązara kratowego.
2.3.1 Układ poprzeczny hali.
Przyjęto rozstaw dźwigarów co 6,0m.
2.3.1.1 Zestawienie obciążeń.
A. Obciążenia stałe.
B. Obciążenie śniegiem.
C. Obciążenie wiatrem dachu.
Strona nawietrzna:
Strona zawietrzna:
D. Obciążenie wiatrem ścian bocznych.
Strona nawietrzna:
Strona zawietrzna:
Zestawienie obciążeń węzłowych kratownicy:
PRZEKROJE PRĘTÓW:
PRĘTY UKŁADU:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;
10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub
22 - cięgno
------------------------------------------------------------------
Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:
------------------------------------------------------------------
1 11 2 1 -1,800 -0,140 1,805 1,000 38 T 120x120x13.0
2 11 3 2 -1,800 -0,140 1,805 1,000 39 T 120x120x13.0
3 11 4 3 -1,800 -0,140 1,805 1,000 40 T 120x120x13.0
4 11 5 4 -1,800 -0,140 1,805 1,000 41 T 120x120x13.0
5 11 6 5 -1,800 -0,140 1,805 1,000 42 T 120x120x13.0
6 11 7 6 -1,800 0,140 1,805 1,000 43 T 120x120x13.0
7 11 8 7 -1,800 0,140 1,805 1,000 44 T 120x120x13.0
8 11 9 8 -1,800 0,140 1,805 1,000 45 T 120x120x13.0
9 11 10 9 -1,800 0,140 1,805 1,000 46 T 120x120x13.0
10 11 11 10 -1,800 0,140 1,805 1,000 47 T 120x120x13.0
11 11 12 13 3,600 0,000 3,600 1,000 24 T 120x120x13.0
12 11 13 14 3,600 0,000 3,600 1,000 23 T 120x120x13.0
13 11 14 15 1,800 0,000 1,800 1,000 25 T 120x120x13.0
14 11 15 16 1,800 0,000 1,800 1,000 26 T 120x120x13.0
15 11 16 17 3,600 0,000 3,600 1,000 27 T 120x120x13.0
16 11 17 18 3,600 0,000 3,600 1,000 28 T 120x120x13.0
17 11 12 1 0,000 1,800 1,800 1,000 37 T 100x100x11.0
18 11 13 3 0,000 2,080 2,080 1,000 29 T 60x60x7.0
19 11 14 5 0,000 2,360 2,360 1,000 33 T 60x60x7.0
20 11 15 6 0,000 2,500 2,500 1,000 35 T 60x60x7.0
21 11 16 7 0,000 2,360 2,360 1,000 34 T 60x60x7.0
22 11 17 9 0,000 2,080 2,080 1,000 30 T 60x60x7.0
23 11 11 18 0,000 -1,800 1,800 1,000 36 T 100x100x11.0
24 11 2 12 -1,800 -1,940 2,646 1,000 18 T 120x120x13.0
25 11 13 2 -1,800 1,940 2,646 1,000 21 T 80x80x9.0
26 11 4 13 -1,800 -2,220 2,858 1,000 48 T 100x100x11.0
27 11 4 14 1,800 -2,220 2,858 1,000 31 T 80x80x9.0
28 11 6 14 -1,800 -2,500 3,081 1,000 19 T 80x80x9.0
29 11 6 16 1,800 -2,500 3,081 1,000 20 T 80x80x9.0
30 11 16 8 1,800 2,220 2,858 1,000 32 T 80x80x9.0
31 11 17 8 -1,800 2,220 2,858 1,000 4 T 100x100x11.0
32 11 10 17 -1,800 -1,940 2,646 1,000 22 T 80x80x9.0
33 11 18 10 -1,800 1,940 2,646 1,000 49 T 120x120x13.0
------------------------------------------------------------------
WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
------------------------------------------------------------------
Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał:
------------------------------------------------------------------
4 20,9 179 88 25 66 10,0 2 Stal St3
18 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
19 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
20 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
21 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
22 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
23 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
24 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
25 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
26 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
27 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
28 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
29 7,9 24 12 6 14 6,0 2 Stal St3
30 7,9 24 12 6 14 6,0 2 Stal St3
31 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
32 13,6 74 37 13 34 8,0 2 Stal St3
33 7,9 24 12 6 14 6,0 2 Stal St3
34 7,9 24 12 6 14 6,0 2 Stal St3
35 7,9 24 12 6 14 6,0 2 Stal St3
36 20,9 179 88 25 66 10,0 2 Stal St3
37 20,9 179 88 25 66 10,0 2 Stal St3
38 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
39 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
40 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
41 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
42 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
43 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
44 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
45 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
46 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
47 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
48 20,9 179 88 25 66 10,0 2 Stal St3
49 29,6 366 178 42 111 12,0 2 Stal St3
------------------------------------------------------------------
STAŁE MATERIAŁOWE:
------------------------------------------------------------------
Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT:
[N/mm2] [N/mm2] [1/K]
------------------------------------------------------------------
2 Stal St3 205000 215,000 1,20E-05
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: A ""Stałe"" Stałe γf= 1,00
1 Skupione 0,0 2,895 1,81
1 Skupione 0,0 4,579 0,00
1 Skupione 4,4 0,000 0,90
2 Skupione 0,0 4,579 0,00
3 Skupione 0,0 4,579 0,00
4 Skupione 0,0 4,579 0,00
5 Skupione 0,0 4,579 0,00
6 Skupione 0,0 4,579 0,00
7 Skupione 0,0 4,579 0,00
8 Skupione 0,0 4,579 0,00
9 Skupione 0,0 4,579 0,00
10 Skupione 0,0 2,895 0,00
20 Skupione 90,0 0,000 1,78
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: B ""Śnieg na lewej połaci"" Zmienne γf= 1,00
1 Skupione 0,0 10,886 1,81
1 Skupione 0,0 21,773 0,00
2 Skupione 0,0 21,773 0,00
3 Skupione 0,0 21,773 0,00
4 Skupione 0,0 21,773 0,00
5 Skupione 0,0 10,900 0,00
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: C ""Śnieg na prawej połaci"" Zmienne γf= 1,00
6 Skupione 0,0 21,773 0,00
6 Skupione 0,0 10,900 1,81
7 Skupione 0,0 21,773 0,00
8 Skupione 0,0 21,773 0,00
9 Skupione 0,0 21,773 0,00
10 Skupione 0,0 10,886 0,00
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: D ""Wiatr z lewej"" Zmienne γf= 1,00
1 Skupione 4,4 -6,335 1,81
2 Skupione 4,4 -12,671 1,81
3 Skupione 4,4 -12,671 1,81
4 Skupione 4,4 -12,671 1,81
5 Skupione 4,4 -12,671 0,00
5 Skupione 4,4 -12,671 1,81
6 Skupione -4,4 -5,632 1,81
7 Skupione -4,4 -5,632 1,81
8 Skupione -4,4 -5,632 1,81
9 Skupione -4,4 -5,632 0,00
9 Skupione -4,4 -5,632 1,81
10 Skupione -4,4 -2,816 0,00
17 Skupione 90,0 4,914 1,80
17 Skupione 90,0 4,914 0,00
23 Skupione -90,0 -2,106 0,00
23 Skupione -90,0 -2,106 1,80
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: E ""Wiatr z prawej"" Zmienne γf= 1,00
1 Skupione 4,4 -2,816 1,81
1 Skupione 4,4 -5,632 0,00
2 Skupione 4,4 -5,632 0,00
3 Skupione 4,4 -5,632 0,00
4 Skupione 4,4 -5,632 0,00
5 Skupione 4,4 -5,632 0,00
6 Skupione -4,4 -12,671 1,81
7 Skupione -4,4 -12,671 1,81
8 Skupione -4,4 -12,671 1,81
9 Skupione -4,4 -12,671 1,81
10 Skupione -4,4 -12,671 1,81
10 Skupione -4,4 -12,671 0,00
17 Skupione 90,0 -2,106 0,00
17 Skupione 90,0 -2,106 1,80
23 Skupione -90,0 4,914 0,00
23 Skupione -90,0 4,914 1,80
------------------------------------------------------------------
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
==================================================================
OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:
------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: d: γf:
------------------------------------------------------------------
A -""Stałe"" Stałe 1,00
B -""Śnieg na lewej połaci"" Zmienne 1 1,00 1,00
C -""Śnieg na prawej połaci"" Zmienne 1 1,00 1,00
D -""Wiatr z lewej"" Zmienne 1 1,00 1,00
E -""Wiatr z prawej"" Zmienne 1 1,00 1,00
------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:
------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
------------------------------------------------------------------
A -""Stałe"" EWENTUALNIE
B -""Śnieg na lewej połaci"" EWENTUALNIE
C -""Śnieg na prawej połaci"" EWENTUALNIE
D -""Wiatr z lewej"" EWENTUALNIE
E -""Wiatr z prawej"" EWENTUALNIE
------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:
------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B+C+D+E
NORMALNE-OBWIEDNIE:
SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia obl. dłg.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,000* 0,000 -4,436 AD
0,000 0,000* 0,000 -4,436 AD
0,000 0,000 0,000* -4,436 AD
0,000 0,000 0,000 2,332* AE
0,000 0,000 0,000 -4,436* AD
2 0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000* -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000 110,348* ADE
0,000 0,000 0,000 -183,011* ABC
3 0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000* -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000 111,772* ADE
0,000 0,000 0,000 -183,011* ABC
4 0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000* -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000 155,714* ADE
0,000 0,000 0,000 -241,958* ABC
5 0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000* -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000 157,138* ADE
0,000 0,000 0,000 -241,958* ABC
6 0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000* -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000 157,213* ADE
0,000 0,000 0,000 -241,958* ABC
7 0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000* 0,000 -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000* -241,958 ABC
0,000 0,000 0,000 155,789* ADE
0,000 0,000 0,000 -241,958* ABC
8 0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000* -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000 112,028* ADE
0,000 0,000 0,000 -183,011* ABC
9 0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000* 0,000 -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000* -183,011 ABC
0,000 0,000 0,000 110,604* ADE
0,000 0,000 0,000 -183,011* ABC
10 0,000 0,000* 0,000 -3,943 ABCE
0,000 0,000* 0,000 -3,943 ABCE
0,000 0,000 0,000* -3,943 ABCE
0,000 0,000 0,000 2,332* AD
0,000 0,000 0,000 -3,943* AE
11 0,000 0,000* 0,000 110,039 ABC
0,000 0,000* 0,000 110,039 ABC
0,000 0,000 0,000* 110,039 ABC
0,000 0,000 0,000 110,039* ABC
0,000 0,000 0,000 -68,050* ADE
12 0,000 0,000* 0,000 224,381 ABC
0,000 0,000* 0,000 224,381 ABC
0,000 0,000 0,000* 224,381 ABC
0,000 0,000 0,000 224,381* ABC
0,000 0,000 0,000 -141,127* ADE
13 0,000 0,000* 0,000 237,217 ABC
0,000 0,000* 0,000 237,217 ABC
0,000 0,000 0,000* 237,217 ABC
0,000 0,000 0,000 237,217* ABC
0,000 0,000 0,000 -158,151* ADE
14 0,000 0,000* 0,000 237,217 ABC
0,000 0,000* 0,000 237,217 ABC
0,000 0,000 0,000* 237,217 ABC
0,000 0,000 0,000 237,217* ABC
0,000 0,000 0,000 -158,151* ADE
15 0,000 0,000* 0,000 224,381 ABC
0,000 0,000* 0,000 224,381 ABC
0,000 0,000 0,000* 224,381 ABC
0,000 0,000 0,000 224,381* ABC
0,000 0,000 0,000 -141,287* ADE
16 0,000 0,000* 0,000 110,039 ABC
0,000 0,000* 0,000 110,039 ABC
0,000 0,000 0,000* 110,039 ABC
0,000 0,000 0,000 110,039* ABC
0,000 0,000 0,000 -68,415* ADE
17 0,000 0,000* 0,000 -13,781 AB
0,000 0,000* 0,000 -13,781 AB
0,000 0,000 0,000* -13,781 AB
0,000 0,000 0,000 6,065* ADE
0,000 0,000 0,000 -13,781* AB
18 0,000 0,000* 0,000 -26,352 AB
0,000 0,000* 0,000 -26,352 AB
0,000 0,000 0,000* -26,352 AB
0,000 0,000 0,000 13,779* ADE
0,000 0,000 0,000 -26,352* AB
19 0,000 0,000* 0,000 -26,352 ABC
0,000 0,000* 0,000 -26,352 ABC
0,000 0,000 0,000* -26,352 ABC
0,000 0,000 0,000 13,779* ADE
0,000 0,000 0,000 -26,352* AB
20 0,000 0,000* 0,000 0,000 A
0,000 0,000* 0,000 0,000 A
0,000 0,000 0,000* 0,000 A
0,000 0,000 0,000 0,000* A
0,000 0,000 0,000 0,000* A
21 0,000 0,000* 0,000 -26,352 AC
0,000 0,000* 0,000 -26,352 AC
0,000 0,000 0,000* -26,352 AC
0,000 0,000 0,000 13,779* ADE
0,000 0,000 0,000 -26,352* AC
22 0,000 0,000* 0,000 -26,352 AC
0,000 0,000* 0,000 -26,352 AC
0,000 0,000 0,000* -26,352 AC
0,000 0,000 0,000 13,779* ADE
0,000 0,000 0,000 -26,352* AC
23 0,000 0,000* 0,000 -13,781 AC
0,000 0,000* 0,000 -13,781 AC
0,000 0,000 0,000* -13,781 AC
0,000 0,000 0,000 12,420* ADE
0,000 0,000 0,000 -13,781* AC
24 0,000 0,000* 0,000 -161,784 ABC
0,000 0,000* 0,000 -161,784 ABC
0,000 0,000 0,000* -161,784 ABC
0,000 0,000 0,000 96,644* ADE
0,000 0,000 0,000 -161,784* ABC
25 0,000 0,000* 0,000 106,477 ABC
0,000 0,000* 0,000 106,477 ABC
0,000 0,000 0,000* 106,477 ABC
0,000 0,000 0,000 106,477* ABC
0,000 0,000 0,000 -66,102* ADE
26 0,000 0,000* 0,000 -66,562 ABC
0,000 0,000* 0,000 -66,562 ABC
0,000 0,000 0,000* -66,562 ABC
0,000 0,000 0,000 44,645* ADE
0,000 0,000 0,000 -66,562* ABC
27 0,000 0,000* 0,000 31,377 AC
0,000 0,000* 0,000 31,377 AC
0,000 0,000 0,000* 31,377 AC
0,000 0,000 0,000 31,377* AC
0,000 0,000 0,000 -27,286* ABDE
28 0,000 0,000* 0,000 42,924 ABE
0,000 0,000* 0,000 42,924 ABE
0,000 0,000 0,000* 42,924 ABE
0,000 0,000 0,000 42,924* ABE
0,000 0,000 0,000 -31,347* ACD
29 0,000 0,000* 0,000 42,878 ACD
0,000 0,000* 0,000 42,878 ACD
0,000 0,000 0,000* 42,878 ACD
0,000 0,000 0,000 42,878* ACD
0,000 0,000 0,000 -31,429* ABE
30 0,000 0,000* 0,000 31,377 AB
0,000 0,000* 0,000 31,377 AB
0,000 0,000 0,000* 31,377 AB
0,000 0,000 0,000 31,377* AB
0,000 0,000 0,000 -27,152* ACDE
31 0,000 0,000* 0,000 -66,562 ABC
0,000 0,000* 0,000 -66,562 ABC
0,000 0,000 0,000* -66,562 ABC
0,000 0,000 0,000 44,492* ADE
0,000 0,000 0,000 -66,562* ABC
32 0,000 0,000* 0,000 106,477 ABC
0,000 0,000* 0,000 106,477 ABC
0,000 0,000 0,000* 106,477 ABC
0,000 0,000 0,000 106,477* ABC
0,000 0,000 0,000 -65,941* ADE
33 0,000 0,000* 0,000 -161,784 ABC
0,000 0,000* 0,000 -161,784 ABC
0,000 0,000 0,000* -161,784 ABC
0,000 0,000 0,000 96,458* ADE
0,000 0,000 0,000 -161,784* ABC
------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu
Obciążenia obl. dłg.: "Kombinacja obciążeń"
------------------------------------------------------------------
Przekój: Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc.
------------------------------------------------------------------
4 31 Ścisk.(39) 50,6% 
ABC
18 24 Ścisk.(39) 61,0% 
ABC
19 28 Ścisk.(39) 59,6% 
ACD
20 29 Ścisk.(39) 59,7% 
ABE
21 25 Ścisk.(39) 97,0% 
ADE
22 32 Ścisk.(39) 96,8% 
ADE
23 12 Ścisk.(39) 82,4% 
ADE
24 11 Ścisk.(39) 39,8% 
ADE
25 13 Rozc.(32) 54,5% 
ABC
26 14 Rozc.(32) 54,5% 
ABC
27 15 Ścisk.(39) 82,5% 
ADE
28 16 Ścisk.(39) 40,0% 
ADE
29 18 Ścisk.(39) 71,1% 
AB
30 22 Ścisk.(39) 71,1% 
AC
31 27 Ścisk.(39) 45,5% 
ABDE
32 30 Ścisk.(39) 45,3% 
ACDE
33 19 Ścisk.(39) 88,7% 
ABC
34 21 Ścisk.(39) 88,7% 
AC
35 20 SGU 0,0% 
AB
36 23 Ścisk.(39) 5,8% 
AC
37 17 Ścisk.(39) 5,8% 
AB
38 1 Ścisk.(39) 1,1% 
AD
39 2 Ścisk.(39) 46,3% 
ABC
40 3 Ścisk.(39) 46,3% 
ABC
41 4 Ścisk.(39) 61,2% 
ABC
42 5 Ścisk.(39) 61,2% 
ABC
43 6 Ścisk.(39) 61,2% 
ABC
44 7 Ścisk.(39) 61,2% 
ABC
45 8 Ścisk.(39) 46,3% 
ABC
46 9 Ścisk.(39) 46,3% 
ABC
47 10 Ścisk.(39) 1,0% 
ABCE
48 26 Ścisk.(39) 50,6% 
ABC
49 33 Ścisk.(39) 61,0% 
ABC
Pręty pasa górnego (ściskanie):
Pręt |
przekrój |
A |
ix |
iy |
L |
Lwx |
Lwy |
λx |
λy |
λp |
λ |
φ |
Nsd |
Nrc |
Nsd/ φ Nrc |
|
|
cm2 |
cm |
cm |
cm |
cm |
cm |
- |
- |
- |
- |
- |
kN |
kN |
|
G1 |
Teownik 120x120x13 |
29,6 |
3,52 |
2,45 |
180,5 |
180,5 |
180,5 |
51,344 |
73,624 |
84 |
0,621 |
0,621 |
-4,436 |
636,4 |
0,011 |
G2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-183,011 |
|
0,463 |
G3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-241,958 |
|
0,612 |
G5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-183,011 |
|
0,463 |
G9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-3,943 |
|
0,010 |
Pręty pasa dolnego (rozciąganie):
Pręt |
przekrój |
A |
L |
Nrdt |
Nsd |
Nsd/Nrdt |
- |
- |
cm2 |
cm |
kN |
kN |
- |
D1 |
Teownik 120x120x13 |
29,6 |
360,0 |
434,925 |
110,039 |
0,253 |
D2 |
|
|
|
|
224,381 |
0,516 |
D3 |
|
|
180,0 |
|
237,217 |
0,545 |
D4 |
|
|
|
|
|
|
D5 |
|
|
360,0 |
|
224,381 |
0,516 |
D6 |
|
|
|
|
110,039 |
0,253 |
Słupki: (ściskane)
Pręt |
przekrój |
A |
ix |
iy |
L |
Lwx |
Lwy |
λx |
λy |
λp |
λ |
φ |
Nsd |
Nrc |
Nsd/φNrc |
|
|
cm2 |
cm |
cm |
cm |
cm |
cm |
|
|
|
|
|
|
|
|
SP1 |
Teownik 100X100X11 |
20,9 |
2,93 |
2,06 |
180 |
180 |
180 |
61,506 |
87,572 |
84 |
1,042 |
0,531 |
13,781 |
449,350 |
0,058 |
SP2 |
|
|
|
|
180 |
180 |
180 |
61,506 |
87,572 |
|
1,042 |
0,531 |
13,781 |
|
0,058 |
S1 |
Teownik 60x60x7 |
7,94 |
1,73 |
1,24 |
208 |
208 |
208 |
120,139 |
167,801 |
|
1,997 |
0,217 |
26,352 |
170,710 |
0,711 |
S2 |
|
|
|
|
236 |
236 |
236 |
136,312 |
190,389 |
|
2,266 |
0,174 |
26,352 |
|
0,887 |
S3 |
|
|
|
|
250 |
250 |
250 |
|
|
|
|
|
0,00 |
|
|
S5 |
|
|
|
|
236 |
236 |
236 |
136,312 |
190,389 |
|
2,266 |
0,174 |
26,352 |
|
0,887 |
S6 |
|
|
|
|
208 |
208 |
208 |
120,139 |
167,801 |
|
1,997 |
0,217 |
26,352 |
|
0,711 |
Krzyżulce:
A. Rozciąganie
Pręt |
przekrój |
A |
L |
Nsd |
Nrdt |
Nsd/Nrdt |
|
|
cm2 |
cm |
kN |
kN |
|
K2 |
Teownik 80x80x9 |
13,6 |
264,6 |
106,477 |
202,789 |
0,525 |
K4 |
|
|
285,8 |
31,377 |
|
0,155 |
K5 |
|
|
308,0 |
42,924 |
|
0,212 |
K6 |
|
|
308,0 |
42,878 |
|
0,211 |
K7 |
|
|
285,8 |
31,377 |
|
0,155 |
K9 |
|
|
254,6 |
106,477 |
|
0,525 |
B. Ściskanie
Pręt |
przekrój |
A |
ix |
iy |
L |
Lwx |
Lwy |
λx |
λy |
λp |
λ |
φ |
Nsd |
Nrc |
Nsd/φNrc |
|
|
cm2 |
cm |
cm |
cm |
cm |
cm |
- |
- |
- |
- |
- |
kN |
kN |
- |
K1 |
Teownik 120x120x13 |
29,6 |
3,52 |
2,45 |
264,6 |
264,6 |
264,6 |
75,26 |
107,919 |
84 |
1,284 |
0,417 |
161,784 |
636,4 |
0,610 |
K3 |
Teownik 100x100x11 |
20,9 |
2,93 |
2,06 |
285,8 |
285,8 |
285,8 |
97,66 |
139,047 |
|
1,655 |
0,293 |
66,562 |
449,35 |
0,506 |
K8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K10 |
Teownik 120x120x13 |
29,6 |
3,52 |
2,45 |
264,6 |
264,6 |
264,6 |
75,26 |
107,919 |
|
1,284 |
0,417 |
161,784 |
636,4 |
0,610 |
3. Spoiny.
t2 = 7,4mm
t1 = 5mm
Grubość spoiny:
Grubość spoiny: a = 3mm.
Długość spiony:
Długość spoiny: l = 50mm.
ZESTAWIENIE STALI |
|||||||
Element |
Profil |
Długość mm/szt |
Sztuk |
Łączna dług.[m] |
Masa [kg/m] |
Masa ogółem [kg] |
Materiał |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wiązr kratowy |
|||||||
1 |
┴120x120x13 |
9027 |
12 |
108,324 |
23,2 |
2513,117 |
St3SY |
2 |
┴120x120x13 |
18000 |
6 |
108,0 |
23,2 |
2505,6 |
St3SY |
3 |
┴120x120x13 |
2646 |
12 |
31,752 |
23,2 |
736,02 |
St3SY |
4 |
┴100x100x11 |
1800 |
12 |
21,6 |
16,4 |
354,24 |
St3SY |
5 |
┴100x100x11 |
2858 |
12 |
34,296 |
16,4 |
562,454 |
St3SY |
6 |
┴ 80x80x9 |
2646 |
12 |
31,752 |
10,7 |
339,746 |
St3SY |
7 |
┴ 80x80x9 |
2858 |
12 |
34,296 |
10,7 |
36,967 |
St3SY |
8 |
┴ 80x80x9 |
3080 |
12 |
36,96 |
10,7 |
395,47 |
St3SY |
9 |
┴ 60x60x7 |
2080 |
12 |
24,96 |
6,23 |
155,501 |
St3SY |
10 |
┴ 60x60x7 |
2360 |
12 |
28,32 |
6,23 |
176,434 |
St3SY |
11 |
┴ 60x60x7 |
2500 |
6 |
15,0 |
6,23 |
93,45 |
St3SY |
|
|
|
|
|
|
7869,017 |
|
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Hala stalowa do Machowskiego sem VI ~$la STALOWA
Hala stalowa do Machowskiego sem-VI, Temat na stal, WYŻSZA SZKOŁA HANDLOWA
do projektu2003, inżynieria ochrony środowiska kalisz, a pwsz kalisz ioś, VI odzysk ciepla obraniak
Wzor opisu do projektu - sem 6 a, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, VI semestr COWiG, Komputerowe Wspomagan
Pytania egzam sem VI, wisisz, wydzial informatyki, studia zaoczne inzynierskie, wstep do kryptologii
Wzor opisu do projektu - sem 6, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, VI semestr COWiG, Komputerowe Wspomaganie
Wzor opisu do projektu - sem 6 pw mw, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, VI semestr COWiG, Komputerowe Wspom
44 OBIEKTY INż KOMUNALNEJ sem VI S1 KBI
sciaga lab, ZIP sem VI, PITP
pwsz kalisz rozporzadz, inżynieria ochrony środowiska kalisz, a pwsz kalisz ioś, VI odzysk ciepla ob
sprzabespeczenia11, Politechnika Lubelska, Studia, Semestr 6, sem VI, VI-semestr, 05labsieci
SURTEL, Politechnika Lubelska, Studia, Studia, sem VI, energoelektronika, Energoelektronika, Surtel
sprawozdanie.sieci.6.marek, Politechnika Lubelska, Studia, Semestr 6, sem VI, VI-semestr, 05labsieci
Test-Elektronika D, Politechnika Lubelska, Studia, Studia, sem VI, z ksero na wydziale elektrycznym
więcej podobnych podstron