1. MATERIAŁY STOSOWANE W KONTRUKCJACH DREWNIANYCH, WART. CHARKT. PODSTAWOWYCH WARTOSCI MATERIAŁOWYCH

* właściwości materiału reprezentowana jest przez wartość charakter. x_d, która odpowiada kwantylowi założonego rozkładu statycznego danej właściwości określonej przez stosowane normy i badania w ustalonych warunkach. W niektórych przypadkach za wartość charakterystyczna przyjmowana jest wartość nominalna.

* wart chrakt wytrzymałości określa się jako 5% kwantyle, otrzymane z badań trwających przez 300s z zastowniem próbek o wilgotności równowagowej odp. temp i wilgotności wzg. powietrza, odp.: 20⁰c i 65%

* wart charakterystyczne wytrzymałości modułu sprężystości określa sie jako kwantyle 5% otrzymane z badań

* wart. Chrakt modułu odkształcenia podstawowego określa się jako kwantyle 5 lub 50% otrzym z badań warunkowych

* wart. Chrakt gęstości określa się jako kwantyle 5% dla masy i objętości materiałów odpowiadających ustalibilizowanej wilgotności, przy temperaturze i wilgotności względnej powietrza odp 20⁰C i 65%

2. STANY GRANICZNE NOSNOSCI: ROZCIAGANIE I SCISKANIE ROWNOLEGLE DO WLOKIEN

*równoległe do włókien rozciąganie

σ_t,o,d=N/A_n⊆f_t,o,d

An-powierzchnia przekroju rozciąganego

F_t,o,d-oblicz wytrzym na rozciąganie

*ściskanie równolegle do włókien

σ_c,o,d=N/K_c An⊆f_c,o,d

kc-wspolczynnik wyboczeniowy

Ad powierzchnia obliczeniowa przekroju poprzecznego

Ad=An jeżeli symetryczne osłabienia naruszają krawędzie pręta

Ad=Abr jeżeli symetryczne oslabienia nie naruszają krwedzi pręta i nie są większe niż 25% Abr

Ad=4An/3 jeżeli osłabienie niesymetryczne nie naruszają krawędzi pręta i są >25%Ab

f_t,o,d - oblicz wytrzym na ściskanie

3.STANY GRANICZNE NOSNOSCI: SCISKANIE PROSTOPADLE I SKOSNE DO WLOKIEN

* ściskanie prostopadle do włókien

σ_c,90,d⊆ k_c,90 f_c,90,d

k_c,90- współczynnik, który uwzględnia możliwość zwiększenia wytrzymałości

*skośnie do włókien

*SCISKANIE

-belki podcięte na podporze

-dla belek podciętych od krawędzi ściskanej

k_v=1,0

-dla belek podciętych od krawędzie rozciąganej

h-wysokosc belki

i - odchylenie stoku belki

x- odl od punktu podparcia od początku skoku

wartość k_n należy przyjmować

dla drewna litego kn=5

dla drewna klejonego warstwowo kn=6,5

4.TANY GRANICZNE NOSNOSCI : ZGINANIE Z OSIOWA SILA ROZCIGAJACA LUB SCISKAJACA, INNE ZLOZONE STANY NAPREZEN PRZY WYMIAROWNIAU KONSTRUKCJI DREWNIANYCH

* zginanie z osiowa siłą rozciąg

* zginanie z osiowa siłą ściskaną

*skręcanie ze ścinaniem

*ścinanie z rozciąganiem prostopadłym do włókien

5.SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO UZYTKOWALNOSCI

*ugięcie użytkowe Unet=U1+U2-U0

*dla przykładów dla których należy ograniczyć doraźnie od obciąż zmiennych

U_2,inst<l/300

*dla wsporników U_2,inst<l/150

*dla przypadków, kiedy należy ograniczyć ugięcie końcowe U_2,inst< U_net,lim<l/200

*dla wsporników U_2,inst< U_net,lim<l/100

ugięcia Ufin,net< Uinst(1+kdef)

*dla belek o pasach równoległych Uinst=Um[1+19,2(h/l)²], Um=

*dla belek o pasach górnych nachylonych

Uinst=

*dla belek o stosunku l/h>20

6.WŁAŚCIWOŚCI MATERIALOW STOS W KONSTR DREWNIANYCH - WART OBLICZ, ZALEZNE OD KLASY UZYT KONSTRUKCJI I KL TRWANIA OBCIAZENIA

*wart obliczeniowe

x_d=kmod * Xk/γ_M gdzie γ_M - częściowy współ bezpieczeństwa Kmod- częściowy współ modyfik

*klasy użytkowania konstrukcji

Kl I zawart wilgoci w materiale odp tem 20C wilg wzgled otaczającego powietrza przekracza 65% tylko przez kilka dni w roku

kl II zawart wilgoci w materiale odp tem 20C wilg wzgled otaczajacego powietrza przekracza 85% tylko przez kilka dni w roku

kl III odp war powodujacych wilgotnosc drewna wyzsza niż odpowiadająca kl. użytkowania 2

w kl. uzytk 1- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat. drewna iglastego nie przekracza 12%

w kl. uzytk 2- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat drewna iglastego nie przekracza 20%

w kl. uzytk 3- dotyczy tylko wyjadkowych przypadków konstrukcji

kl trwania obciążenia

*stale >10lat ciężar własny konstrukcji

*długotrwałe 6-10 lat obciążenia magazyny

*srednio trwale 1tydzien-6 miesięcy obc użytkowe

*krótkotrwałe mniej niż jeden tydzień śnieg, wiatr

*chwilowe na skutek awarii

7. SCISKANIE Z WYBOCZENIEM

10.OBLICZNIE POLACZEN TYPU DREWNO-DREWNO I 5PLYTA-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA ZASADY OBLICZANIA NOSNOSCI LACZNIKA TRZPIENIOWEGO

~ dla łączników dwucietych

Nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego

• f_nik=0,82*g_k *d^-0,3 dla łącznika bez naiwercenia d<8mm

• f_nik=0,82(1-0,01d) *g_k dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d

modele jednociete

modele dwuciete

11.OBLICZNIE POLACZEN TYPU STAL-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA, ZASADY OBLICZEN NOSNOSCI LACZNIKA

*jednociete

*dwuciete

dla grubych płytek stalowych

modele zniszczeń łącznika

13. CHARAKTERYSTYKA LACZNIKA TRZPIENIOWEGO

*dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN k_u, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: k_u=2k_ser/3

*dla złączy, w których stos są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy madul podatności k_ser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy pominąć:

*sworznie śruby wkręty i gwoździe g_k^1,5d/20

*gwoździe g_k^1,5d^0,8/25

*zszywki g_k^1,5d^0,8/60

nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego

• f_nik=0,82*g_k *d^-0,3 dla łącznika beznaiwercenia d<8mm

• f_nik=0,82(1-0,01d) *g_k dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d

charakt moment zginający uplastycznienia łącznika

M_yk=180 d^2,6 (przekrój kołowy)

M_yk=270 d^2,6 (przekrój kwadratowy)

12. Obliczanie połączeń śrubowych typu płyta-drewno.

Rysunki i obliczenia jak dla połączeń typu płyta-drewno.

1. Dla sklejki wytrzymałość charakterystyczna na docisk dla wszystkich kątów w stosunku do włókien na powierzchni:

14. Zasady obliczania połączeń na płytki kolczaste- ogólne zasady.

1. Złącza na płytki kolczaste można uważać za sztywne w przypadku, gdy obrót wywołany przez obciążenie nie ma istotnego wpływu na wielkość sił w elementach. Wymaganie to jest spełnione przez:

• złącza o nośności równej co najmniej 1,5-krotnej kombinacji przyłożenia siły i momentu

• złącza o nośności równej co najmniej kombinacji przyłożenia siły i momentu, pod warunkiem że:

• w złączu nie występuje moment większy niż 0,3 nośności elementu na zginanie

• konstrukcja nie stanie się mechanizmem, jeżeli wszystkie takie złącza w konstrukcji stały by się przegubami

2. Wartość chwilowego modułu podatności k_ser lub założonego poślizgu u_ser dla stanu granicznego użytkowalności określać należy na podstawie badań

3. Osłabienie elementu spowodowane wyprasowaniem płytki nie uwzględnia się

4. Końcowy założony poślizg u_u,fin=u_u(1+k_def)

5. Założony poślizg dla SGN określa się ze wzoru: u_u=2u_ser

6. Końcowy moduł podatności k_u,fin=k_u/(1+k_def)

17. obliczanie połączeń na gwoździe typu drewno-drewno, stal-drewno, modele zniszczenia dla połączeń jednociętych, zasady obl. nośności łącznika trzpieniowego.

1. dla gwoździ o średnicy do 8mm należy przyjmować wartości charakt. na docisk :

• bez uprzednio nawierconych otworów

• N/mm²

• z uprzednio nawierconymi otworami

2. dla gwoździ ze zwykłego gładkiego drutu stalowego o min wytrzymałości charakt. na rozciąganie 600MPa przyjmować należy następujące wartości charakt. dla momentu plastycznego

• dla gwoździ okrągłych M_y,k=180d^2,6

• dal gwoździ kwadratowych M_y,k=270d^2,6

• otwory na gwoździe należy nawiercać w drewnie o gęstości charakt. ρ_k≥500kg/m³ średnica nawiercanego otworu nie powinna być większa niż 0,8d

• dla gwoździ gładkich głębokość zakotwienia wynosi min 08d

• dla gwoździ pierścieniowych i śrubowych głębokość zakotwienia powinna wynosić 6d

• min liczba gwoździ w złączu 2

• gwoździe wbijane wzdłuż włókien należy uważać za niezdatne do przenoszenia sił

• jeżeli t₂ - t większe niż 4d, to gwoździe bez nawierconych otworów wbijane z obu stron, mogą na siebie zachodzić w elemencie środkowym

• odległość gwoździ w kierunku równoległym i prostopadłym do włókien w układzie prostokątnym

10. max wartość odległości gwoździ wynoszą d₁=40d i d₂=20d

18. Podatność złączy na łączniki trzpieniowe.

1. dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN k_u, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: k_u=2k_ser/3

2. dla złączy, w których stosowane są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy moduł podatności k_ser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy przyjmować:

• sworznie, śruby, wkręty, gwoździe ρ_k^1,5d/20

• gwoździe (bez nawiercania otworów) ρ_k^1,5d^0,8/25

• zszywki ρ_k^1,5d^0,8/60

• jeżeli gęstość charakt. 2 łączonych elementów są różne ρ_k=

• końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe w SGU u_fin=u_inst(1+k_def)

• końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe, wykonane z różnych elementów o różnych właściwościach pełzania

6. poślizg chwilowy dla złączy z łącznikami trzpieniowymi w SGU u_inst=1+F/k_ser

7. końcowy poślizg chwilowy dla złączy na łączniki trzpieniowe u_fin=1+u_inst(1+k_def)

20. SGN - rozciąganie i ściskanie wraz z wyboczeniem równoległym do włókien.

• ściskanie

• rozciąganie

25. Materiały stosowane w konstrukcjach drewnianych, wartości obliczeniowe, podstawowe właściwości materiałowych.

γ_M - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla własności materiału

k_mod - częściowy współczynnik modyfikacyjny, uwzględniający wpływ na własności wytrzymałościowe czasu trwania obciążenia i zawartości wilgoci w konstrukcji, zależny od klasy użytkowania konstrukcji o od klasy trwania obciążenia

wartości γ_M : - kombinacje podstawowe SGN

• drewno i materiały drewnopochodne 1,3

• elementy stalowe w złączach 1,1

- sytuacje wyjątkowe 1,0

- SGU 1,0

---