Politechnika Warszawska

Wydział Inżynierii Lądowej

PROJEKT Z FIZYKI BUDOWLI

Zakład Budownictwa Ogólnego

Projekt bazowy „Malachit”

Temat nr 134

Wykonał:

Krzysztof Blachowicz

sem. V gr.1

2008/2009

Zadanie 1.

Obliczyć współczynniki przenikania ciepła U_k dla wszystkich przegród zewnętrznych (otrzymane wyniki porównać z wymaganiami).

Ściana zewnętrzna

Materiał	ρ [kg/m^3]	d [m]	λ [W/m ∙ K]	R [m² ∙ K/W]
Opór przejmowania				0,130
Płyty G-K	900	0,0125	0,25	0,050
Cegła dziurawka	1400	0,25	0,62	0,403
Styropian	15	0,12	0,04	3,000
Tynk C-W	1850	0,005	0,82	0,006
Opór przejmowania				0,040
			Suma:	3,629

R_ścian1 =3,629

U_ścian1 = 0,275

Poprawki:

ΔU_c = ΔU_g + ΔU_f + ΔU_r

• Założono wykonanie izolacji termicznej na zakład, bez nieszczelności:

ΔU_g = 0

• Konstrukcja jest pozbawiona metalowych łączników mechanicznych:

ΔU_f = 0

• Przypadek dachu o odwróconym układzie warstw nie dotyczy projektu:

ΔU_r = 0

Przyjęto poprawkę ze względu na występowanie otworów drzwiowych i okiennych:

ΔU₂ = 0,05 U_ścian2 = 0,325

Poprawka w miejscu przebicia izolacji przez płytę balkonową:

ΔU₃ = 0,15 U_ścian3 = 0,425

Podłoga

Materiał	ρ [kg/m^3]	d [m]	λ [W/(m ∙ K)]	R [(m² ∙ K)/W]
Opór przejmowania				0,170
Parkiet	800	0,02	0,22	0,091
Szlichta	1800	0,04	1,00	0,040
Styropian	30	0,06	0,04	1,500
Beton	2400	0,15	2,00	0,075
Opór gruntu				RI=0,5	RII=0,833
			Suma:	2,376	2,709

Mniejsza szerokość II-ej strefy: 5,55 m

Z tablic zapisano proporcję:

R_II = 0,833

Ostatecznie:

dla pierwszej strefy: R_T1=2,376 U_T1=0,421

dla drugiej strefy: R_T2=2,709 U_T2=0,369

Dach

Kres górny R_T'

R_TA = 0,170 + (0,0125/0,25) + (0,18/0,05) + 0,040

R_TA = 3,860

R_TB = 0,170 + (0,0125/0,25) + (0,03/0,05) +

(0,15/0,16) + 0,040

R_TB = 1,798

f_A = 0,937

f_B = 0,063

f_A + f_B = 1

1/R_T' = (f_A/R_TA) + (f_B/ R_TB)

1/R_T' = 0,243 + 0,035 = 0,278

R_T' = 3,597

Kres dolny R_T''

1/R₁ = f_A + f_B/(0,0125/0,25) = 20

R₁ = 0,050

1/R₂ = f_A + f_B/(0,03/0,05) = 1,667

R₂ = 0,600

1/R₃ = f_A/(0,15/0,05) + f_B/(0,15/0,16) = 0,312 + 0,067 = 0,379

R₃ = 2,638

R_T'' = 0,140 + 0,050 + 0,600 + 2,638 + 0,040 = 3,468

R_T=(R_T'+R_T'')/2

Ostatecznie otrzymano:

R_dach = 3,533

U_dach = 0,283

Strop

Kres górny R_T'

R_TA = 0,170 + (0,0125/0,25) + (0,18/0,05) + 0,040

R_TA = 3,860

R_TB = 0,170 + (0,0125/0,25) + (0,18/0,16) + 0,040

R_TB = 1,385

f_A = 0,937

f_B = 0,063

f_A + f_B = 1

1/R_T' = (f_A/R_TA) + (f_B/ R_TB)

1/R_T' = 0,243 + 0,045 = 0,288

R_T' = 3,472

Kres dolny R_T''

1/R₁ = f_A + f_B/(0,0125/0,25) = 20

R₁ = 0,050

1/R₂ = f_A/(0,18/0,05) + f_B/(0,18/0,16) = 0,260 + 0,056 = 0,316

R₂ = 3,165

R_T'' = 0,140 + 0,050 + 3,165 + 0,040 = 3,395

R_T=(R_T'+R_T'')/2

Ostatecznie otrzymano:

R_strop = 3,434

U_strop = 0,291

Zestawienie wyników:

Przegroda	UK [W/(m^2∙ K)]				Wymagania	Wnioski
Ściana zewnętrzna	Uścian1 = 0,275	Uścian2 = 0,325		Uścian3 = 0,425	< 0,3	Częściowo spełnione
Podłoga na gruncie	UT1=0,421		UT2=0,369		Nie określone
Połać dachowa	Udach = 0,283				< 0,25	Nie spełnione
Strop	Ustrop = 0,291				< 0,25	Nie spełnione

Zadanie 2

Obliczyć rozkład temperatury w ścianie zewnętrznej.

U = 0,275

θ_i = 20 ºC

θ_e = -20 ºC (Lublin - III strefa, wg PN-82/B-02403)

q = U ∙ (θ_i - θ_e) = 0,275 ∙ 40 = 11

Materiał	R [(m² ∙ K)/W]	Δθ = R ∙ q	Δθkor	θ [°C]
								+ 20
				Opór przejmowania	0,130	1,430	1,430
									+ 18,570
				Płyty G-K	0,050	0,550	0,553
									+ 18,017
				Cegła dziurawka	0,403	4,433	4,485
									+ 13,532
				Styropian	3,000	33,000	33,025
									- 19,493
				Tynk C-W	0,006	0,066	0,067
									- 19,560
				Opór przejmowania	0,040	0,440	0,440
									- 20
				∑	3,629	39,919	40,000

Wykres rozkładu temperatury w ścianie zewnętrznej (po skorygowaniu Δθ):

Temperatura 0°C występuje w warstwie styropianu, co wpływa na jakość przegrody, gdyż warstwa konstrukcyjna jest chroniona przed przemarzaniem.

Zadanie 3

Sprawdzić wielkość powierzchni przeszklonych (A₀, A_0max).

Symbol otworu przeszklonego	Wymiary otworu	A otworu [m²]	A szyby [m²]	Ilość okien tego typu	Całkowita powierzchnia szklenia [m²]
O14	0,90 x 1,20	1,080	0,648	2	1,296
O15	0,90 x 1,20	1,080	0,648	1	0,648
O34	1,50 x 1,50	2,250	1,350	4	5,400
O36	1,80 x 1,50	2,700	1,620	2	3,240
OB8	0,90 x 2,36	2,124	1,274	1	1,274
OBD17	1,80 x 2,36	4,248	2,549	2	5,098
OBD18	1,80 x 2,36	4,248	2,549	1	2,549
OP	0,90 x 1,20	1,080	0,648	2	0,648
				Razem	20,153

A_omax = 0,15 ∙ A_z + 0,03 ∙ A_w

A_w = 0

A_z = 2 ∙ 93,59 = 187,18

A_omax = 28,077 m²

A_o = 20,153 m²

A_omax > A_o

Wielkość powierzchni przeszklonych spełnia wymagania normowe.

Całkowita powierzchnia elewacji: 171,366

15 % z 171,366 = 25,705

Wielkość powierzchni przeszklonych nie przekracza 15% elewacji budynku.

Zadanie 4

Obliczyć wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku (E).

1. Powierzchnia przegród pionowych:

• orientacja południowa:

Lita ściana:

4,28 ∙ 7,15 = 30,602 m²

Okna i drzwi:

O14 + O34 + DW = 5,94 m²

Okolice otworów:

4,28 ∙ 3,4 = 14,552 m² - 5,94 = 8,612 m²

• orientacja zachodnia:

Lita ściana:

4,28 ∙ 5,75 = 24,61 m²

Okna (parter):

O14 + O15 = 2,16 m²

Okolice otworów (parter):

4,28 ∙ 1,8 = 7,704 m² - 2,16 = 5,544 m²

Okna (poddasze):

O34 + O34 = 4,5 m²

Okolice otworów (poddasze):

0,5 ∙ 1,6 ∙ (4,35 + 7,55) = 9,52 m² - 4,5 = 5,02 m²

• orientacja północna:

Lita ściana:

4,28 ∙ 6,35 = 27,178 m²

Okna:

O34 + OB8 + OBD17 = 8,622 m²

Okolice otworów:

4,28 ∙ 4,2 = 17,976 m² - 8,622 = 9,354 m²

• orientacja wschodnia:

Lita ściana:

4,28 ∙ 3,95 = 16,906 m²

Okna (parter + poddasze):

O36 + O36 + OBD17 + OBD18 = 13,896 m²

Okolice płyty balkonowej:

0,5 ∙ 6 = 3 m²

Okolice otworów :

4,28 ∙ 7,55 + 9,52 - 3 - 16,906 = 21,928 m² - 13,896= 8,032 m²

U_ścian1 = 0,275 A₁ = 99,296 m²

U_ścian2 = 0,325 A₂ = 36,562 m²

U_ścian3 = 0,425 A₃ = 3,000 m²

U_okno = 2,6 A₄ = 32,508 m²

2. Powierzchnia dachu:

Okna Połaciowe:

OP + OP = 2,16 m²

Poszycie:

10,55 ∙ 2,41 ∙ 2 = 50,851 m² - 2,16 = 48,691 m²

U_op = 2,0 A₅ = 2,16 m²

U_dach = 0,283 A₆ = 48,691 m²

3. Powierzchnia stropu nad poddaszem:

10,55 ∙ 4,35 = 45,893 m²

U_strop = 0,291 A₇ = 45,893 m²

4. Podłoga na gruncie

P_c = 10,55 ∙ 7,55 = 79,653 m²

P₁ = 8,55 ∙ 5,55 = 47,453 m²

P₂ = P_c - P₁ = 32,200 m²

U_T1 = 0,421 A₈ = 32,2 m²

U_T2 = 0,369 A₉ = 47,453 m²

5. Podział okien ze względu na orientację:

N - 8,622 + 1,08 = 9,702 m²

S - 3,33 + 1,08 = 4,41 m²

W - = 6,66 m²

E - = 13,896 m²

6. Dane do obliczenia sezonowego zapotrzebowania na ciepło:

U_ścian1 = 0,275 A₁ = 99,296 m²

U_ścian2 = 0,325 A₂ = 36,562 m²

U_ścian3 = 0,425 A₃ = 3,000 m²

U_okno = 2,6 A₄ = 32,508 m²

U_op = 2,0 A₅ = 2,16 m²

U_dach = 0,283 A₆ = 48,691 m²

U_strop = 0,291 A₇ = 45,893 m²

U_T1 = 0,421 A₈ = 32,2 m²

U_T2 = 0,369 A₉ = 47,453 m²

U_drzwi = 2,6 A₁₀ = 2,31 m²

Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania
Lokalizacja budynku: Lublin
1 Dane geometryczne budynku
Kubatura ogrzewana [m³]							V=398,2
Pole powierzchni przegród zewnętrznych [m²]							A=313,095
Współczynnik kształtu [m^-1]							A/V=0,7863
2 Straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym
Qt = Qz + Qo + Qd + Qp + Qpg + Qsg + Qsp [kWh/a]
Rodzaj przegrody		Ai [m^2]	Ui [W/(m² ∙ K)]		Mnożnik stały		Ai ∙ Ui ∙ Mnożnik [kWh/a]
Ściany zewnętrzne		99,296	0,275		100		2729,8975
				36,562	0,325		100		1188,265
				3	0,425		100		127,5
		Okna		32,508	2,6		100		8452,08
				2,16	2,0		100		432
Drzwi		2,31	2,6		100		600,6
Dach		48,691	0,283		100		1377,9553
Strop nad poddaszem		45,893	0,291		100		1335,4863
Podłoga na gruncie - strefa 1		32,2	0,421		100		1355,62
Podłoga na gruncie - strefa 2		47,453	0,369		70		1225,71099
Razem straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym Qt [kWh/a]							18825,11509
3 Straty ciepła na podgrzanie powietrza wentylacyjnego w sezonie grzewczym Qv [kWh/a]
Strumień powietrza wentylacyjnego				ψ = 215 m^3/h
Straty ciepła na podgrzanie powietrza wentylacyjnego w sezonie grzewczym				38 ∙ ψ = 8170
4 Zyski ciepła od promieniowania słonecznego w sezonie grzewczym Qs [kWh/a]
Orientacja		Pole powierzchni okien A0i [m²]	Współczynnik przepuszczalności promieniowania TRi		Suma promieniowania całkowitego Si [kWh/m² ∙ a]		Aoi ∙ TRi ∙ Si [kWh/a]
N		9,702	0,7		145		984,753
S		4,41	0,7		350		1080,45
W		6,66	0,7		220		1025,64
E		13,896	0,7		235		2285,892
Razem zyski ciepła od promieniowania słonecznego Qs					∑		5376,735
										0,6 ∙ ∑		3226,041
5. Wewnętrzne zyski ciepła w sezonie grzewczym Qj [kWh/a]
Liczba osób N		80 N	Liczba mieszkań Lm		275 Lm		5,3(80N+275Ln) [kWh/a]
5		400	1		275		3577,5
6 Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania Qh [kWh/a]
Qh = Qt + Qv - 0,9(Qs + Qj) = 18825,11509 + 8170 + - 0,9 (3226,041 + 3577,5) =							20871,92819
7 Sprawdzenie wymagań
7.1 Wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku [kWh/(m^3 ∙ a)]
E = Qh/V = 20871,92819 / 398,2 = 52,416
7.2 Wymagania
Współczynnik kształtu A/V	Graniczny wskaźnik zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania E0
0,2 < A/V < 0,9		E0 = 26,6 + 12 A/V E0 = 36,0356 E = 52,42 > 36,04 = E0				Graniczny wskaźnik zapotrzebowania na ciepło został znacznie przekroczony.

Zadanie 5

Obliczyć minimalną temperaturę na wewnętrznej powierzchni przegrody w mostku termicznym utworzonym w ścianie zewnętrznej:

typ IV b = 0,18 materiał: żelbet.

b/d = 0,18/0,37 = 0,48

c = 18,5 cm η = 1,356

c/d = 0,5

Materiał	ρ [kg/m^3]	d [m]	λ [W/m ∙ K]	R [m² ∙ K/W]
Opór przejmowania				0,130
Płyty G-K	900	0,0125	0,25	0,050
Żelbet	2400	0,185	2,50	0,074
Cegła dziurawka	1400	0,065	0,62	0,105
Styropian	15	0,12	0,04	3,000
Tynk C-W	1850	0,005	0,82	0,006
Opór przejmowania				0,040
			Suma:	3,405

R_T = 3,405

U_m = 1/R_T = 0,294

U₀ = 0,275

η = 1,356 θ_i = 20ºC θ_e = -20ºC R_si = 0,25

θ_im = θ_i - [U₀ + η ∙ (U_m - U₀)] ∙ (θ_i - θ_e) ∙ R_si

θ_im = 20 - [0,275 + 1,356 ∙ (0,294 - 0,275)] ∙ 40 ∙ 0,25

θ_im = 16,99 ºC

Zadanie 6

Obliczyć ciepłochłonność podłogi w pokoju.

Materiał	ρ [kg/m^3]	d [m]	λ [W/(m ∙ K)]	cw [J/(kg ∙ K)]
Parkiet	800	0,019	0,22	2510
Szlichta	1800	0,04	1,00	840
Styropian	30	0,06	0,04	1460
Beton	2400	0,15	2,00	1000

t₀ = 720 s

a₁ = λ₁/(c₁ ∙ ρ₁)

a₁ =0,22/(2510 ∙ 800)=1,096 ∙ 10^-7

(0,019)²/(a₁ ∙ 720) = 4,576 > 3 -> warunek spełniony

Aktywność cieplna wynosi:

B =

Zadanie 7

Określić stateczność cieplną ściany zewnętrznej w okresie zimy.

Materiał	d [m]	R [(m²∙K)/W]	Δθ = R ∙ q	Δθkor	θ [°C]
														1
					Opór przejmowania		0,130	0,036	0,036		ρ [kg/m^3]	Cw [kJ/(kg∙K)]	θśr [°C]		Ai' [kJ/m^2]
										0,964
					Płyty G-K	0,0125	0,050	0,014	0,014							1000	1	0,957	11,967
										0,950
					Cegła dziurawka	0,25	0,403	0,111	0,112							1400	0,88	0,894	275,466
										0,838
					Styropian	0,12	3,000	0,0825	0,0826							30	1,46	0,425	2,236
										0,013
					Tynk C-W	0,005	0,006	0,002	0,002							1850	0,84	0,012	0,092
										0,011
					Opór przejmowania		0,040	0,011	0,011							∑	289,761
										0
					∑	0,3875	3,629	0,998	1

W' = 0,278*[A₁'*(R₁/2+R₂+R₃+R₄+R₅+R_se) + (...) + A₅'*(R₅/2+R_se)]

W' = 261,207 h

∑A' = 289,761 > 100 kJ/m²

W'=261,207 > 50 h

Stateczność cieplna w zimie jest zgodna z wymogami normy.

Zadanie 8

Sprawdzić stateczność cieplną pomieszczenia w okresie lata.

Pomieszczenie w projekcie : nr 8 - pokój

F_sz = 0,6 ∙ (1,5 ∙ 1,5 + 0,9 ∙ 1,2) = 1,998 m²

F_p = 10,93 m²

F_sz/F_p = 0,183

Cegła dziurawka 25 cm - 1400 kg/m³ ∙ 0,25 m = 350 kg/m²

konstrukcja ściany masywna => μ = 35 ºC

Szklenie podwójne ze szkła zwykłego => S = 0,80

θ_i^L = θ_e^L + Δθ ≤ 27 ºC

Δθ' =
ºC

θ_e^L dla Lublina 22 ºC (PN-64/B-03420, str. 23)

θ_i^L' = 22 + 5,12 = 27,12 < 28 ºC (27 ºC)

Polska norma jest spełniona, ale Europejska nie.

W przypadku zastosowania jakiejkolwiek żaluzji => S ≤ 0,7

Δθ'' ≤
ºC

θ_i^L'' ≤ 22 + 4,48 = 26,48 < 27 ºC

W pomieszczeniu zaleca się zastosować dowolną żaluzję do szklenia podwójnego, ażeby również norma europejska była spełniona

Zadanie 9

Sprawdzić możliwość rozwoju pleśni na wewnętrznej powierzchni przegrody zewnętrznej przy nadwyżce wewnętrznego ciśnienia pary wodnej.

Δp = 1050 Pa

Temperatury zewnętrzne θ_e z normy PN-B-02025:2001 dla Lublina

Miesiąc	θe	φe	pe,sat	pe	Δp	1,1 ∙ Δp	pi	pi,sat	θi,min	θi	fRsi	Największe ryzyko rozwoju pleśni występuje w styczniu: θsi = θi - U ∙ (θi - θe) ∙ Rsi = 20 - 0.275 ∙ (20 + 3,9) ∙ 0,25 = 18,4 ºC 16,8ºC + 1 ºC < 18,4ºC
Styczeń	-3,9	0,85	440,73	374,62	1050,00	1155,00	1529,62	1912,02	16,798	20,00	0,8660
Luty	-2,9	0,85	479,58	407,64	1050,00	1155,00	1562,64	1953,30	17,135				0,8749
Marzec	0,9	0,80	651,63	521,30	1002,75	1103,03	1624,33	2030,41	17,748				0,8821
Kwiecień	7,5	0,75	1035,79	776,84	656,25	721,88	1498,72	1873,40	16,477				0,7182
Maj	12,9	0,70	1486,14	1040,30	372,75	410,03	1450,32	1812,90	15,962				0,4313
Czerwiec	16,8	0,70	1910,52	1337,37	168,00	184,80	1522,17	1902,71	16,721				-0,0246
Lipiec	17,9	0,75	2047,95	1535,96	110,25	121,28	1657,24	2071,55	18,067				0,0796
Sierpień	16,9	0,75	1922,67	1442,01	162,75	179,03	1621,03	2026,29	17,716				0,2632
Wrzesień	12,7	0,80	1466,81	1173,44	383,25	421,58	1595,02	1993,77	17,460				0,6520
Październik	7,9	0,90	1064,44	958,00	635,25	698,78	1656,77	2070,97	18,063				0,8399
Listopad	3,1	0,90	762,64	686,37	887,25	975,98	1662,35	2077,93	18,116				0,8885
Grudzień	-1,1	0,90	557,43	501,69	1050,00	1155,00	1656,69	2070,86	18,062				0,9081

Występuje ryzyko rozwoju pleśni, jednak jest ono zniwelowane przez dobrą izolacyjność przegrody.

Zadanie 10

Określić wartość temperatury punktu rosy (t_s) dla warunków pomieszczenia w miesiącu styczniu i sprawdzić możliwość wystąpienia kondensacji pary wodnej na wewnętrznej powierzchni przegrody zewnętrznej zimą dla warunków pomieszczenia (określonych w p. 9) oraz przy wilgotności względnej powietrza Φ_i = 0,55 w przegrodzie zewnętrznej.

θ_si = θ_i - U ∙ (θ_i - θ_e) ∙ R_si = 20 - 0.275 ∙ (20 + 22) ∙ 0,25 = 17,1 ºC

Dla: φ = 55 %

θ_i = 20 ºC

p_i,sat = 2340 Pa

p_i = 1287 Pa

t_s = 10,7 ºC

10,7 ºC + 1 ºC ≤ 17,1 ºC

Dla warunków z p. 9 :

θ_i = 20 ºC

θ_e = - 3,9 ºC

p_i = 1529 Pa

t_s = 13,3 ºC

13,3 ºC + 1 ºC ≤ 18,4 ºC

Kondensacja pary wodnej nie wystąpi.

Zadanie 11

Sprawdzić możliwość wystąpienia międzywarstwowej kondensacji pary wodnej, dla warunków pomieszczenia (określonych w p. 9) w izolowanej połaci dachowej.

Materiał	d	λ	R	μ	Sd	Δθ	θ	psat	Δp	pi	φ
							-3,900	440,73
RSe			0,170			1,053
												-2,847	481,70		405,000	0,84
	Wełna mineralna	0,012		0,050	0,240				1,000	0,012	1,486			45,443
																			-1,361	545,46		450,443	0,83
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			0,125	616,05		495,885	0,80
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			1,611	685,81		541,328	0,79
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			3,097	762,45		586,770	0,77
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			4,583	846,56		632,213	0,75
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			6,069	938,75		677,656	0,72
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			7,555	1039,67		723,098	0,70
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			9,041	1150,02		768,541	0,67
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			10,527	1270,55		813,984	0,64
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			12,013	1402,05		859,426	0,61
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			13,499	1545,35		904,869	0,59
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			14,985	1701,35		950,311	0,56
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			16,471	1870,99		995,754	0,53
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			17,957	2055,27		1041,197	0,51
					0,012						0,050	0,240	1,000				0,012	1,486			45,443
																			19,443	2255,25		1086,639	0,48
	Płyta G-K				0,0125						0,250	0,050	10,000				0,125	0,310			473,361
																			19,752	2298,99		1560,000	0,68
	RSi				0,040						∑	0,305	0,248
														20,000	2334,52
	∑	0,1925			3,86						U=0,259	q=6,192	23,9			1 Sd = 3786,885

Wilgotność wewnątrz pomieszczenia wynosi:

φ = 1560/2334,52 = 66,8 %

W izolowanej połaci dachowej międzywarstwowa kondensacja pary wodnej nie wystąpi.

Zadanie 12

Obliczyć wskaźnik izolacyjności akustycznej przegrody na podstawie charakterystyk izolacyjności akustycznej właściwej przedstawionej na wykresie

f [Hz]	N [dB]	Rw [dB]	d1	ΔN = -15 dB	d2	ΔN = -14 dB	d3
100	33	20	0	18	2	19	1
125	36	25	0	21	4	22	3
160	39	28	0	24	4	25	3
200	42	25	0	27	0	28	0
250	45	28	0	30	0	31	0
320	48	30	0	33	0	34	0
400	51	32	0	36	0	37	0
500	52	34	0	37	0	38	0
630	53	37	0	38	0	39	0
800	54	40	0	39	1	40	0
1000	55	42	0	40	2	41	1
1250	56	44	0	41	3	42	2
1600	56	45	0	41	4	42	3
2000	56	45	0	41	4	42	3
2500	56	46	0	41	5	42	4
3150	56	47	0	41	6	42	5
				Suma:	35 ≤ 32		26 ≤ 32

N

N - 14

R_w

Wskaźnik wynosi 38 dB

+ 20 °C

+ 19,8 °C

+ 19,4 °C

- 2,8 °C

- 3,9 °C

2335

2299

2255

482

405

441

405

1560

1560

1087

---