Politechnika Warszawska
Wydział Inżynierii Lądowej
PROJEKT Z FIZYKI BUDOWLI
Zakład Budownictwa Ogólnego
Projekt bazowy „W-0426”
Temat nr 43
Wykonał:
Michał Barżykowski
sem. V gr.6
2009/2010
Zadanie 1.
Obliczyć współczynniki przenikania ciepła Uk dla wszystkich przegród zewnętrznych (otrzymane wyniki porównać z wymaganiami).
Ściana zewnętrzna
Materiał |
ρ [kg/m3] |
d [m] |
λ [W/m ∙ K] |
R [m² ∙ K/W] |
Opór przejmowania |
|
|
|
0,130 |
Tynk C-W |
1850 |
0,015 |
0,82 |
0,006 |
Cegła dziurawka |
1400 |
0,12 |
0,62 |
0,194 |
Styropian |
15 |
0,08 |
0,04 |
2,000 |
Pustka powietrzna |
|
0,02 |
|
0,15 |
Cegła dziurawka |
1400 |
0,25 |
0,62 |
0,403 |
Płyty G-K |
900 |
0,0125 |
0,25 |
0,050 |
Opór przejmowania |
|
|
|
0,040 |
|
Suma: |
2,973 |
Rścian1 =2,973
Uścian1 = 0,336
Poprawki:
ΔUc = ΔUg + ΔUf + ΔUr
Założono wykonanie izolacji termicznej na zakład, bez nieszczelności:
ΔUg = 0
Konstrukcja nie jest pozbawiona metalowych łączników mechanicznych:
4 łączniki na m2
fi = 4
ΔUf = α λ nf Af = 6*50*4*π*0,042=0,06 Uścian1 = 0,342
Przypadek dachu o odwróconym układzie warstw nie dotyczy projektu:
ΔUr = 0
Przyjęto poprawkę ze względu na występowanie otworów drzwiowych i okiennych:
ΔU2 = 0,05 Uścian2 = 0,347
Poprawka w miejscu przebicia izolacji przez płytę balkonową:
ΔU3 = 0,15 Uścian3 = 0,392
Strop Fert nad piwnicą (nieogrzewaną)
Materiał |
ρ [kg/m3] |
d [m] |
λ [W/(m ∙ K)] |
R [(m² ∙ K)/W] |
Opór przejmowania |
|
|
|
0,170 |
Parkiet |
800 |
0,02 |
0,22 |
0,091 |
Szlichta |
1800 |
0,04 |
1,00 |
0,040 |
Styropian |
30 |
2x0,02 |
0,04 |
1,000 |
Strop Fert |
|
0,34 |
|
0,440 |
Opór przejmowania |
|
|
|
0,170 |
|
Suma: |
1,911 |
Zastosowano 2 warstwy styropianu, co eliminuje nieszczelności:
ΔUg = 0
Rstropu1 =1,911
Ustropu1 = 0,523
Strop nad poddaszem (nieogrzewanym)
Kres górny RT'
RTA=0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,035)+(0,0125/0,25)+0,040
RTA=5,346
RTB=0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,16)+(0,0125/0,25)+0,040
RTB=1,440
fA=0,930
fB=0,070
1/RT' = (fA/RTA) + (fB/ RTB)
1/RT' = 0,174+ 0,048 = 0,223
RT' = 4,484
Kres dolny RT''
λ''=((0,035*0,93)/1,00)+((0,16*0,07)/1,00)=0,044
RT'' = 0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,044)+(0,0125/0,25)+0,04
RT'' = 4,323
RT=(RT'+RT'')/2=4,404
U0=0,218
ΔU = ΔUg + ΔUf + ΔUr
Zastosowano poprawkę z uwagi na nieszczelności:
ΔUg = ΔU”(R1/RT)2 = 0,01∙(4,484/4,404)2 = 0,001
Ostatecznie otrzymano:
Rstrop2 = 4,566
Ustrop2 = 0,219
Dach
Kres górny RT'
RTA=0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,035)+(0,0125/0,25)+0,10
RTA=5,406
RTB=0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,16)+(0,0125/0,25)+0,10
RTB=1,500
fA=0, 925
fB=0, 075
1/RT' = (fA/RTA) + (fB/ RTB)
1/RT' = 0,171+ 0,050 = 0,221
RT' = 4,523
Kres dolny RT''
λ''=((0,035*0,93)/1,005)+((0,16*0,075)/1,005)=0,044
RT'' = 0,10+(0,025/0,16)+(0,175/0,044)+(0,0125/0,25)+0,10
RT'' = 4,384
RT=(RT'+RT'')/2=4,454
U0=0,225
ΔU = ΔUg + ΔUf + ΔUr
Zastosowano poprawkę z uwagi na nieszczelności:
ΔUg = ΔU”(R1/RT)2 = 0,01∙(4,523/4,454)2 = 0,010
Ostatecznie otrzymano:
Rdach = 4,255
Udach = 0,235
Zestawienie wyników:
Przegroda |
UK [W/(m2 ∙ K)] |
Wymagania |
Wnioski |
||
Ściana zewnętrzna |
Uścian1 = 0,342 |
Uścian2 = 0,347 |
Uścian3 = 0,392 |
< 0,3 |
Nie spełnione |
Połać dachowa |
Udach = 0,235 |
< 0,25 |
Spełnione |
||
Strop1 |
Ustrop1 = 0,523 |
< 0,25 |
Nie spełnione |
||
Strop2 |
Ustrop2 = 0,219 |
< 0,25 |
Spełnione |
Zadanie 2
Obliczyć rozkład temperatury w stropie nad piwnicą nieogrzewaną.
U = 0,415
θi = 20 ºC
θe = 0ºC (Mińsk Mazowiecki - III strefa, wg PN-82/B-02403)
q = U ∙ (θi - θe) = 0,415 ∙ 20 = 8,3
Materiał |
R [(m² ∙ K)/W] |
Δθ = R ∙ q |
Δθkor |
θ [°C] |
|
|
|
|
+ 20 |
Opór przejmowania |
0,170 |
1,411 |
1,410 |
|
|
|
|
|
+ 18,590 |
Parkiet |
0,091 |
0,755 |
0,754 |
|
|
|
|
|
+ 17,836 |
Szlachta |
0,040 |
0,332 |
0,331 |
|
|
|
|
|
+ 17,505 |
Styropian |
1,500 |
12,450 |
12,443 |
|
|
|
|
|
+ 5,062 |
Strop Fert |
0,440 |
3,652 |
3,650 |
|
|
|
|
|
+ 1,410 |
Opór przejmowania |
0,170 |
1,411 |
1,410 |
|
|
|
|
|
0 |
∑ |
2,411 |
20,011 |
20,000 |
|
Wykres rozkładu temperatury w stropie na piwnicą nieogrzewaną (po skorygowaniu Δθ):
Zadanie 3
Sprawdzić wielkość powierzchni przeszklonych (A0, A0max).
Symbol otworu przeszklonego |
Wymiary otworu |
A otworu [m²] |
A szyby [m²] |
Ilość okien tego typu |
Całkowita powierzchnia szklenia [m²] |
Całkowita powierzchnia otworów [m2] |
O2/1 |
0,90 x 0,60 |
0,540 |
0,324 |
1 |
0,324 |
0,540 |
O12/1/T |
0,90 x 1,20 |
1,080 |
0,648 |
6 |
3,888 |
6,480 |
O13/1/T |
0,90 x 1,20 |
1,080 |
0,648 |
3 |
1,944 |
3,240 |
O28/1/T |
0,90 x 1,50 |
1,350 |
0,810 |
1 |
0,810 |
1,350 |
O29/1/T |
0,90 x 1,50 |
1,350 |
0,810 |
2 |
1,620 |
2,700 |
OB4/1/T |
0,90 x 2,15 |
1,935 |
1,161 |
1 |
1,161 |
1,935 |
OB5/1/T |
0,90 x 2,25 |
2,025 |
1,215 |
1 |
1,215 |
2,025 |
OB6/1/T |
0,90 x 2,25 |
2,025 |
1,215 |
1 |
1,215 |
2,025 |
GGL 306 |
0,78 x 1,18 |
0,920 |
0,552 |
2 |
1,044 |
1,840 |
|
|
|
|
Razem |
13,221 |
20,785 |
13,387
Aomax = 0,15 ∙ Az + 0,03 ∙ Aw
Aw = 0
Az = 234,714 m2
Aomax = 35,207 m2
Ao = 13,221m²
Aomax > Ao
Zadanie 4
Obliczyć wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku (E).
1. Powierzchnia przegród pionowych:
orientacja południowa:
Lita ściana:
= 0 m2
Ściana z otworami:
2,80 ∙ 8,40+0,5*8,40*4,1 = 40,74 m²
Okna i drzwi:
OB4/1/T + OB5/1/T + OB6/1/T + 4*O12/1/T + O13/1/T =
= 11,385 m²
Okolice płyty balkonowej:
0,5 ∙ 12,6 = 6,3 m²
orientacja zachodnia:
Lita ściana:
2,80 ∙ 10,65 = 29,82 m²
Ściana z otworami:
0m2
orientacja północna:
Lita ściana:
= 0 m2
Ściana z otworami:
2,80 ∙ 8,40 + 0,5*8,40*4,1 = 40,74 m²
Okna:
2*O12/1/T + 2*O13/1/T +O2/1 + O28/1/T + O29/1/T + D12w = 9,65 m²
orientacja wschodnia:
Lita ściana:
2,80 ∙ 9,34 = 26,15 m2
Ściana z otworami:
2,80 ∙ 1,8 = 5,04 m2
Okna poddasze:
2*GGL 306 = 1,84 m²
Uścian1 = 0,342 A1 = 55,97 m²
Uścian2 = 0,347 A2 = 85,98 m2
Uścian3 = 0,392 A3 = 6,3 m²
Uokno = 2,6 A4 = 20,785 m2
2. Powierzchnia dachu:
Okna Połaciowe:
2*GGL 306 = 1,84 m²
Poszycie:
10,20 ∙ 1,67 + 9,235 ∙ 1,67 = 32,38m²
Udach = 0,228 A5 = 30,54 m²
3. Powierzchnia stropu nad poddaszem:
10,65 ∙ 5,15 = 54,848 m2
Ustrop = 0,219 A6 = 54,848 m2
3. Powierzchnia stropu nad piwnicą nieogrzewaną:
10,65 ∙ 8,40 - 4,2 ∙ 1,2 - 1,3 ∙ 1,3 = 82,73 m²
Ustrop1 = 0,523 A7 = 82,73 m²
4. Podział okien ze względu na orientację:
N - = 7,56 m²
S - = 11,385 m²
W - = 0 m²
E - = 1,84 m²
5. Dane do obliczenia sezonowego zapotrzebowania na ciepło:
Uścian1 = 0,342 A1 = 55,97 m²
Uścian2 = 0,347 A2 = 85,98 m2
Uścian3 = 0,392 A3 = 6,3 m²
Uokno = 2,6 A4 = 20,785 m2
Udach = 0,228 A5 = 179,046 m²
Ustrop = 0,235 A6 = 54,848 m²
Ustrop1 = 0,523 A7 = 82,73 m²
Udrzwi = 2,6 A8 = 2,09 m2
Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania |
|||||||
Lokalizacja budynku: Lublin |
|||||||
1 Dane geometryczne budynku |
|||||||
Kubatura ogrzewana [m³] |
V=517,49 |
||||||
Pole powierzchni przegród zewnętrznych [m²] |
A=403,726 |
||||||
Współczynnik kształtu [m-1] |
A/V=0,78 |
||||||
2 Straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym |
|||||||
Qt = Qz + Qo + Qd + Qp + Qpg + Qsg + Qsp [kWh/a] |
|||||||
Rodzaj przegrody |
Ai [m2] |
Ui [W/(m² ∙ K)] |
Mnożnik stały |
Ai ∙ Ui ∙ Mnożnik [kWh/a] |
|||
Ściany zewnętrzne |
55,97 |
0,342 |
100 |
1914,174 |
|||
|
85,98 |
0,347 |
100 |
2983,506 |
|||
|
6,3 |
0,392 |
100 |
246,96 |
|||
Okna |
20,785 |
2,6 |
100 |
5404,1 |
|||
Drzwi |
2,09 |
2,6 |
100 |
543,4 |
|||
Dach |
30,54 |
0,228 |
100 |
719,112 |
|||
Strop nad poddaszem |
54,848 |
0,219 |
100 |
1201,171 |
|||
Strop nad piwnica nieogrzewaną |
82,73 |
0,523 |
100 |
4325,21 |
|||
Razem straty ciepła przez przenikanie w sezonie grzewczym Qt [kWh/a] |
17337,633 |
||||||
3 Straty ciepła na podgrzanie powietrza wentylacyjnego w sezonie grzewczym Qv [kWh/a] |
|||||||
Strumień powietrza wentylacyjnego |
ψ = 180 m3/h |
||||||
Straty ciepła na podgrzanie powietrza wentylacyjnego w sezonie grzewczym |
38 ∙ ψ = 6840 |
||||||
4 Zyski ciepła od promieniowania słonecznego w sezonie grzewczym Qs [kWh/a] |
|||||||
Orientacja |
Pole powierzchni okien A0i [m²] |
Współczynnik przepuszczalności promieniowania TRi |
Suma promieniowania całkowitego Si [kWh/m² ∙ a] |
Aoi ∙ TRi ∙ Si [kWh/a] |
|||
N |
7,56 |
0,7 |
145 |
767,34 |
|||
S |
11,385 |
0,7 |
350 |
2789,325 |
|||
W |
0 |
0,7 |
220 |
0 |
|||
E |
1,84 |
0,7 |
235 |
302,68 |
|||
Razem zyski ciepła od promieniowania słonecznego Qs |
∑ |
3859,345 |
|||||
|
0,6 ∙ ∑ |
2315,607 |
|||||
5. Wewnętrzne zyski ciepła w sezonie grzewczym Qj [kWh/a] |
|||||||
Liczba osób N |
80 N |
Liczba mieszkań Lm |
275 Lm |
5,3(80N+275Ln) [kWh/a] |
|||
5 |
400 |
1 |
275 |
3577,5 |
|||
6 Sezonowe zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania Qh [kWh/a] |
|||||||
Qh = Qt + Qv - 0,9(Qs + Qj) = 17337,633+ 6840 + - 0,9 (2315,607 + 3577,5) = |
18873,837 |
||||||
7 Sprawdzenie wymagań |
|||||||
7.1 Wskaźnik sezonowego zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania budynku [kWh/(m3 ∙ a)] |
|||||||
E = Qh/V = 18873,837/ 517,49 = 36,47 |
|||||||
7.2 Wymagania |
|||||||
Współczynnik kształtu A/V |
Graniczny wskaźnik zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania E0 |
||||||
0,2 < A/V < 0,9 0,2 < 0,78 < 0,9
|
E0 = 26,6 + 12 A/V E0 = 35,96 E = 36,47 > 35,96 = E0 |
Graniczny wskaźnik zapotrzebowania na ciepło został przekroczony. |
Zadanie 5
Obliczyć ciepłochłonność podłogi ciepłochłonność pokoju - klepka d= 0,019
Materiał |
ρ [kg/m3] |
d [m] |
λ [W/(m ∙ K)] |
cw [J/(kg ∙ K)] |
Klepka |
800 |
0,019 |
0,22 |
2510 |
Szlichta |
1800 |
0,03 |
1,00 |
840 |
Styropian |
30 |
2x0,02 |
0,04 |
1460 |
t0 = 720 s
a1 = λ1/(c1 ∙ ρ1)
a1 =0,22/(2510 ∙ 800)=1,096 ∙ 10-7
(0,019)²/(a1 ∙ 720) = 4,576 > 3 -> warunek spełniony
Aktywność cieplna wynosi:
B =
Zadanie 6
Określić stateczność cieplną ściany zewnętrznej w okresie zimy.
|
|
R |
|
|
θ [°C] |
|
|
|
|
Materiał |
d [m] |
[(m²∙K)/W |
Δθ = R ∙ q |
Δθkor |
|
|
|
|
|
Opór przejmowania |
|
|
|
|
1,000 |
ρ [kg/m3] |
Cw |
θśr [°C] |
Ai' |
|
|
0,040 |
0,014 |
0,044 |
|
|
[kJ/(kg∙K)] |
|
[kJ/m2] |
Płyty G-K |
|
|
|
|
0,956 |
|
|
|
|
|
0,0125 |
0,050 |
0,017 |
0,017 |
|
900 |
1,000 |
0,948 |
10,661 |
Cegła dziurawka |
|
|
|
|
0,939 |
|
|
|
|
|
0,250 |
0,403 |
0,138 |
0,129 |
|
1400 |
0,880 |
0,875 |
269,383 |
Pustka powietrzna |
|
|
|
|
0,810 |
|
|
|
|
|
0,020 |
0,150 |
0,051 |
0,051 |
|
|
|
0,430 |
0,000 |
Styropian |
|
|
|
|
0,759 |
|
|
|
|
|
0,080 |
2,000 |
0,684 |
0,681 |
|
15 |
1,460 |
0,419 |
0,733 |
Cegła dziurawka |
|
|
|
|
0,078 |
|
|
|
|
|
0,120 |
0,194 |
0,066 |
0,062 |
|
1400 |
0,880 |
0,047 |
6,925 |
Tynk C-W |
|
|
|
|
0,016 |
|
|
|
|
|
0,015 |
0,006 |
0,002 |
0,002 |
|
1850 |
0,840 |
0,015 |
0,348 |
Opór przejmowania |
|
|
|
|
0,014 |
|
|
|
|
|
|
0,130 |
0,044 |
0,014 |
|
|
|
∑ |
288,050 |
|
|
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
∑ |
0,498 |
2,973 |
1,017 |
1,000 |
|
|
|
|
|
W' = 0,278*[A1'*(R1/2+R2+R3+R4+R5+Rse) + (...) + A5'*(R5/2+Rse)]
W' = 210,165 h
∑A' = 288,050 > 100 kJ/m2
W'=210,165 > 50 h
Stateczność cieplna w zimie jest zgodna z wymogami normy.
Zadanie 7
Sprawdzić stateczność cieplną pomieszczenia w okresie lata.
Pomieszczenie w projekcie : nr 7 - pokój, parter
Fsz = 0,6 ∙ (0,9 ∙ 1,5 + 0,9 ∙ 1,5) = 1,62 m2
Fp = 13,6 m2
Fsz/Fp = 0,119
Cegła dziurawka 25 cm - 1400 kg/m3 ∙ 0,25 m = 350 kg/m2
konstrukcja ściany masywna => μ = 35 ºC
Szklenie podwójne ze szkła zwykłego => S = 0,80
θiL = θeL + Δθ ≤ 27 ºC
Δθ' =
ºC
θeL dla Warszawy 22 ºC (PN-64/B-03420, str. 23)
θiL' = 22 + 3,33 = 25,33 < 28 ºC (27 ºC)
Norma jest spełniona.
Zadanie 8
Możliwość rozwoju pleśni na wewnętrznej powierzchni przegrody zewnętrznej (Uo,max) przy nadwyżce wewnętrzengo ciśnienia pary wodnej ∆p = 870 Pa.
Miesiąc |
θe |
φe |
pe,sat |
pe |
Δp |
1,1 ∙ Δp |
pi |
pi,sat |
θi,min |
θi |
fRsi |
Styczeń |
-4,2 |
0,85 |
429,65 |
365,20 |
870 |
957 |
1322,20 |
1652,75 |
14,52 |
20 |
0,7737 |
Luty |
-3,4 |
0,85 |
459,78 |
390,81 |
870 |
957 |
1347,81 |
1684,77 |
14,82 |
|
0,7786 |
Marzec |
0,5 |
0,8 |
633,06 |
506,44 |
809 |
890 |
1396,34 |
1745,43 |
15,37 |
|
0,7626 |
Kwiecień |
7,1 |
0,75 |
1007,82 |
755,87 |
544 |
598 |
1354,27 |
1692,83 |
14,89 |
|
0,6042 |
Maj |
12,6 |
0,7 |
1457,22 |
1020,06 |
309 |
340 |
1359,96 |
1699,95 |
14,96 |
|
0,3188 |
Czerwiec |
16,6 |
0,7 |
1886,42 |
1320,50 |
131 |
144 |
1464,60 |
1830,75 |
16,12 |
|
-0,1425 |
Lipiec |
17,7 |
0,75 |
2022,34 |
1516,76 |
83 |
91 |
1608,06 |
2010,07 |
17,59 |
|
-0,0484 |
Sierpień |
16,9 |
0,75 |
1922,67 |
1442,01 |
113 |
124 |
1566,31 |
1957,88 |
17,17 |
|
0,0878 |
Wrzesień |
12,7 |
0,8 |
1466,81 |
1173,44 |
296 |
326 |
1499,04 |
1873,81 |
16,48 |
|
0,5179 |
Październik |
7,6 |
0,9 |
1042,89 |
938,60 |
505 |
556 |
1494,10 |
1867,63 |
16,43 |
|
0,7120 |
Listopad |
2,9 |
0,9 |
751,90 |
676,71 |
726 |
799 |
1475,31 |
1844,13 |
16,23 |
|
0,7795 |
Grudzień |
-1,4 |
0,9 |
543,71 |
489,34 |
870 |
957 |
1446,34 |
1807,92 |
15,92 |
|
0,8093 |
Największe ryzyko rozwoju pleśni występuje w grudniu:
θsi = θi - U ∙ (θi - θe) ∙ Rsi
= 20 - 0.275 ∙ (20 + 1,4) ∙ 0,25 = 18,53 ºC
15,92ºC + 1 ºC < 18,53ºC
Ryzyko rozwoju pleśni nie występuje.
Zadanie 9
Określić wartość temperatury punktu rosy (ts) dla warunków pomieszczenia w miesiącu styczniu i sprawdzić możliwość wystąpienia kondensacji pary wodnej na wewnętrznej powierzchni przegrody zewnętrznej zimą dla warunków pomieszczenia (określonych w p. 8) oraz przy wilgotności względnej powietrza Φi = 0,55 w przegrodzie zewnętrznej.
θsi = θi - U ∙ (θi - θe) ∙ Rsi = 20 - 0.275 ∙ (20 + 20) ∙ 0,25 = 17,25 ºC
Dla: φ = 55 %
θi = 20 ºC
pi,sat = 2340 Pa
pi = 1332 Pa
ts = 10,7 ºC
10,7 ºC + 1 ºC ≤ 17,25 ºC
Dla warunków z p. 8 :
θi = 20 ºC
θe = - 3,9 ºC
pi = 1322 Pa
ts = 11,1 ºC
11,1 ºC + 1 ºC ≤ 17,25 ºC
Zadanie 10
Sprawdzić możliwość wystąpienia międzywarstwowej kondensacji pary wodnej, dla warunków pomieszczenia (określonych w p. 8) w izolowanej połąci dachowej.
MATERIAŁ |
D |
l |
R |
µ |
Sd=µ*d |
Δθ |
θ |
psat |
Δp |
pi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Powierzchnia zew. |
- |
- |
0,10 |
- |
- |
0,569 |
-4,2 |
430 |
|
365,20 |
Deski |
0,0250 |
0,16 |
0,156 |
50 |
1,25 |
0,889 |
-3,6 |
468 |
113,393 |
478,59 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
-2,7 |
480 |
0,880 |
479,47 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
-1,5 |
531 |
0,880 |
480,35 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
-0,3 |
587 |
0,880 |
481,23 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
0,9 |
645 |
0,880 |
482,11 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
2,1 |
700 |
0,880 |
482,99 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
3,3 |
765 |
0,880 |
483,87 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
4,5 |
831 |
0,880 |
484,75 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
5,7 |
902 |
0,880 |
485,63 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
7,0 |
988 |
0,880 |
486,51 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
8,2 |
1073 |
0,880 |
487,39 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
9,4 |
1163 |
0,880 |
488,27 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
10,6 |
1282 |
0,880 |
489,15 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
11,8 |
1367 |
0,880 |
490,03 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
13,0 |
1479 |
0,880 |
490,91 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
14,2 |
1599 |
0,880 |
491,79 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
15,4 |
1729 |
0,880 |
492,67 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
16,7 |
1878 |
0,880 |
493,55 |
Wełna mineralna |
0,0097 |
0,0455 |
0,213 |
1 |
0,0097 |
1,212 |
17,9 |
2027 |
0,880 |
494,43 |
folia pe |
- |
- |
0 |
10000 |
9,0000 |
0,000 |
19,1 |
2185 |
816,429 |
1310,86 |
Płyta G-K |
0,0125 |
0,25 |
0,050 |
10 |
0,125 |
0,284 |
19,1 |
2185 |
11,339 |
1322,20 |
Powierzchnia wew. |
- |
- |
0,10 |
- |
- |
0,569 |
19,4 |
2310 |
|
1322,20 |
∑ |
0,2121 |
|
4,244 |
|
10,55 |
24,135 |
19,9 |
2340 |
|
|
Zadanie 11
Obliczyć wskaźnik izolacyjności akustycznej przegrody na podstawie charakterystyk izolacyjności akustycznej właściwej przedstawionej na wykresie
f [Hz] |
N [dB] |
R [dB] |
ၤ ၛၤ၂ၝ |
∆N= +7 [dB] |
ၤေ ၛၤ၂ၝ |
∆N= +8 [dB] |
ၤဲ ၛၤ၂ၝ |
100 |
33 |
40 |
0 |
40 |
0 |
42 |
1 |
125 |
36 |
42 |
0 |
43 |
1 |
44 |
2 |
160 |
39 |
45 |
0 |
46 |
1 |
47 |
2 |
200 |
42 |
48 |
0 |
49 |
1 |
50 |
2 |
250 |
45 |
50 |
0 |
52 |
2 |
53 |
3 |
320 |
48 |
52 |
0 |
55 |
3 |
56 |
4 |
400 |
51 |
54 |
0 |
58 |
4 |
59 |
5 |
500 |
52 |
56 |
0 |
59 |
3 |
60 |
4 |
630 |
53 |
57 |
0 |
60 |
3 |
61 |
4 |
800 |
54 |
59 |
0 |
61 |
2 |
62 |
3 |
1000 |
55 |
60 |
0 |
62 |
2 |
63 |
3 |
1250 |
56 |
61 |
0 |
63 |
2 |
64 |
3 |
1600 |
56 |
63 |
0 |
63 |
0 |
64 |
1 |
2000 |
56 |
64 |
0 |
63 |
0 |
64 |
0 |
2500 |
56 |
64 |
0 |
63 |
0 |
64 |
0 |
3200 |
56 |
65 |
0 |
63 |
0 |
64 |
0 |
|
|
∑ |
0 |
|
24 ≤ 32 |
|
37 > 32 |
R' = 59 dB
10