P R O J E K T n r 4
Opracowanie : Marek Makuch
PROJEKT nr 4 (jednostopniowa przekładnia zębata):
Strzałka ugięcia wałka f ≤ 0,01 M
Moment przenoszony M = 300 [Nm]
ω = 70 [rad]
Średnica podziałowa dp = 200
Po = 5000 [N]
Pr = 700 [N]
Pa = 1100 [N]
Kąt obrotu wału Θ = 0,005 [rad]
DANE |
OBLICZENIA |
WYNIKI |
M=300[Nm] ω=70[rad]
Pa=1100[N] d=0,2[m]
Po=5000[N] Pr=700[N] Mg=110[Nm]
RAY=1077,8[N] RBY=377,8[N] Mg=110[Nm] Pr=700[N]
RAZ=3944,4[N] RBZ=1055,6[N] Mg=110[Nm] Po=5000[N]
|
1.MOC PRZENOSZONA PRZEZ WAŁ: N = M ⋅ ω N = 300 ⋅ 70 = 21000 = 21kW
2.MOMENT ZGINAJĄCY: Mg = Pa ⋅ Mg = 1100 ⋅ = 110Nm
3.REAKCJE NA PODPORACH: XY:
ΣX: RAX=0 ΣY: RAY-Pr+RBY=0
ΣMB: RAY⋅0,18-Pr⋅0,12-Ms=0 ⇒ RAY= RBY=Pr-RAY=700-1077,8= -377,8N
XZ:
ΣX: RAX=0 ΣY: -RAZ-Po-RBZ=0
ΣMB: -RAZ⋅0,18-Po⋅0,12-Ms=0 ⇒ RAZ= RBZ= -Po-RAZ= -5000+3944,4= -1055,6N
RAZ i RBZ mają wartości ujemne więc strzałki na wykresie powin-ny być skierowane w przeciwną stronę.
4.MOMENTY GNĄCE: XY:
Mgx1=RAY⋅0 = 0 Mgx2=RAY⋅0,03= 32,3 Mgx3=RAY⋅0,06= 64,7 Mgx3'=RAY⋅0,06-Mg= -45,3 Mgx4=RAY⋅0,09-Pr⋅(0,09-0,06)-Mg= -34 Mgx5=RAY⋅0,12-Pr⋅(0,12-0,06)-Mg= -22,7 Mgx6=RAY⋅0,15-Pr⋅(0,15-0,06)-Mg= -11,3 Mgx7=RAY⋅0,18-Pr⋅(0,18-0,06)-Mg= 0 Mgx8=RAY⋅0,21-Pr⋅(0,21-0,06)-Mg -RBY⋅0,03= 0 Mgx9=RAY⋅0,24-Pr⋅(0,24-0,06)-Mg -RBY⋅0,06= 0
XZ:
Mgz1=RAZ⋅0 = 0 Mgz2=RAZ⋅0,03= 118,3 Mgz3=RAZ⋅0,06= 236,7 Mgz3'=RAZ⋅0,06-Mg=126,7 Mgz4=RAZ⋅0,09-Po⋅(0,09-0,06)-Mg= 95 Mgz5=RAZ⋅0,12-Po⋅(0,12-0,06)-Mg= 63,3 Mgz6=RAZ⋅0,15-Po⋅(0,15-0,06)-Mg= 31,7 Mgz7=RAZ⋅0,18-Po⋅(0,18-0,06)-Mg= 0 Mgz8=RAZ⋅0,21-Po⋅(0,21-0,06)-Mg +RBZ⋅0,03= 0 Mgz9=RAZ⋅0,24-Po⋅(0,24-0,06)-Mg +RBZ⋅0,06= 0
Mgi =
Mg1 = 0 [Nm]
Mg2 =
Mg3 =
Mg3'=
Mg4 =
Mg5 =
Mg6 = Mg7 = 0 [Nm] Mg8 = 0 [Nm] Mg9 = 0 [Nm]
5.MOMENT ZASTĘPCZY I ŚREDNICE WAŁU:
Z hipotezy Hubera naprężenia zastępcze σz=
Mz =
Współczynnik redukcyjny α określa w jakim stopniu uwzględnia się w obliczeniach naprężenia styczne. Jego wartość obliczamy z zależności α=
Dla stali 20 α=
MZ1=
MZ2=
MZ3=
MZ3'=
MZ4=
MZ5=
MZ6=
Mz7,8,9= Korzystając z wielkości d i rys.5 mogę przyjąć średnicę wału:
D1=13[mm] L1=14[mm] D2=36[mm] L2=16[mm] D3=39[mm] L3=30[mm] D4=38[mm] L4=15[mm] D5=36[mm] L5=45[mm] Z warunku konstrukcji wału wiadomo, że≤ 1,2 przyjmuję więc: D1=30[mm] L1=14[mm] D2=36[mm] L2=16[mm] D3=39[mm] L3=30[mm] D4=38[mm] L4=15[mm] D5=36[mm] L5=45[mm]
Rzeczywiste średnice wału:
D1=55[mm] L1=25,0[mm] D2=70[mm] L2=23,5[mm] D3=60[mm] L3=50,0[mm] D4=50[mm] L4=86,0[mm] D5=40[mm] L5=18,0[mm] D6=35[mm] L6=51,0[mm]
6.KĄT SKRĘCENIA:
ϕ = G - moduł sprężystości poprzecznej w [MPa] dla stali G = 80000÷85000
Io - biegunowy moment bezwładności ; Io=Π⋅
Dla wałów schodkowych ϕ =
ϕ =
ϕ1=
ϕ2=0,05⋅
ϕ3=0,05⋅
ϕ4=0,05⋅
ϕ5=0,05⋅
ϕ6=0,05⋅ warunek: ϕ ≤ ϕdop , ϕdop=0,25° ϕ = ϕ1+ ϕ2+ ϕ3+ ϕ4+ ϕ5+ ϕ6= 0,02°
0,02° ≤ 0,25°
7.WPUSTY: Z warunku na naciski powierzchniowe:
p = F = lo - czynna długość wpustu h/2 - przybliżona wartość wysokości wpustu narażonej na naciski n - liczba wpustów kdop - naciski dopuszczalne, kdop= z ⋅ kc dla położenia spoczynkowego z = 0,6
F = = kc dla stali St4 wynosi 145 kdop = z ⋅ kc = 0,6⋅145 = 87[MPa] czynna długość wpustu:
lo ≥ długość wpustu: l ≥ lo + b = 19,7 + 16 = 36
sprawdzenie warunku: krz ≤ kdop
krz =
47,5 ≤ 87 Warunek został spełniony. Wpust:
8.DOBÓR ŁOŻYSK: Zakładam, że maszyna, w której wykorzystany zostanie wał bę-dzie pracować na jedną zmianę (8[h/dobę]) i obracać się z pręd-kością 1250[obr/min]. Średnica czopa wału (i otworu łożyska) wynosi d=40[mm]. Temperatura łożyska nie przekracza 80[°C]. Lh=20000[h]. F=1100[N]. =11,5. C = F⋅11,5 = 12650[N] Dobieram łożysko kulkowe zwykłe 6208 o wymiarach głównych: D=80[mm],d=40[mm],B=18[mm],rs=1,1[mm].
dla d=55[mm]: C = F⋅11,5 = 12650[N] Dobieram łożysko stożkowe 32011 o wymiarach głównych: D=90[mm],d=55[mm],B=23[mm],T=23[mm],r1s=1,5[mm], r2s=1,5[mm].
Łożysko kulkowe zwykłe: Łożysko stożkowe:
|
N=21[kW]
Mg=110[Nm]
RAY=1077,8[N] RBY=377,8[N]
RAZ=3944,4[N] RBZ=1055,6[N] |