Dominik Jakubiak
Kierunek: Biotechnologia
Grupa studencka: 4
Semestr studiów: IV
Data ćwiczeń: 16.04.2008
Sprawozdanie 3
Temat: „Badanie pompy odśrodkowej. Szeregowa i równoległa współpraca pomp.”
Schemat układu pomiarowego.
Dane układu pomiarowego.
Pompa odśrodkowa (nr 1) Sm 202-11 firmy Hydrovacum nr 730-048 napędzana silnikiem Slg 80-4A o nominalnej częstości obrotów 1400 obr/min.
Pompa odśrodkowa (nr 2) Sm 202-11 firmy Hydrovacum nr 730-060 napędzana silnikiem Slg 80-4A o nominalnej częstości obrotów 1400 obr/min.
Średnica rurociągu tłocznego D=5/4 cala |
||
Średnica zwężki rurociągu d=12,6mm |
||
Współczynnik przepływu zwężki C=0,3954 |
||
Sprawność silnika elektrycznego ŋel=0,7 |
||
Różnica poziomów odbioru ciśnienia na wlocie i wylocie pompy 1: Ho=31cm |
||
Różnica poziomów odbioru ciśnienia na wlocie i wylocie pompy 2: Ho=35cm |
||
Ciśnienie atmosferyczne pb=74,8 cmHg=99724,86Pa |
||
Temperatura: T |
15 |
°C |
Zestawienie pomiarów.
|
Dane pomiarowe dla pompy nr 1 |
||||||
Położenie zaworu dławiącego |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Manometryczne ciśnienie tłoczenia pt (Mpa) |
0,03 |
0,065 |
0,145 |
0,2 |
0,23 |
0,245 |
0,295 |
Manometryczne ciśnienie ssania hs (mmHg) |
177 |
158 |
119 |
95 |
77 |
70 |
51 |
Częstość obrotów n (1/min) |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
Spiętrzenie na zwężce hz (mmHg) |
230 |
205 |
140 |
105 |
70 |
55 |
25 |
W1 |
29 |
33 |
39 |
44 |
49 |
50 |
56 |
W2 |
29 |
32 |
39 |
45 |
50 |
51 |
56 |
W3 |
29 |
32 |
40 |
45 |
49 |
50 |
57 |
ΣW |
87 |
97 |
118 |
134 |
148 |
151 |
169 |
Nel |
217,5 |
242,5 |
295 |
335 |
370 |
377,5 |
422,5 |
stała watomierza (W/l.dz.) |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
|
Dane pomiarowe dla pompy nr 2 |
||||||
Położenie zaworu dławiącego |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Manometryczne ciśnienie tłoczenia pt (Mpa) |
0,03 |
0,078 |
0,1 |
0,16 |
0,19 |
0,222 |
0,278 |
Manometryczne ciśnienie ssania hs (mmHg) |
134 |
118 |
100 |
72 |
60 |
50 |
20 |
Częstość obrotów n (1/min) |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
1400 |
Spiętrzenie na zwężce hz (mmHg) |
240 |
195 |
160 |
110 |
80 |
60 |
20 |
ΣW |
89 |
98 |
107 |
128 |
137 |
146 |
167 |
Nel |
222,5 |
245 |
267,5 |
320 |
342,5 |
365 |
417,5 |
stała watomierza (W/l.dz.) |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
Obliczenia.
Najpierw z tablic wyznaczamy funkcję gęstości rtęci: y = -2,4291x + 13628 i wyliczamy na tej podstawie gęstość rtęci w 15°C.
Natomiast z następującego równania wyznaczamy gęstość wody: y = -0,0045x2 - 0,006x + 1000,2.
ρc= |
999,1 |
kg/m3 dla 15°C |
C= |
0,3954 |
|
d=12,6mm |
0,0126 |
m |
S=0,01262*3,14/4 |
0,00012469 |
m2 |
H0= |
0,31 |
m |
pt=0,03Mpa= |
30000 |
Pa |
ps=hs*ρrt*g=0,177m*9,81m/s2*13591,6kg/m3= |
23600 |
Pa |
ρrt= |
13591,6 |
kg/m3 dla 15°C |
Następnie dysponując tymi policzonymi wartościami możemy policzyć wielkości, charakteryzujące każdą z pomp:
Obliczenia dla zaworu 1 pompy 1 |
|
|
prędkość przepływu w0=c*pierw(2p/ρ) |
3,097995 |
m/s |
objętościowe natężenie przepływu V=w0*S |
0,0003863 |
m3/s |
manom wys pompow Hm=Hst+Δhs+Δht=H0+(pt-ps/g*ρc) |
0,962983 |
m |
Przyjmujemy, że Hu=Hm |
|
|
moc użyteczna pompy Nu=g*ρc*Hu*V |
3,645906 |
W |
moc oddawana przez silnik (równa efektywnej) Ns=ŋel*Nel |
152,25 |
W |
Przyjmujemy, że Ns=Ne (brak przekładni) |
|
|
sprawność całkowita pompy ŋ=Nu/Ne*100% |
2,394684 |
% |
Obliczenia dotyczące pompy 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Położenie zaworu |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
spiętrzenie na zwężce hz [Pa] |
30666,73 |
27333,39 |
18666,70 |
14000,03 |
9333,35 |
7333,35 |
3333,34 |
wydatek pompy V [m3/h] |
1,39 |
1,31 |
1,08 |
0,94 |
0,77 |
0,68 |
0,46 |
Manometryczna wysokość pompowania Hm [m] |
0,96 |
4,79 |
13,49 |
19,42 |
22,73 |
24,35 |
29,71 |
Całkowita wysokość pompowania He [m] |
0,96 |
4,79 |
13,49 |
19,42 |
22,73 |
24,35 |
29,71 |
Moc użyteczna Nu [W] |
3,65 |
17,13 |
39,83 |
49,69 |
47,47 |
45,09 |
37,09 |
Moc oddawana przez silnik (równa efektywnej) Ns [W] |
152,25 |
169,75 |
206,50 |
234,50 |
259,00 |
264,25 |
295,75 |
Sprawność całkowita pompy ŋ [%] |
2,39 |
10,09 |
19,29 |
21,19 |
18,33 |
17,06 |
12,54 |
Obliczenia dotyczące pompy 2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Położenie zaworu |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
spiętrzenie na zwężce hz [Pa] |
32000,06 |
26000,05 |
21333,38 |
14666,70 |
10666,69 |
8000,02 |
2666,67 |
wydatek pompy V [m3/h] |
1,42 |
1,28 |
1,16 |
0,96 |
0,82 |
0,71 |
0,41 |
Manometryczna wysokość pompowania Hm [m] |
1,55 |
6,66 |
9,15 |
15,66 |
18,88 |
22,28 |
28,40 |
Całkowita wysokość pompowania He [m] |
1,55 |
6,66 |
9,15 |
15,66 |
18,88 |
22,28 |
28,40 |
Moc użyteczna Nu [W] |
5,99 |
23,23 |
28,90 |
40,99 |
42,16 |
43,08 |
31,71 |
Moc oddawana przez silnik (równa efektywnej) Ns [W] |
155,75 |
171,50 |
187,25 |
224,00 |
239,75 |
255,50 |
292,25 |
Sprawność całkowita pompy ŋ [%] |
3,84 |
13,54 |
15,43 |
18,30 |
17,58 |
16,86 |
10,85 |
Kończąc sporządzamy charakterystykę pomp przy współpracy szeregowej i równoległej i rysujemy wykresy charakterystyk pomp.
Szeregowa i równoległa współpraca pomp: |
|
|
|
|
|
|
|
Położenie zaworu |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Wydatek pompy V [m3/h] współpraca szeregowa - średnie V obu pomp |
1,41 |
1,30 |
1,12 |
0,95 |
0,79 |
0,70 |
0,43 |
Manometryczna wysokość pompowania Hm [m] współpraca szeregowa - suma Hm |
2,51 |
11,46 |
22,64 |
35,08 |
41,61 |
46,63 |
58,12 |
Wydatek pompy V [m3/h] współpraca równoległa - suma V |
2,81 |
2,59 |
2,24 |
1,90 |
1,59 |
1,39 |
0,87 |
Manometryczna wysokość pompowania Hm [m] współpraca równoległa - średnia Hm |
1,26 |
5,73 |
11,32 |
17,54 |
20,80 |
23,32 |
29,06 |
Wnioski.
Analizując wykres manometrycznej zależności wysokości pompowania od wydatku pompy, można stwierdzić, że dzięki połączeniu pomp szeregowo zwiększamy manometryczną wysokość pompowania, natomiast poprzez połączenie pomp równolegle zwiększa się wydatek pompy. Dzięki temu możemy dobrać odpowiednio połączenie pomp w stosunku do potrzeb układu. Jednak należy wziąć pod uwagę, że przy łączeniu pomp zawsze mamy do czynienia ze zmniejszeniem wydajności przez powstawanie oporów hydraulicznych.