Projekt oczyszczalni sciekow Lukasz Jankowsk-Kate made, Technologia Wody i Ścieków


Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa

Instytut Politechniczny

Ochrona Środowiska

Projekt oczyszczalni ścieków dla miasta Bamberg

Łukasz Jankowski

Ochrona Środowiska

Inżynieria Ekologiczna

Nr albumu: 7562

Spis treści

  1. Dane wyjściowe projektu

1. Liczba mieszkańców:

M=75000

2. Klasa standardu wyposażenia mieszkań:

Udział w grupach [%]

5 - 25%

4 - 55%

3 - 10%

2 - 5%

1 - 5%

3. Ilość ścieków dowożonych:

Qdśrd = 140 m3/d

4. Rodzaj zakładu:

Browar

5.Przepływ średni dobowy dla ścieków przemysłowych:

Qpśrd = 60m3/d

6.Wspólczynnik nierównomierności dobowej:

Npd = 2,0

7.Współczynnik nierównomierności godzinowej:

Nph = 2,5

8.Czas dopływu ścieków przemysłowych:

tp = 24h

9. Stężenie danego wskaźnika:

BZT5 = 3000 g/m3

ChZT = 6000 g/m3

Zog = 1000 g/m3

Nog = 500 g/m3

Pog = 100 g/m3

10. Ścieki bytowe dostarczane kanalizacją:

MG

qw

qs

Qbśrd

tb

Qbśrh

Ndw

Nhw

Nds

Nhs

Qbmaxd

Qbmaxh

Qbminh

[M]

[dm3/

(Mxd)]

[dm3/

(Mxd)]

[m3/d]

[h/d]

[m3/h]

-

-

-

-

[m3/d]

[m3/h]

[m3/h]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

18750

160

160

3000

20

150

1,4

1,5

1,40

1,5

4200

315

36,00

41250

100

100

4125

20

206

1,4

1,5

1,40

1,5

5775

433

40,18

7500

90

90

675

20

34

1,5

2,5

1,43

2,25

965

109

40,50

3750

60

60

225

20

11

1,8

2,8

1,62

2,24

365

40

8,55

3750

30

24

90

20

5

2,0

3

1,6

3,3

144

27

1

Σ

-

-

Σ

-

Σ

-

-

-

-

Σ

Σ

Σ

75000

-

-

8115

-

406

-

-

-

-

11449

924

186

  1. Informacje wstępne

1. Charakterystyka miasta.

Oczyszczalnia ścieków została zaprojektowana dla miasta Bamberg. Bamberg - miasto na prawach powiatu w Bawarii, nad rzeką Regnitz, która w odległości ok. 7 km od centrum miasta dwoma ramionami uchodzi do Menu. Zamieszkuje je 75 tyś. osób.

Północno-zachodnie obszary Regnitz są porośnięte lasami, w których rosną sosny, świerki, graby, buki, a rzadziej modrzew, brzozy i klony. Tereny położone na wschodniej części zajmują łąki torfowe, porośnięte gdzieniegdzie drobnymi zagajnikami, urozmaicającymi krajobraz.

Wysoki stan czystości wód rzeki Regnitz stwarza warunki do życia w niej wielu gatunkom ryb, a w tym szczególnie pstrągom potokowym, trociom wędrownym, lipieniom.

Rzeka Regnitz ma ustrój deszczowo-oceaniczny, dlatego też cechują ją dość wysokie stany wód zimą i wczesną wiosną, powodujące wylewy. Szerokość rzeki na poziomie zwierciadła wody, przy średnim stanie, w środkowym odcinku jej biegu, wynosi 10-12m.

  1. Opis techniczny

      1. Podstawa opracowania

Projekt komunalnej oczyszczalni ścieków został sporządzony na zlecenie inwestora, którym jest miasto Bamberg.

      1. Cel opracowania

Celem opracowania jest projekt technologiczny komunalnej oczyszczalni ścieków, która w znaczącym stopniu poprawiłaby stan środowiska naturalnego. Projekt został wykonany z myślą o spełnieniu wszystkich niezbędnych wymagań dotyczących odprowadzania ścieków do odbiornika i zagospodarowania wszystkich powstających odpadów.

Wykonano go zgodnie z obowiązującymi aktami :

      1. Zakres opracowania:

Opracowanie zawiera zestawienie danych i obliczeń oraz projekt Oczyszczalni Ścieków dla miasta Bamberg.

      1. Lokalizacja oczyszczalni ścieków 

Oczyszczalnia ścieków zlokalizowana jest na lewym brzegu rzeki Regnitz (teren płaski) - zajmuje obszar który jest własnością urzędu miasta. Obiekt obsługuje ok. 55 tys. mieszkańców i znajduje się w odległości 2 km od miasta (teren wokół oczyszczalni jest wolny od zabudowy) . Jest on ogrodzony oraz otoczony pasem zieleni a także uzbrojony w energię elektryczną i sieć wodociągową oraz drogi. Sama oczyszczalnia pracuje na spływie grawitacyjnym dzięki sprzyjającemu ukształtowaniu terenu ze spadkiem w kierunku rzeki Regnitz, która jest bezpośrednim odbiornikiem ścieków oczyszczonych. Poziom wód gruntowych jest niski. W pobliżu nie występują strefy ochronne źródeł i ujęć wody.

      1. Charakterystyka odbiornika ścieków

Bezpośrednim odbiornikiem ścieków oczyszczonych jest rzeka Regnitz.

Charakterystyka dorzecza Regnitz:

[m3/s] SWQ = 15,80
[m3/s] SSQ = 5,34
[m3/s] SNQ = 1,96
[m3/s] NNQ = 0,7

  1. Wymagania siedliskowe dla ryb łososiowatych i karpiowatych

Wymagania siedliskowe dla ryb łososiowatych i karpiowatych (Rozporządzenia Ministra Środowiska z 4 października 2002r w sprawie wymagań, jakim powinny odpowiadać wody śródlądowe będące środowiskiem życia ryb w warunkach naturalnych, DZ.U. 2002r ,Nr. 176, Poz. 1455 ).

Wymagania dla ryb

Wskaźnik

Łososiowate

Karpiowate

Zawiesina ogólna

0x01 graphic
25 mg / l

0x01 graphic
25 mg / l

BZT5

0x01 graphic
3 mg/l O2

0x01 graphic
6 mg/l O2

Fosfor ogólny

0x01 graphic
0,2 mg PO4/l

0x01 graphic
0,4 mg PO4/l

  1. Stężenia zanieczyszczeń w rzece powyżej punktu zrzutu

CrzBZT5 = 3,2 g O2 / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzChZTcr = 26 g O2 / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzZog = 15,5 g / m³ Klasa I ; Kategoria A1

CrzNog = 5 g N / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzPog = 0,4 g P / m³ Klasa II ; Kategoria A2

Rzeka nie jest siedliskiem ryb łososiowatych i karpiowatych

      1. Bilans ścieków dopływających

Oczyszczalnia oczyszcza ścieki odbierane bezpośrednio poprzez kanalizację sanitarną jak i dowożone samochodami asenizacyjnymi. Ścieki doprowadzane na oczyszczalnię, stanowią mieszaninę ścieków bytowo - gospodarczych i ścieków przemysłowych oraz wód przypadkowych przedostających się do kanalizacji sanitarnej, w tym wód deszczowych. Dopływające ścieki tzw. ścieki komunalne pochodzące z gospodarstw indywidualnych, obiektów użyteczności publicznej oraz drobnych zakładów produkcyjnych i usługowych

Przyjmowane są tu również ścieki bytowo - gospodarcze z pobliskich wsi. Ścieki te dowożone są wozami asenizacyjnymi do punktu zlewnego zlokalizowanego na terenie oczyszczalni.

  1. Przepływy charakterystyczne ścieków

  1. Przepływy charakterystyczne ścieków bytowych dopływających kanalizacją sanitarna

Qbśrd = 8115 m³/d

Qbśrh = 406 m³/h

Qbmaxd = 11449 m³/d

Qbmaxh= 924 m³/h

Qbminh = 186 m³/h

  1. Przepływy charakterystyczne ścieków dowożonych taborem asenizacyjnym

Qdśrd = 140 m3/d

Qdśrh = Qdśrd/12 = 12 m3/h

Qdmaxd = Ndd* Qdśrd = 2,0*140 = 280 [ m3/d]

Qdmaxh = Ndd*Nhd* Qdśrh = 2,0*3,0*12 = 72 [m3/h]

Qdminh = 0 [m3/h]

c) Przepływy charakterystyczne dla ścieków przemysłowych

Qpśrd = 60 m3/d

Qpśrh = Qpśrd/tp = 60/24 = 2,5 [m3/h]

Npd = 2,0

Nph = 2,5

Qpmaxd = Npd*Qpśrd = 2,0*60 = 120 [ m3/d]

Qpmaxh = Npd*Nph*Qpśrh = 2,0*2,5*2,5 = 12,5 [m3/h]

Qpminh = 0,6*2,5 = 1,5 m3/h => tp = 24 h/d = 0,6*Qpśrh

d) Przepływy charakterystyczne dla całej oczyszczalni ścieków

Qśrd = Qbśrd + Qdśrd + Qpśrd = 8115+140+60 = 8315 [ m3/d]

Qśrh = Qbśrh + Qdśrh + Qpśrh = 406+12+2,5 = 420,5 [m3/h]

Qmaxd = Qbmaxd + Qdmaxd + Qpmaxd = 11449+280+120 = 11849 [m3/d]

Qmaxh = Qbmaxh + Qdmaxh + Qpmaxh = 924+72+12,5 = 1008,5 [m3/h]

Qminh = Qbminh + Qdminh + Qpminh = 186+0+1,5 = 187,5 [m3/h]

  1. Ładunki zanieczyszczeń w ściekach surowych

  1. Ładunki zanieczyszczeń w ściekach bytowych dopływających do oczyszczalni ścieków kanalizacją sanitarną

Ładunki jednostkowe:

ŁjBZT5 = 60 [g O2/(M*d)]

ŁjChZT = 120 [g O2/(M*d)]

ŁjZorg = 60 [g Zorg/(M*d)]

ŁjNog = 12 [g N/(M*d)]

ŁjPog = 2,5 [g P/(M*d)

Ładunki w ściekach:

wzór do obliczeń: ŁbBZT5 = (ŁjBZT5*M)/1000

ŁbBZT5 = (60*75000)/1000 = 4500 [kg BZT5/d]

ŁbChZT = (120*75000)/1000 = 9000 [kg ChZT/d]

ŁbZog = (60*75000)/1000 = 4500 [kg /d]

ŁbNog = (12*75000) /1000 = 900 [kg N/d]

ŁbPog = (2,5*55000) /1000 = 187,5 [kg P/d]

  1. Ładunek w ściekach dowożonych taborem asenizacyjnym

CdBZT5 = 2000 g O2 /m3

CdChZT = 5000 g O2 /m3

CdZog = 2500 g /m3

CdNog = 140 g N/m3

CdPog = 30 g P/m3

ŁdBZT5 = CdBZT5*Qdśrd/1000 [kgO2/d]

ŁdBZT5 = 2000*140/1000 = 280 [kg BZT5/d]

ŁdChZT = 5000*140/1000 = 700 [kg ChZT/d]

ŁdZog = 4000*140/1000 = 350 [kg /d]

ŁdNog = 150*140/1000 = 19,6 [kg N/d]

ŁdPog = 30 *140/1000 = 4,2 [kg P/d]

  1. Ładunek zanieczyszczeń w ściekach przemysłowych

ŁpBZT5 = CpBZT5*Qpśrd/1000 [kgO2/d]

CdBZT5 = 3000 g O2 /m3

CdChZT = 6000 g O2 /m3

CdZorg = 1000 g /m3

CdNorg = 500 g N/m3

CdPorg = 100 g P/m3

ŁpBZT5 = 3000*60/1000 = 180 [kg BZT5/d]

ŁpChZT = 6000*60/1000 = 360 [kg ChZT/d]

ŁpZog = 1000*60/1000 = 60 [kg /d]

ŁpNog = 500*60/1000 = 36 [kg N/d]

ŁpPog = 100*60/1000 = 6 [kgPorg/d]

  1. Zestawienie dla całej oczyszczalni:

ŁBZT5 = ŁbBZT5 + ŁdBZT5 + ŁpBZT5 [kg BZT5/d]

ŁBZT5 = 4500+280+180 = 4960 [kg BZT5/d]

ŁChZT = 9000+700+360 = 10060 [kg ChZT/d]

ŁZog = 4500+350+60 = 4910 [kg /d]

ŁNog = 900+19,6+36 = 955,6 [kg N/d]

ŁPog = 187,5+4,2+6 = 197,7 [kg P/d]

  1. Średnie stężenia ścieków surowych dopływających do oczyszczalni

CoBZT5 = ŁBZT5/Qśrd*1000

CoBZT5 = 4960/8315*1000 = 596,5 [g BZT5/m3]

CoChZT = 10060/8315*1000 = 1209,9 [g ChZT/m3]

CoZog = 4910/8315 *1000 = 590,5 [g /m3]

CoNog = 955,6/8315*1000 = 114,9 [g N/m3]

CoPog = 197,7/8315*1000 = 23,8 [g P/m3]

  1. Wielkość oczyszczalni

RLM = ŁBZT5jBZT5 = 4960/0,06 = 82667

      1. Charakterystyka ścieków oczyszczonych

  1. Najwyższe dopuszczalne wartości wskaźników

Tabela przedstawia dopuszczalne stężenia zanieczyszczeń w ściekach oczyszczonych (na podstawie Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 24 lipca 2006 r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub ziemi, oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska wodnego, Dz.U. 2006 nr 137 poz. 984, załącznik 1).

Lp.

Nazwa wskaźnika

Jednostka

Najwyższe dopuszczalne wartości wskaźników przy RLM:

poniżej 2.000

od 2.000 do 9.999

od 10.000 do 14.999

od 15.000 do 99.999

100.000 i  powyżej

1.

BZT5

mg O2/l

40

-

25

lub

70- 90

25

lub

70 - 90

15

lub

90

15

lub

90

2.

ChZTCr

mg O2/l

150

-

125

lub

75

125

lub

75

125

lub

75

125

lub

75

3.

Zawiesiny ogólne

mg/l

50

-

35

lub

90

35

lub

90

35

lub

90

35

lub

90

4.

Azot ogólny

mg N/l

30

15

15

15

10

5.

Fosfor ogólny

mg P/l

5

2

2

2

1

  1. Dopuszczalne stężenia zanieczyszczeń w ściekach oczyszczonych dla projektowanej oczyszczalni.

Nazwa wskaźnika

Jednostka

Najwyższa dopuszczalna wartość

BZT5

O2 / m³

15

ChZTCr

O2 / m³

125

Zawiesina ogólna

g / m³

35

Azot ogólny

g N / m³

15

Fosfor ogólny

g P / m³

2

Dopuszczalne stężenia zanieczyszczeń w ściekach oczyszczonych:

CeBZT5 = 15 g O2 / m³

CeChZTCr = 125 g O2 / m³

CeZog = 35 g / m³

CeNog = 15 g N / m³

CePog = 2 g P / m³

  1. Efektywność usuwania zanieczyszczeń

ηBZT5 = [(CoBZT5 - CeBZT5)/CoBZT5]*100 [%]

ηBZT5 = [(596,5-15)/ 596,5 ]*100 = 97,48 [%]

ηChZT = [(1209,9-125)/ 1209,9]*100 = 89,67 [%]

ηZog = [(590,5-35)/ 590,5]*100 = 94,07 [%]

ηNog = [(114,9-15)/ 114,9]*100 = 86,94 [%]

ηPog = [(23,8 -2)/ 23,8]*100 = 91,6 [%]

Jak wynika z obliczeń sprawność oczyszczania jest bardzo wysoka i usunięcie ładunków przedstawia się następująco:

BZT5 w 97,48 %;

ChZT w 89,67%;

Zog w 94,07 %;

Nog w 86,94 %

Pog w 91,6 % .

  1. Stężenie zanieczyszczeń w rzece powyżej punktu zrzutu

CrzBZT5 = 3,2 g O2 / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzChZTcr = 26 g O2 / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzZog = 15,5 g / m³ Klasa I ; Kategoria A1

CrzNog = 5 g N / m³ Klasa III ; Kategoria A2

CrzPog = 0,4 g P / m³ Klasa II ; Kategoria A2

  1. Bilans zanieczyszczeń wód odbiornika:

SNQ = 1,96 m3/s

CmBZT5 = SNQ * CrzBZT5 + Qśrd * CeBZT55/( Qśrd+ SNQ )

Qśrd=8315m3/d=8315/(24*60*60)=0,1m3/s

CmBZT5 = 1,96*3,2+0,1*15/(0,1+1,96) = 3,8g O2/m3

CmChZT = 1,96*26+0,1*125/(0,1+1,96) = 30,8g O2/m3

CmZog = 1,96*15,5+0,1*35/(0,1+1,96) = 16,4 g /m3

CmNog = 1,96*5+0,1*15/(0,1+1,96) = 5,5g N/m3

CmPog = 1,96*0,4+0,1*2/(0,1+1,96 ) = 0,5 gP/m3

Zrzucone ścieki do odbiornika nie przekraczają wartości dopuszczalnych stężeń ładunków zrzucanych do odbiornika

0x01 graphic
CBZT5 = [(CmBZT5-CrzBZT5) / CrzBZT5] * 100 = (3,8-3,2 / 3,2) * 100 = 18,75 %

0x01 graphic
CChZTcr = [(30,8 - 26) / 26] * 100 = 18,5 %

0x01 graphic
CZog = [(16, 4-15,5 / 15,5 ]* 100 = 5,8 %

0x01 graphic
CNog = [(5,5-5 / 5 ]* 100 = 10 %

0x01 graphic
CPog = [(0,5 - 0,4 / 0,4 ]* 100 = 25 %

Obliczenia parametrów ścieków surowych - podatność na rozkład biologiczny

CoChZT / CoBZT5 = 1209,9 /596,5 = 2,03 => ścieki podatne na rozkład biologiczny

CoNog / CoBZT5 = 114,9 / 596,5 = 0,193 => można usunąć azot

CoPog / CoBZT5 = 23,8 / 596,5 = 0,04 => można usunąć fosfor

      1. Ogólna koncepcja rozwiązania

W procesach oczyszczania ścieków stosuje się metody mechaniczne, chemiczne, biologiczne, mieszane i dezynfekcję. W zależności od rodzaju ścieków proces oczyszczania powinien być tak pomyślany, aby przy minimalnym nakładzie kosztów uzyskiwać najwyższy możliwy stopień oczyszczenia. W tym celu stosuje się jedną lub kilka z wymienionych metod oczyszczania.

Metody mechaniczne

Polegają one na usunięciu grubszych zawiesin organicznych i mineralnych oraz ciał pływających. Usuwa się je za pomocą krat, sit, piaskowników, tłuszczowników oraz osadników różnego typu. Kraty i sita są mechanicznymi przegrodami ustawionymi na drodze spływu ścieków. Osadzające się na nich zanieczyszczenia, zwane skratkami, usuwa się okresowo ręcznie lub mechanicznie. Następnie poddaje się je procesom kompostowania lub po rozdrobnieniu w dezintegratorach zawraca się do obiegu.

Metody chemiczne

Do oczyszczania ścieków przemysłowych zawierających chemiczne związki organiczne, metale ciężkie itp. stosuje się metody fizyko-chemiczne jak i chemiczne. Zalicza się do nich koagulację, neutralizację, ekstrakcję, sorpcję, elektrolizę i destylację. W zależności od składu ścieków można prowadzić oczyszczanie jedną lub kilkoma z podanych metod.

Metody biologiczne

Stosuje się osadniki wtórne, komory osadu czynnego, jest także stanowisko dozowania PIX-u. Wykorzystanie procesów biochemicznych i częściowo fizycznych do oczyszczania ścieków pozwala uzyskać dalsze obniżenie ładunku substancji organicznych. Stosuje się je zwykle jako kolejny stopień oczyszczania w przypadku, gdy metody zastosowane wcześniej nie zapewniają odpowiedniej klasy czystości wody zrzucanej do odbiorników. Oczyszczanie biologiczne przebiega zarówno w warunkach tlenowych, niedotlenionych jak i beztlenowych i polega na utlenianiu oraz mineralizacji związków organicznych zawartych w ściekach przy udziale mikro i makroorganizmów. Mikroorganizmy te zużywają związki zawarte w ściekach jako pokarm i podstawę przemiany materii. Zasada oczyszczania jest taka sama, jak w przypadku naturalnego samooczyszczania się zbiorników wodnych. Różnica polega na stworzeniu optymalnych warunków przebiegu procesu (obecność tlenu, pożywki, mieszanie mechaniczne, temperatura, pH itp.), które zwiększają szybkość i skuteczność procesu.

Schemat technologiczny procesów:

0x01 graphic

Schemat technologiczny urządzeń:

0x01 graphic

      1. Opis urządzeń

    1. Kanał główny

Kanał którym ścieki doprowadzone będą do urządzeń w oczyszczalni, będzie konstrukcją żelbetową z gładką wyprawą betonową o współczynniku szorstkości k = 70

0x01 graphic

    1. Komora krat

Kraty służą do usuwania ze ścieków zanieczyszczeń występujących w postaci substancji stałych o stosunkowo dużych rozmiarach. Zasadniczą konstrukcję krat stanowi rząd prętów metalowych najczęściej ustawionych w postaci palisady pochyło lub pionowo w poprzek kanału, którym płyną ścieki.

W oczyszczalniach są stosowane jako urządzenia do wstępnego oczyszczania ścieków. Zadaniem ich jest niedopuszczenie większych zanieczyszczeń do osadników lub innych urządzeń, gdyż osiadające części tych zanieczyszczeń mogłyby być trudno usuwalne z dna osadników, powodować uszkodzenia zgarniaczy oraz pomp osadowych i zatykać przewody osadowe, a części pływające tworzyłyby na powierzchni ścieków zagniwający kożuch. W oczyszczalniach ścieków kraty powinny być w zasadzie zawsze stosowane jako pierwsze urządzenia oczyszczające ścieki przed pozostałymi urządzeniami oczyszczalni.

    1. Piaskownik napowietrzany

Piaskowniki stosuje się do usuwania ze ścieków ziarnistych zanieczyszczeń mineralnych, takich jak popiół i węgiel, a przede wszystkim piasek. Stosowanie piaskowników w każdej oczyszczalni miejskiej jest konieczne, gdyż w wypadku ich braku piasek byłby zatrzymany dopiero w osadnikach, skąd wraz z osadem byłby transportowany do komór fermentacyjnych.

Stosowanie piaskowników jest wskazane również ze względu na ochronę niektórych części pomp oraz rozdrabniarek przed ścieraniem, ale szkodliwość zawartości piasku w ściekach w tych wypadkach jest znacznie mniejsza i często piaskowniki są budowane dopiero za przepompownią. Powinny być tak skonstruowane i eksploatowane, by zatrzymywały cięższą zawiesinę mineralną.

0x01 graphic

    1. Osadnik wstępny radialny

Po usunięciu piasku ścieki zawierają zanieczyszczenia organiczne rozpuszczone, koloidalne i zawiesinę. W osadniku wstępnym dokonuje się usunięcia zawiesin łatwo opadających poprzez zapewnienie wystarczająco powolnego przepływu laminarnego ścieków, pozwalającego opaść zawiesinom, które mają masę niewiele większą od wody - rzędu 1,1g/cm3. Dla porównania piasek ma masę 2,5 razy większą od wody. Osadniki wstępne pełnią następujące funkcje:

W osadnikach wstępnych w wyniku procesu sedymentacji następuje oddzielenie łatwoopadających zawiesin organicznych od ścieków. W osadnikach wstępnych zachodzi również odtłuszczanie.

Efektywność pracy osadników wstępnych zależy od obciążenia hydraulicznego powierzchni zbiornika, czasu przetrzymania ścieków, konfiguracji zbiornika, rodzaju ścieków, rodzaju zawiesin, temperatury i udziału ścieków przemysłowych. Podczas około dwugodzinnej sedymentacji w osadnikach wstępnych zawiesin zawartych w dopływających ściekach miejskich, można uzyskać 70% ich redukcji oraz około 30% redukcji całkowitego BZT5. Jednak uzyskiwane efekty są mniejsze i wynoszą przeciętnie 50 - 60% usunięcia zawiesin i 25% redukcji całkowitego BZT5.

0x01 graphic

    1. Komora osadu czynnego

W komorach osadu czynnego (komorach napowietrzania) następuje mieszanie i napowietrzanie ścieków z kłaczkowatymi skupiskami żywych mikroorganizmów, które wykorzystują zanieczyszczenia zawarte w ściekach jako pożywkę.

    1. Osadnik wtórny

Osadniki wtórne służą do oddzielenia osadu czynnego od oczyszczonych ścieków. Oddzielenie osadu czynnego jest ostatnim krokiem w produkcji oczyszczonych ścieków: klarownych, o stałym wymaganym stężeniu BZT5 i zawiesiny ogólnej. Realizacja tego zadania odbywa się w osadnikach wtórnych.

Sedymentacja zachodząca w osadnikach wtórnych różni się od przeprowadzanej w osadnikach wstępnych. Zawiesiny osadu czynnego występują w osadnikach wtórnych w znacznie wyższych koncentracjach i sedymentują znacznie trudniej, ponieważ są bardzo lekkie. Poza tym wymagany efekt usuwania zawiesin jest znacznie wyższy. Mimo, że osad wtórny gorzej opada niż zawiesina ziarnista (osadnik wstępny), efekt pracy osadnika wtórnego jest znacznie wyższy. Spowodowane jest to kłaczkowaniem osadu w ciężkie, wielkie kłaczki oraz występowaniem warstwy osadu zawieszonego, który w pewnym sensie filtruje odpływające ścieki, wyłapując drobne, lekkie cząstki zawiesiny.

W osadnikach wtórnych następuje klarowanie ścieków i zagęszczanie osadu. Eksploatacja osadnika wtórnego polega na utrzymaniu właściwej grubości warstwy zawieszonej osadu.

Czas przetrzymania ścieków określany jest jako stosunek natężenia przepływu ścieków do objętości osadnika, zmniejszonej o objętość przeznaczoną na zagęszczanie osadu. Wymagany czas przepływu ścieków zależy od wymaganego efektu oczyszczania, stężenia zawiesin i indeksu osadowego. Czas ten wzrasta wraz ze wzrostem wymaganego efektu klarowania ścieków. Najczęściej stosowany czas przetrzymania ścieków w osadniku wtórnym wynosi 2,5 - 3,5h.

Czas przepływu osadu recyrkulowanego przez dolną część osadową osadnika wpływa na stopień zagęszczenia osadu, a więc na jego stężenie. Minimalny czas przebywania osadu w strefie osadowej nie powinien być krótszy niż 0,5h.

Wraz ze wzrostem temperatury efekt sedymentacji poprawia się.

    1. Instalacja do chemicznego strącania fosforu

Instalacja do chemicznego strącania fosforu składa się z pompki dawkującej reagent i z przewodu doprowadzającego go przed komorę z osadem czynnym. Magazyn wraz z pompką znajdował się będzie w osobnym budynku, blisko drogi wewnętrznej.

    1. Obiekty gospodarki osadowej

Osady pochodzące z osadników wstępnych, wtórnych, jak i rozdrobnione skratki i tłuszcze z komory tłuszczowej za pomocą pomp umieszcza się w zamkniętej wydzielonej komorze fermentacji (WKF). Jest to zbiornik służący do prowadzenia procesu fermentacji metanowej osadów. Komora ta posiada zamknięcie w postaci ruchomej konstrukcji podnoszącej się bądź opadającej, zależnie od wypełnienia komory. Podczas procesu fermentacji w komorze następuje naturalne mieszanie się osadu powodowane wydzielaniem i wypływaniem pęcherzyków gazu. Oprócz tego dodatkowo stosuje się mieszadło mechaniczne. Aby skrócić czas fermentacji osad podgrzewa się bezpośrednio we wnętrzu komory w wymienniku ciepła umieszczonym nad przewodem wprowadzającym świeży osad do komory. Wytworzony gaz zbiera się do osobnego zbiornika i wykorzystuje jako paliwo grzejne, lub sprzedaje. Przefermentowany osad odwadnia się w wirówce i zagęszcza, może być użyty w rolnictwie.

    1. Obiekty dodatkowe

Na terenie oczyszczalni ścieków zlokalizowanych jest szereg obiektów dodatkowych niezbędnych do prawidłowego jej funkcjonowania.

  1. Obliczenia urządzeń i obiektów

    1. Kanał doprowadzający ścieki

Dane:

Qśrh = 420,5 [m3/h]= 0,117[m3/s]

Qmaxh = 1008,5 [m3/h]= 0,28[m3/s]

Qminh = 187,5 [m3/h]= 0,052[m3/s]

k = 70

i = 0,005 [‰]

Wymiary kanału:

B = 0,5 [m]

Hmin = 0,12 [m]

Hśr = 0,39 [m]

Hmax = 0, 96 [m]

Proporcje pomiędzy napełnieniem a szerokością kanału:

Hśr /B = 0,78 <0,625; 0,91>

Pole przekroju

fmin = Hmin · B = 0,12 · 0,5 = 0,060 [m2]
fśr = Hśr · B = 0,39 · 0,5 = 0,195 [m2]
fmax = Hmax · B = 0,96 · 0,5 = 0,480 [m2]

Obwód zwilżony:
Umin = B + 2 Hmin = 0,5 + 2 · 0,12 = 0,74 [m]

Uśr = B + 2 Hśr = 0,5 + 2 · 0,39 = 1,28 [m]
Umax = B + 2 Hmax = 0,5 + 2 · 0,96 = 2,42 [m]

Prędkość:
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Rzeczywisty wydatek cieczy:
Qmin obl = fmin · Vmin = 0,06 · 0,93 = 0,056 [m3/s]
Qśr obl = fśr · Vśr = 0,195 · 1,41 = 0,275 [m3/s]
Qmax obl = fmax · Vmax = 0,48 · 1,69 = 0,811 [m3/s]

    1. Komora krat

Dane wyjściowe:

RLM=82667

Qśrh = 420,5 [m3/h]= 0,117[m3/s]

Qmaxh = 1008,5 [m3/h]= 0,28[m3/s]

B = 0,5 [m]
Hmax = 0,96 [m]

Hśr = 0,39 [m]
Vmax ≤ 1,0 [m/s]

qskr=10dm3/MR⋅rok
b = 0,02 [m]
s = 0,01 [m]
β = 1,03
φ = 20o
ςskr = 750 [kg/m3]
α = 60o

Pole przekroju poprzecznego kraty:
fkr = 0x01 graphic
[m2]

Ilość prześwitów:
n = 0x01 graphic

Szerokość komory krat:
Bk = n · b + (n + 1) · s = 30 · 0,02 + 31 · 0,01 = 0,91 [m]
Przyjmuję szerokość komory krat Bk = 1.

Poszczególne długości komory:
l1 =0x01 graphic

l2 = 0x01 graphic
≈0,35
l = 1,5m

lkr = l1 + l2 + l = 0,69 + 0,35 + 1,5 = 2,54 m

Wysokość strat:

hstr T = 0x01 graphic

hstr T ≈ 0,018 [m]
hstr = 3 · hstr T = 3 · 0,018 = 0,054 [m]

Ilość skratek:
V skr d =0x01 graphic
=0x01 graphic
[m3/d]
mokrych: m.skr.d = Vskrd · ρskr = 2,26 · 750 = 1695 [kg/d]
suchych: mskr.b = m.skr. d · (1 - 0,75) = 423,75[kg/d]

0x01 graphic

    1. Piaskownik przedmuchiwany

Dane wyjściowe:

Qśrd = 8315 [ m3/d] = 0,1 [m3/s]

Qśrh = 420,5 [m3/h] = 0,116 [m3/s]

Qmaxh = 1008,5 [m3/h] = 0,28 [m3/s]

dz ≥ 0,16 [mm]

Hp = 4 [m]
U0 = 1,35 [cm/s] = 0,0135 [mm/s]
tzd = 2 min = 120 [s]
tzb = 10 min = 600 [s]
qp = 10 dm³ / 1000m³
qflot = 2 [dm3/M*a]

Przepływ maksymalny podczas opadów:
Qmax deszcz = 1,5 · Qmaxh = 0,42 [m3/s]

Objętość części przepływowej piaskownika:

  1. Sumaryczna objętość części przepływowej piaskownika dla pogody bezdeszczowej:
    ∑Vp = Qmaxh · tzb = 0,28 · 600 = 168 [m3]

  2. Sumaryczna objętość części przepływowej piaskownika dla pogody deszczowej:
    ∑Vp = Qmax deszcz · tzd = 0,42 · 120 = 50,4 [m3]

  3. Przyjmuję większą wartość:
    ∑Vp = 168 [m3]

  4. Czas zatrzymania dla pogody deszczowej:
    tzd = ∑Vp/ Qmax deszcz = 375/0,42 = 893 s

  5. Czas zatrzymania dla pogody bezdeszczowej:
    tzb = ∑Vp/ Qmax h = 375/0,28 = 1339 s

Wymiary części przepływowej piaskownika:

  1. Założenie proporcji:
    Bp/Hp = 1/1,7

  2. Hp = 1,7· Bp -stąd przyjmuję:
    Bp = 2,35 [m]
    Hp = 4 [m]

  3. Pole przekroju poprzecznego pojedynczego piaskownika:
    fp = Hp · Bp = 9,4 [m2]

  4. Całkowita długość piaskownika:
    ∑lp = ∑Vp/ fp = 375/9,4 = 39,89 [m]
    przyjmuję ilość piaskowników np= 2
    Lp = ∑Lp/ np
    Lp = 19,9 [m]

Określenie prędkości i obciążenia hydraulicznego

  1. Prędkość pozioma przepływających ścieków:
    Vpoz b = 0x01 graphic
    = 0x01 graphic
    [m/s]
    Vpoz d = 0x01 graphic
    = 0x01 graphic
    [m/s]

  2. Określenie wpływu obciążenia hydraulicznego na szybkość opadania zawiesin
    Oh = 0x01 graphic

    0x01 graphic

Obliczenia komory piaskowej:

  1. Szerokość części piaskowej:
    b1 = 0,3 · Bp = 0,705 [m]

  2. Dobowa ilość piasku zatrzymywana w piaskowniku:
    Vdp= 0x01 graphic
    [m3/d]

  3. Objętość komory piaskowej:

∑Vpp = Vdp · tzp =0,08315 · 3 = 0,24945 [m3]

  1. Wysokość komory piaskowej:

h1 = 0x01 graphic
[m]

Komora tłuszczowa:

  1. Powierzchnia rzutu komory tłuszczowej dla Qmaxh =1008,5 [m3/h]

FT = 0x01 graphic
[m2]

  1. Powierzchnia rzutu komory tłuszczowej dla Qśrh = 420,5 [m3/h]

FT = 0x01 graphic
[m2]

  1. Przyjmuję powierzchnię komory tłuszczowej:
    FT = 40,34 [m2]

  2. Długość pojedynczej komory tłuszczowej:
    LT = LP - 2 = 19,9 - 2 = 17,9 [m]

  1. Szerokość pojedynczej komory tłuszczowej:
    BT = FT / LT = 40,34/17,9 = 2,25 [m]

Zapotrzebowanie powietrza:

  1. Hprz = Hp - 0,6 = 3,4[m]

  2. qpow = 10 [m3/m·h]

  3. Qpow = qpow · Lp = 199 [m3/h]

  4. ∑ Qpow = Qpow · np= 199 [m3/h]

    1. Osadnik wstępny:

Dane wyjściowe:

Qmaxh = 1008,5 [m3/h] = 0,280 [m3/s]

Qśrh = 420,5 [m3/h] = 0,117 [m3/s]

Hu = 2 [m]

RLM = 82667 [M]

tz = 1 [h]

Op = 30 0x01 graphic

i = 1 %

a = 0,5 [m]

qos = 0,5 [dm3/M·d]

Hz = 0,2 m

Objętość osadnika:

ΣV = Qśrh · tz = 0,117 · 3600s = 421,2 [m3]

Pole powierzchni osadnika:

ΣF = 0x01 graphic

Obciążenie hydrauliczne:

Oh = 0x01 graphic

Ilość osadników:

nos = 2

Obliczenie wymiarów osadnika:

Zakładamy L = 40 m 0x01 graphic
= B

Sprawdzenie parametrów geometrycznych:

0x01 graphic
; 0x01 graphic

Warunki hydrauliczne pracy:

0x01 graphic
; 0x01 graphic

0x01 graphic
; 0x01 graphic

Wymagana długość krawędzi przelewowej:

0x01 graphic

Ilość krawędzi przelewowych:

0x01 graphic

Całkowita długość osadnika:

Lc = L + 1,5 + 1 = 42,5 m

Lej osadowy:

0x01 graphic

Wysokość:

H = Hos + HL + Hz + Hu + Hk = 4,05 + 0,37 + 0,2 + 2 + 0,5 = 5,12 m

HL = ( Lc - B )0x01 graphic
= 0,37 m

    1. Komory osadu czynnego

Dane wyjściowe:

Qśrd = 8315 [m3/d]

Co Bzt5 = 596,5 [g O2/m3]
Co Chzt = 1209,9 [g O2/m3]
Co Zog = 590,5[g/m3]
Co Nog = 114,9 [g N/m3]

Co Pog = 23,8 [g P/m3]

Ce Nog = 15 [g N/m3]
Ce Pog = 2 [g P/m3]

tz = 1[h]

Rz = 75

Efektywność usuwania zanieczyszczeń po części mechanicznej w zależności od czasu zatrzymania:

ηMBZT5 = 16 %

ηMChZT =16 %

ηMZog = 43 %

ηMNog = 9 %

ηMPog = 8 %

Stężenie w ściekach dopływających po części mechanicznej:

CMBZT5 = 0x01 graphic
· Co BZT5 = 501,06 [g/m3]

CMChZT = 0x01 graphic
· CoChZT = 1016,32 [g/m3]

CMZog = 0x01 graphic
· CoZog = 336,58 [g/m3]

CMNog = 0x01 graphic
· CoNog = 104,56 [g/m3]

CMPog = 0x01 graphic
· CoPog = 21,90 [g/m3]

Ładunek zanieczyszczeń dopływających po części mechanicznej:

ŁMBZT5 = 0x01 graphic
4166,3 [kg O2/d]

ŁMChZT = 0x01 graphic
8450,7 [kg O2/d]

ŁMZog=0x01 graphic
2798,7 [kg/d]

ŁMNog=0x01 graphic
869,4 [kg N/d]

ŁMPog=0x01 graphic
182,1 [kg P/d]

Bilans związków fosforu:

0x01 graphic

ŁP-BIO = 0,01 · ŁMBZT5 = 41,66 [kgP/d]

ŁP-P = 0,01· ŁMBZT5 = 41,66 [kgP/d]

  1. Stężenie rzeczywiste fosforu:

Ce Pog rz = 0,7 Ce Pog= 0,7 · 2 = 1,4 [g P/m3]

  1. Ładunek fosforu w odpływie:

Ł Pe = 0x01 graphic
4 [kgN/d]

  1. Ładunek fosforu jaki wraca do KOCZ w osadzie nadmiernym:

0x01 graphic

  1. Ładunek fosforu z osadu pierwotnego:

0x01 graphic

  1. Bilans fosforu:

ŁP-Ch = ŁMPog + ŁP-OP + ŁP-ON - ŁP-BIO - ŁPe - ŁP-P = 92,9 [kgP/d]

  1. Zapotrzebowanie na PIX

0x01 graphic
[kgFe/d]

DPIX = 0x01 graphic

0x01 graphic

  1. Magazyn PIX:

VdPIX =0x01 graphic
[m3PIX/d]

tzPIX = 30 dni

VMPIX = VdPIX · tzPIX = 1,39 · 30 = 41,7 [m3]

Bilans związków azotu:

0x01 graphic

ŁN-BIO = 0,05 · ŁMBZT5 = 208,3 [kgN/d]

  1. Ilość azotu jaka odpływa z osadem wtórnym:

Ce Norg = 1 [g N/m3]

Ce N-NH4 = 0,5 [g N/m3]

  1. Ładunek odpływający w formie Norg:

Ł N-Norg = 0x01 graphic
8,315 [kgN/d]

Ładunek odpływający w formie NNH4:

Ł N-NH4 = 0x01 graphic
4,16 [kgN/d]

  1. Ładunek azotanów w osadzie pierwotnym:

0x01 graphic

  1. Ładunek azotanów w osadzie nadmiernym:

0x01 graphic

  1. Ładunek azotu do nitryfikacji:

Ł N-NIT = Ł MNog + Ł N-OP + Ł N-ON - Ł N-BIO - Ł N-Norg - Ł N-NH4 = 897,67[kgN/d]

  1. stężenie azotu w formie azotanowej w ściekach oczyszczonych:

Ce N-NO3 = 0,6 (Ce Nog - Ce N-NH4 - Ce Norg)= 0,6 · 13,5 = 8,1[g N/m3]

  1. Ładunek azotu w formie NO3:

Ł N-NO3 = 0x01 graphic
67,4[kgN/d]

  1. Ładunek azotu podlegający denitryfikacji:

Ł N-DEN = Ł N-NIT - Ł N-NO3 = 1175,2- 41,6 = 830,27 [kgN/d]

  1. Wymagana zdolność denitryfikacyjna:

0x01 graphic
[kgN/ kgBZT5]

0x01 graphic
z tabeli wg ATV A131

  1. Sprawność procesu denitryfikacji:

ηDEN= 0x01 graphic
0,706 = 70,6%

0x01 graphic

Rw = RV - Rz = 2,4-0,75 = 1,65

Wielkość przyrostu osadu czynnego:

T=12°C

SF= 1,485 ,dla 75 tyś mieszkańców

0x01 graphic
- tlenowy wiek osadu

0x01 graphic
- ogólny wiek osadu

Przyrost osadu:

0x01 graphic
= 3810,6 [kg sm/d]

0x01 graphic
=3178,9 [kg sm/d]

ONCh = 6,8 · ŁPCh = 631,7 [kg sm/d]

Objętość komór osadu czynnego:

0x01 graphic

X = 3 kg sm/m3

0x01 graphic

ΣVD = VKOCZ · 0,5 = 8600 [m3]

ΣVN = VKOCZ - VD = 8600 [m3]

Parametry komory nitryfikacji:

nN = 4

0x01 graphic

Przyjmuję:

BN = 10 m

HN = 6 m

0x01 graphic

Parametry komory denitryfikacji:

nD = 4

0x01 graphic

BD = BN = 10 m

HD = HN + hstr = 6 + 0,3 = 6,3 m

0x01 graphic

Wielkość zapotrzebowania tlenu:

- dla temperatury T = 12°C

0x01 graphic

0x01 graphic

- dla temperatury T = 20°C

0x01 graphic

0x01 graphic

Zapotrzebowanie jednostkowe tlenu na rozkład związków organicznych dla temperatur 12°C i 20°C:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację:

0x01 graphic

Odzysk tlenu w denitryfikacji:

0x01 graphic

Maksymalne godzinowe zapotrzebowanie tlenu dla temperatur 12°C i 20°C:

0x01 graphic

Dla temperatury 12°C

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Dla temperatury 20°C

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję wartości wyższe zarówno dla temperatury 12°C jak i 20°C.

0x01 graphic

0x01 graphic

Zdolność napowietrzania

0x01 graphic

Dla temperatury 12°C

0x01 graphic

Dla temperatury 20°C

0x01 graphic

Przyjmujemy wartość większa (mniej korzystna):0x01 graphic

Zapotrzebowanie tlenu dla wody

0x01 graphic

Komora predenitryfikacji osadu recyrkulowanego:

ΣVKPOR = tzKPOR · Qśrh (Rz + 0,2) = 399,5 m3

tzKPOR = 1h

nKPOR = 4

0x01 graphic

hstr = 0,2 [m]

HKPOR = HKD + hstr = 6,5 m

0x01 graphic

Zakładam:

BKPOR = 5 m

LKPOR = 5 m

0x01 graphic

Komora beztlenowa:

ΣVKB = tzKB · Qśrh (Rz + 1) = 735,9 m3

tzKB = 1h

nKB = 4

0x01 graphic

hstr = 0,2 [m]

HKB = HKD + hstr = 6,5 m

0x01 graphic

Zakładam:

BKB = 5 m

LKB = 9 m

0x01 graphic

Komora odtleniania:

ΣVKO = tzKO · Qśrh Rw = 0x01 graphic
m3

tzKO = 0,3 h

nKO = 4

0x01 graphic

HKO = HKD + hstr = 6,5 m

0x01 graphic

Zakładam:

BKO = 2 m

LKO = 4 m

FKOrz = BKO · LKO = 8 m2

    1. Osadnik wtórny poziomy

Dane wyjściowe:

Qmaxh = 1008,5 [m3/h]

ISV = 100 dm3/kg

SMAB = SMBB = 3 kgsm/m2

tE = 2 [h]

qV = 400 0x01 graphic

Op = 10 0x01 graphic

i = 2 %

Obciążenie objętością osadu:

qA = 0x01 graphic
0x01 graphic
→ warunek spełniony

Powierzchnia osadników:

ΣFA = 0x01 graphic
[m2]

Weryfikacja:

Stężenie osadu recyrkulowanego:

0x01 graphic
kg/m3 ; 0x01 graphic
kg/m3

Recyrkulacja zewnętrzna:

0x01 graphic
; 0x01 graphic

Wymiary osadnika w rzucie:

L = 40 m

ΣB = 0x01 graphic
m

nos = 2

B = 0x01 graphic
m

Obliczenie krawędzi przelewowej:

Σlp = 0x01 graphic
m

Całkowita długość osadnika:

Lc = L+3*0,5+2*0,5 = 42,5 m

Obliczenie głębokości osadnika (2/3 długości):

h1 = 0,5

h2 = 0x01 graphic
m

h3 = 0x01 graphic
m

h4 = 0x01 graphic
m

H = h1 + h2 + h3 + h4 = 0,5 + 1,44+ 0,54 + 1,38= 3,86 m

Wysokość zewnętrzna urządzenia:

HZ = H - 1/3L0x01 graphic

Wysokość części osadowej:

a = 0.5 m

HOS = 1,70x01 graphic
m

Wysokość:

HL = ( Lc - B )0x01 graphic
= 0,7 m

H = Hos + HL + Hz + Hu + Hk = 7,6+ 0,7 + 3,59 + 2 + 0,5 = 14,39 m

V. Bibliografia

      1. Kowal. A.L., Świderska - Bróż M. Oczyszczanie wody. Wydawnictwo „PWN”. Warszawa - Wrocław 1998

      2. Kowal A.L. Technologia wody. Wydawnictwo „Arkady”. Warszawa 1977

      3. Kowal A.L., Maćkiewicz J., Świderska - Bróż. Podstawy projektowe systemów oczyszczania wód. Wrocław, 1996

      4. http://www.wikipedia.pl

      5. http://www.wios.lublin.pl

Załączniki:

      1. Plan sytuacyjny oczyszczalni ścieków (skala 1:500)

      2. Schemat wysokościowy oczyszczalni ścieków (skala pionowa 1:100)

2



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt oczyszczalni - Marcin, Technologia wody i ścieków - Katarzyna Pawęska, Projekt oczyszczalni
Projekt oczyszczalni ścieków- Serdeczna !, Technologia Wody i Ścieków
PROJEKT Z OCZYSZCZANIA ŚCIEKÓW
projekt oczyszczalni sciekow-1, urządzenia do uzdatniania i oczyszcz.ścieków, ćwiczenia, Oczyszczaln
Projekt oczyszczalni ścieków-2, ROZNE
Technologia wody 2 - gotowy projekt - excel.word.cad. PRZYKŁAD3, 6 semestr IŚ, TECHNOLOGIA WODY I SC
Projekt oczyszczalni ścieków- Serdeczna !(1), urządzenia do uzdatniania i oczyszcz.ścieków, ćwiczeni
wiśniewski,oczyszczanie wody,Metody projektowania oczyszczalni ścieków
fijewski, Instalacje wodociągowe i kanalizacyjne P, projekt technologiczny oczyszczalni ścieków komu
sprawozdanie oczyszczalnie ścieków, technologia żywności
hydraulika reaktorów, Inżynieria Środowiska, Przydomowe oczyszczalnie ścieków, projekt, Przydomowe o
Opis techniczny-moje, Inżynieria Środowiska, Przydomowe oczyszczalnie ścieków, projekt, Przydomowe o
Uklady technologiczne oczyszczania sciekow komunalnych z wykorzystaniem zloz biologicznych, ochrona
Złoże biologiczne, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr ISiW, Technologie oczyszczania ścieków, labo
2 - mechaniczne oczyszczanie, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr ISiW, Technologie oczyszczania śc
złoże biologiczne (2), IŚ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr ISiW, Technologie oczyszczania ścieków,
lab, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, V semestr ISiW, Technologie oczyszczania ścieków, laborki, laborki -
rząd reakcji, Inżynieria Środowiska, Przydomowe oczyszczalnie ścieków, projekt, Przydomowe oczyszcza
projekt ANIA, urządzenia do uzdatniania i oczyszcz.ścieków, ćwiczenia, Oczyszczalnia - proj. pomocni

więcej podobnych podstron